SU1227275A1 - Method of cooling rolling mill rolls during rolling - Google Patents
Method of cooling rolling mill rolls during rolling Download PDFInfo
- Publication number
- SU1227275A1 SU1227275A1 SU843765936A SU3765936A SU1227275A1 SU 1227275 A1 SU1227275 A1 SU 1227275A1 SU 843765936 A SU843765936 A SU 843765936A SU 3765936 A SU3765936 A SU 3765936A SU 1227275 A1 SU1227275 A1 SU 1227275A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- zone
- cooler
- strip
- roll
- rolls
- Prior art date
Links
- 238000001816 cooling Methods 0.000 title claims description 20
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 7
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 title description 10
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 14
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 11
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 3
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 101100537937 Caenorhabditis elegans arc-1 gene Proteins 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 230000002262 irrigation Effects 0.000 description 1
- 238000003973 irrigation Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/06—Lubricating, cooling or heating rolls
- B21B27/10—Lubricating, cooling or heating rolls externally
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/02—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for lubricating, cooling, or cleaning
- B21B45/0203—Cooling
- B21B45/0209—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants
- B21B45/0215—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants using liquid coolants, e.g. for sections, for tubes
- B21B45/0218—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants using liquid coolants, e.g. for sections, for tubes for strips, sheets, or plates
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Description
1one
IIpe;v7araeMoe изобретение относитс к прокатному производству, в частности к охлаждению рабочих валков станов гор чей прокатки, а также мо- жет быть использована на станах холодной прокатки. ,IIpe; v7araeMoe The invention relates to rolling production, in particular to cooling the work rolls of hot rolling mills, and can also be used in cold rolling mills. ,
Целью изобретени вл етс улучшение качества проката и повьшение стойкости валков.The aim of the invention is to improve the quality of rolling and increase the durability of the rolls.
На чертеже изображена схема подачи охладител на валки и полосу,The drawing shows a diagram of the filing of the cooler on the rolls and strip,
Рабочие валки 1 контактируют в очаге деформации с полосой 2, На вы- хо де из него на рабочий валок 1 по- Дают охладитель 3, со стороны входа металла в очаг деформации на рабо-. чий валок .- охладитель 4 и непосредственно перед контактом с металлом - охладитель 5. Отдельно на полосу подают ох.падитель 6. Углы подачи охладител 5 и 6 на поверхность валков и полосы в зонах различны, уменьша сь по длине зоны подачи в направлении очага деформации, с соотношением углов в начале зоны охлаждени и у очага деформации (1,4-3,0):1, причем размер зоны теплообмена устанавливают равным ипи меньшим 5 длин дуги захвата на полосе 2 и f/2 на валке 1, а начало зоны подачи охладител на поверхность полосы 2 приближают , а на валке 1 пропорционально удал ют от очага деформации при уменьшении толщины полосы 2.The work rolls 1 are in contact in the deformation zone with the strip 2. At the exit from it the work roll 1 is given cooler 3, from the entrance of the metal to the deformation zone at work-. chiller roll. - cooler 4 and immediately before contact with metal - cooler 5. Separately, coolant 6 is fed to the strip. Coolant supply angles 5 and 6 to the surface of the rolls and the strip in the zones are different, decreasing along the length of the feed zone in the direction of the deformation zone , with the ratio of the angles at the beginning of the cooling zone and at the deformation zone (1.4-3.0): 1, and the size of the heat transfer zone is set to ip less than 5 lengths of the arc of capture on the strip 2 and f / 2 on the roll 1, and the beginning of the zone supply of the cooler to the surface of the strip 2 is approximated, and on the roll 1 the proportional about removed from the roll gap decreases the thickness of the strip 2.
Дополнительна подача охладител на поверхность валков со стороны входа и непосредственно вплоть до очага деформации позвол ет избежать разогрева их поверхности от внутренних слоев валка. Б результате происходит существенное понижение температуры поверхности валка на входе в очаг деформации, что обеспечивает понижение максимальной температуры на его выходе без существенного уменьшени минимальной температуры.The additional supply of a cooler to the surface of the rolls from the entrance and directly up to the deformation zone makes it possible to avoid their heating from the inner layers of the roll. As a result, a substantial decrease in the temperature of the surface of the roll at the entrance to the deformation zone occurs, which ensures a decrease in the maximum temperature at its exit without a significant decrease in the minimum temperature.
Тештосъем валка в начале этой зоны достаточно велик, далее по зоне в силу уменьшени температурного напора теплосъем уменьшаетс и охладитель можно подавать под незначительным углом к поверхности валка. Это позвол ет не только охлаждать их, но и сохранить достаточную энергию охладител дл отвода тепла с полосы на входе в очаг деформации.The swath removal at the beginning of this zone is large enough, further along the zone, due to the decrease in temperature pressure, the heat removal is reduced and the cooler can be supplied at a slight angle to the roll surface. This allows not only to cool them, but also to preserve sufficient energy of the cooler to remove heat from the strip at the entrance to the deformation zone.
Помимо охладител , отраженного от поверхности валка, на полосу от5In addition to the cooler, reflected from the surface of the roll, on a strip of 5
272752272752
дельно подают охладитель. Так как на полосе и валке необходим в начале зоны охлаждени интенсивный теплосъем , то предпочтение отдают.на- 1J чальным углам подачи, равным или близким к ТГ /2 ,separately served cooler. Since an intensive heat removal is required at the beginning of the cooling zone on the strip and on the roll, preference is given to initial feed angles equal to or close to TG / 2,
Уменьшение угла подачи охладител по длине зоны теплообмена на поверхности полосы и валка с соотно10 шением между углом подачи в начале зоны и у очага деформации (1,4 - 3,0) :1 позвол ет направить охладитель по направлению их движени ,что обеспечит увеличение плотности шени 5 а следовательно, и интенсивности теплообмена по мере приближе- ни - к очагу деформации, причем зона охлаждени бу;о ,ет продлена до самого очага деформации.A decrease in the coolant supply angle along the length of the heat exchange zone on the surface of the strip and roll with a ratio between the feed angle at the beginning of the zone and at the deformation zone (1.4 - 3.0): 1 allows the cooler to be directed in the direction of their movement, which will increase the density 5 and, consequently, the intensity of heat transfer as it approaches the deformation zone, with the cooling zone bu, o, and extended to the very source of deformation.
Приблшкение начала зоны подачи охладител на поверхность полосы к очагу деформации и пропорциональное удаление соответствующей зоны на валке при уменьшении толщины полосы обеспечивает стабилизацию величины поступлени тепла в валки без переохлаждени массы полосы за счет уменьшени съема тепла с полосы и увеличени с валка.Adding the start of the coolant supply zone to the strip surface to the deformation zone and proportional removal of the corresponding zone on the roll while reducing the strip thickness ensures stabilization of heat input to the rolls without overcooling the strip mass by reducing the heat removal from the strip and increasing it from the roll.
- Выбор граничных параметров обусловлен тем, что при соотношении углов подачи охладител в начале зоны . охлалсдени и у очага деформации меньше 1,4. Охладитель после первоначаль5 ного конта.кта покидает зону теплообмена , что приводит к невыполнению поставленной цели. При увеличении соотношени углов подачи охладител более 1,4 дол его, вовлеченна в- The choice of boundary parameters due to the fact that when the ratio of the angles of flow of the cooler at the beginning of the zone. has cooled and the deformation zone is less than 1.4. After the initial contact, the cooler leaves the heat exchange zone, which leads to non-fulfillment of the set goal. With an increase in the ratio of the angles of supply of the cooler more than 1.4 dollars, it is involved in
0 движение вдоль зоны теплообмена к0 movement along the heat exchange zone to
очагу деформации, возрастает, что приводит к возрастанию теплосъема и достигает максимума при. соотношении 2,5- ЗдО. При дальнейшем увеличении соот ношени углов подачи охладител интенсивность теплосъема уменьшаетс , так как в этом случае охладитель, попада под малым углом атаки, не способен обеспечить дальнейший раз0 гон пленки охладител в результате чего возрастает ее толщина, что преп тствует теплосъему.deformation zone, increases, which leads to an increase in heat removal and reaches a maximum at. the ratio of 2.5-ZDO. With a further increase in the ratio of the cooler supply angles, the heat removal intensity decreases, since in this case the cooler, falling at a small angle of attack, is not able to ensure further discharging of the cooler film, as a result of which its thickness increases, which prevents heat removal.
При размере зоны теплообмена на полосе более 5 длин дуги захвата уве5 личиваетс переохлаждение массы полосы ,, так как возрастает толщина под- стуженного сло металла, что однако не оказывает существенного вли ни When the size of the heat transfer zone on the strip is more than 5 lengths of the gripping arc, the subcooling of the strip mass increases, as the thickness of the thinned metal layer increases, which, however, does not have a significant effect
на поступление тепла в валки, вызыва увеличение усили прокатки и по- вьшюнный износ валков. При размере зоны теплообмена на валки более /2 подстуживание поверхностного сло валка практически не увеличиваетс , а охладитель используетс неэффек- тивно.on the heat input to the rolls, causing an increase in rolling force and increased wear of the rolls. When the size of the heat exchange zone on the rolls is more than / 2, the cooling of the surface layer of the roll practically does not increase, and the cooler is used ineffectively.
Способ охлаждени прокатных валков осуществл ют следующим образом. The method of cooling the rolls is carried out as follows.
По мере входа участка поверхности рабочего валка 1 в контакт с полосой 2 температура его быстро возрастает в результате контактного теплообмена с гор чей полосой и р да других процессов, достигает к выходу из очага деформации величины 600 °С и вьше, После выхода из очага деформации это тепло отводитс вовнутрь валка 1, где температура ниже, в результате температура его поверхности на входе в зону основного охлаждени м., куда подают охладитель 3, составл ет 200 - . Благодар теплоотводу к охладителю 3 в конце этой зоны темпера- тура составл ет 80-100°С. После выхода из этой зоны в результате разогрева от подповерхностных слоев температура на поверхности валка 1 повышаетс и на входе в зону охлаждени , куда подают охладитель 4, составл ет 150°С.As the surface of the work roll 1 comes into contact with strip 2, its temperature quickly increases as a result of contact heat exchange with a hot strip and a number of other processes, reaches 600 ° C and more to exit from the deformation zone, After exiting from the deformation zone it heat is removed to the inside of the roll 1, where the temperature is lower, as a result the temperature of its surface at the entrance to the main cooling zone m, to which coolant 3 is supplied, is 200 -. Due to the heat sink to cooler 3 at the end of this zone, the temperature is 80-100 ° C. After exiting this zone as a result of heating from subsurface layers, the temperature at the surface of the roll 1 rises and at the entrance to the cooling zone where coolant 4 is supplied is 150 ° C.
Со стороны входа валка в очаг деформации охладитель подают на его поверхность в три зоны. From the entrance of the roll to the deformation zone, a cooler is supplied to its surface in three zones.
В зону охлаждени на дуге DL, соответствующей центральному углу Ч ,In the cooling zone on the arc DL, corresponding to the central angle H,
ОХ ЛOH L
подают охладитель 4, Угол подачи охладител 4 (угол между струей и касательной к поверхности валка 1) составл ет в начале зоны (точка D) величину Q, а в конце зоны (точка L) величину Q . Эти углы в зоне подачи охладител 4 разн тс мало и близки к ТТ /2.chiller 4 is fed in. The feed angle of chiller 4 (the angle between the jet and the tangent to the surface of the roll 1) is Q at the beginning of the zone (point D) and Q at the end of the zone (point L). These angles in the coolant supply zone 4 differ a little and are close to TT / 2.
В зону дополнительного охлажде- . НИЛ валка на дуге MN, соответствующей центральному углу Ч г- подаютIn the area of additional cooling. NIL roll on the arc MN, corresponding to the central corner of H g - serves
охладитель 5. Угол подачи охладител 5 составл ет в начале зоны (точ- ка М) величину Q и уменьшаетс по длине зоны (от точки М к N) в конце зоны (точка N) он составл ет величину Q, котора св зана с Q| соотношением Q (1,А - 3,0). .cooler 5. The feed angle of cooler 5 is at the beginning of the zone (point M) the value of Q and decreases along the length of the zone (from point M to N) at the end of the zone (point N) it is the value Q which is associated with Q | ratio of Q (1, A - 3.0). .
В зону охлаждени раската на участке РК, длиной д, подают охладитель 6. Угол подачи охладител 6Cooler 6 is supplied to the cooling zone of the roll in the area of the Republic of Kazakhstan, length d,. Angle of supply of the cooler 6
с with
юYu
15 2 о 5 15 2 about 5
00
5five
00
5five
0 0
(угол между струей и поверхностью полосы 2) составл ет в начале зоны (точка Р) величину Q , уменьшаетс по длине зоны (от точки Р и К), в конце зоны (точка К) он составл ет величину Q , котора св зана с Q соотношением (1,4 - 3,0)Q .(the angle between the jet and the surface of the strip 2) is at the beginning of the zone (point P) the value of Q, decreases along the length of the zone (from point P and K), at the end of the zone (point K) it is equal to the value of Q, which is associated with Q ratio (1.4 - 3.0) Q.
Охладители 4, 5 и 6 подаютс в различные зоны валка 1 и полосы 2, где они выполн ют различные функции .. На дуге DL охладитель 4 также, как и охладитель 3 на дуге ВС, осу-- ществл ет основной отвод тепла от валка 1, которое он получает в очаге деформации от полосы 2, обеспечива квазистационаркый режим его работы..Chillers 4, 5 and 6 are fed to different zones of roll 1 and lanes 2, where they perform various functions. On arc DL, cooler 4 also, like cooler 3 on arc, performs the main heat removal from roll 1 which it receives in the deformation zone from lane 2, providing a quasi-stationary mode of its operation ..
Подача дополнительного охладител 5 на дуге валка 1 Ш призвана обеспечить поддержание температуры поверхности валка 1 после, выхода из . зоны охлаждени на дуге DL до входа в очаг деформации на посто нном уровне.The supply of an additional coolant 5 on the roll arc 1 W is designed to maintain the surface temperature of the roll 1 after it exits. cooling zones on the DL arc before entering the deformation zone at a constant level.
Подача охладител 6 на полосу 2 на участке РК призвано обеспечить подстуживание тонкого поверхностного сло полосы 2 перед входом в очаг деформации.The supply of cooler 6 to lane 2 in the area of the Republic of Kazakhstan is designed to ensure the thinning of the thin surface layer of lane 2 before entering the deformation zone.
Охладители 5 и 6, подаваемые на дуге Ш и участке РК, обеспечивают в начале зоны охлаждени высокоинтенсивное охлаждение, поэтому начальный угол подачи охладител Q и Q устанавливают близким к /2. Дп увеличени интенсивности теплосъема по длине зоны угол подачи струй охладител уменьшают по мере приближени к очагу деформации, причем конечный угол подачи охладител менее if /3 и более F/6. Благодар этому уменьшению углов подачи охладители 5 и 6 не покидают поверхность теплообмена после первичного контакта, а вовлекаютс в движение вдоль валка и по- лосы.Coolers 5 and 6 supplied at the arc W and the section RK provide high-intensity cooling at the beginning of the cooling zone, therefore the initial supply angle of the cooler Q and Q is set close to / 2. Dp of increasing the intensity of heat removal along the length of the zone, the angle of supply of the coolant jets decreases as it approaches the deformation zone, and the final angle of supply of the cooler is less than if / 3 or more F / 6. Due to this reduction in feed angles, the coolers 5 and 6 do not leave the heat exchange surface after the initial contact, but are involved in movement along the roll and the strip.
При смене сортамента, когда толщина полосы 2 в клети уменьшаетс во избежание ее переохлаждени , охладитель 6 направл ют на полосу 2, .приближа начало зоны теплообмена охл. п. к очагу деформации, что обуславливает (при посто нстве общего расхода охладител , подаваемого на полосу) увеличение плотности орошени , а следовательно, и удельного теплосъема. Однако суммарное понижение температуры поверхности полосы 2 на входе . в очаг деформации уменьшаетс и соответствующим образом увеличиваетс поступление тепла в валки 1 и их максимальна температура . Это может обусловить повьшен- ный износ рабочих валков 1 и нестабильность их теплового профил , что отрицательно скажетс на качестве полосы 2. Дл исключени этик последствий одновременно с изменением, условий подачи охладител 6 на полосу пропорционально измен ют услови подачи охладител 4 и 5 на рабочий валок 1, удал начало зоны теплообмена +%,,л.с5 но не более 1/2. , П-р и м е р. Полосу 6,0)1220 мм прокатывают в чистовой .группе широкополосного стана 2000 из раската толщиной 40 мм с температурой 1020 С Обжатие в 7-й клети составл ет 29%, длина дуги захвата - 0,08 м, а скорость прокатки - 2,2 м/с. В клеть йавалены рабочие валки диаметром 0,8 м. На выходе из очага деформации и со стороны входа валки охлаждают , подава на них воду из спрейер ных коллекторов.На рассто нии IT/6 от входа валка в очаг деформации поверхность валков подетуживаетс в результате подачи воды, одновременно подетуживаетс и полоса, начина с рассто ни трех длин дуги захвата ( 0,25 м), Охладительные валки и полосу, подают из специального коллектора , параллельного оси валка,снабженного двум р дами плоскоструйных сопел, один из которых направлен на валок, а второй - на полосу. Угол подачи охладител уменьшают по длине Зоны теплообмена с соотношением между углом подачи в начале зоны охлаж Составитель М.Реутова Редактор Н.Слобод ник Техред Л.Олейник Корректор И.МускаWhen changing the gauge, when the thickness of the strip 2 in the stand is reduced in order to avoid overcooling, the cooler 6 is directed to the strip 2, approximating the beginning of the heat transfer zone Cool. to the deformation zone, which causes (at a constant total flow rate of the cooler supplied to the strip) an increase in the irrigation density, and, consequently, in the specific heat removal. However, the total lowering of the surface temperature of the strip 2 at the entrance. the deformation zone decreases and the heat input to the rolls 1 and their maximum temperature increases accordingly. This may cause increased wear of the work rolls 1 and instability of their thermal profile, which will negatively affect the quality of the strip 2. To eliminate these consequences simultaneously with the change, the conditions of supply of cooler 6 to the strip will proportionally change the supply conditions of cooler 4 and 5 to the work roll 1, remove the beginning of the heat exchange zone +% ,, hp5 but not more than 1/2. , Pr and meer. A strip of 6.0 - 1220 mm is rolled in the finishing group of the 2000 wide strip mill from a 40 mm thick roll with a temperature of 1020 ° C. The compression in the 7th stand is 29%, the length of the capture arc is 0.08 m, and the rolling speed is 2, 2 m / s. Work rolls with a diameter of 0.8 m are placed in the yavalene stand. At the exit from the deformation zone and from the entrance side, the rolls are cooled by supplying water from the spray manifolds. At the IT / 6 distance from the roll entrance to the deformation zone, the surface of the rolls water, a strip is also simultaneously charged, starting from a distance of three lengths of the gripping arc (0.25 m), cooling rolls and a strip are fed from a special collector parallel to the axis of the roll, equipped with two rows of flat-jet nozzles, one of which is directed to the roll, and second - and a band. The cooler supply angle is reduced along the length of the heat exchange zone with the ratio between the feed angle at the beginning of the zone and cooling Compiled by M.Reutova Editor N.Slobod nick Tehred L.Oleynik Proofreader I.Musk
Заказ 2242/8 Тираж 518ПодписноеOrder 2242/8 Circulation 518 Subscription
ВНИИПИ Государственного комитета СССРVNIIPI USSR State Committee
по делам изобретений и открытий 113035, Москва, Ж-35, Раушска наб., д, 4/5for inventions and discoveries 113035, Moscow, Zh-35, Raushsk nab., d, 4/5
Производственно-полиграфическое предпри тие, г. Ужгород, ул. Проектна , 4Production and printing company, Uzhgorod, st. Project, 4
5five
00
5five
00
5five
00
5five
дени и у очага деформации 2,0, причем начальньш угол подачи охладител на полосе составл ет 75°а на валке - 30. В результате в момент выхода из зоны охлаждени непосредственно на входе в очаг деформации температура поверхности валка составл ет 60 и полосы 670 С и охлаждение распространено примерно на 10% толщины полосы . Благодар контакту подстужен- ной рабочей поверхности валка с более охлажденным металлом поступление, тепла в валки уменьшаетс , что обес-- печивает уменьшение максимальной температуры поверхности валка с 580 С до 510 Сэ одновременно уменьшаетс на 40 С среднемйссова температура валка.and at the deformation zone of 2.0, the initial coolant delivery angle on the strip is 75 ° and on the roll - 30. As a result, at the time of leaving the cooling zone directly at the entrance to the deformation zone, the surface temperature of the roll is 60 and 670 ° C and cooling is spread around 10% strip thickness. Due to the contact of the cooled working surface of the roll with the more cooled metal, the heat in the rolls decreases, which ensures a decrease in the maximum surface temperature of the roll from 580 C to 510 C e at the same time decreases by 40 ° C.
В случае перехода к прокатке полосы толщиной 1,В мм из подката 32 мм обжатие в,7 клети возрастает до 47%, а скорость прокатки измен етс до 1э8 м/с. Начало зоны подачи охладител на поверхность полосы (хот размер дуги захвата измен етс незначительно ) приближают к очагу деформации , обеспечива ее уменьшение до 0,15 м, и одновременно удал ют начало зоны подачи охладител наIn the case of a transition to rolling a strip with a thickness of 1 mm thick from a 32mm thick treadmill, compression in, 7 stands increases to 47%, and the rolling speed changes to 1 e8 m / s. The start of the supply zone of the cooler to the surface of the strip (although the size of the gripping arc varies slightly) approaches the deformation zone, reducing it to 0.15 m, and at the same time removing the start of the coolant supply zone
оabout
валки, увеличива ее размер до 60.rolls, increasing its size to 60.
Реализаци указанного режима под- стуживани валка и полосы позвол ет существенно улучшить температурный режим работы валков понизить максимальную температуру из поверхности и повысить стабильность средне- массовой температуры, что обеспечивает значительное увеличение стойкости валков, улучшение качества проката и повьш1ение производительности прокатного стана в целом.The implementation of the specified mode of roller shuffling and strip allows to significantly improve the temperature conditions of the rolls to lower the maximum temperature from the surface and increase the stability of the average mass temperature, which provides a significant increase in the durability of the rolls, improving the quality of rolling and increasing the productivity of the rolling mill as a whole.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU843765936A SU1227275A1 (en) | 1984-07-04 | 1984-07-04 | Method of cooling rolling mill rolls during rolling |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU843765936A SU1227275A1 (en) | 1984-07-04 | 1984-07-04 | Method of cooling rolling mill rolls during rolling |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1227275A1 true SU1227275A1 (en) | 1986-04-30 |
Family
ID=21128780
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU843765936A SU1227275A1 (en) | 1984-07-04 | 1984-07-04 | Method of cooling rolling mill rolls during rolling |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1227275A1 (en) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5694799A (en) * | 1991-10-18 | 1997-12-09 | Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft | Hot-rolling process and hot-rolling mill for metal strip |
| RU2212289C1 (en) * | 2001-12-25 | 2003-09-20 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method for continuous cold rolling of strips in multiple-stand rolling mill |
| RU2212963C2 (en) * | 2001-12-25 | 2003-09-27 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method for continuous cold rolling of strips in multistand rolling mill |
| RU2212962C2 (en) * | 2001-12-25 | 2003-09-27 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method for cold rolling of strips in continuous multistand rolling mill |
| RU2570257C2 (en) * | 2010-12-16 | 2015-12-10 | Сименс Фаи Металз Текнолоджиз Гмбх | Method and device for lubricant application at metal rolling |
| RU2764692C1 (en) * | 2018-07-26 | 2022-01-19 | Прайметалз Текнолоджиз Аустриа ГмбХ | Rolling mill stand with a hybrid cooling apparatus |
-
1984
- 1984-07-04 SU SU843765936A patent/SU1227275A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР № 571313, кл. В 21 В 27/06, 1975. * |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5694799A (en) * | 1991-10-18 | 1997-12-09 | Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft | Hot-rolling process and hot-rolling mill for metal strip |
| RU2212289C1 (en) * | 2001-12-25 | 2003-09-20 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method for continuous cold rolling of strips in multiple-stand rolling mill |
| RU2212963C2 (en) * | 2001-12-25 | 2003-09-27 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method for continuous cold rolling of strips in multistand rolling mill |
| RU2212962C2 (en) * | 2001-12-25 | 2003-09-27 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method for cold rolling of strips in continuous multistand rolling mill |
| RU2570257C2 (en) * | 2010-12-16 | 2015-12-10 | Сименс Фаи Металз Текнолоджиз Гмбх | Method and device for lubricant application at metal rolling |
| US9314827B2 (en) | 2010-12-16 | 2016-04-19 | Siemens Vai Metals Technologies Gmbh | Method and apparatus for applying a lubricant while rolling metallic rolled stock |
| RU2764692C1 (en) * | 2018-07-26 | 2022-01-19 | Прайметалз Текнолоджиз Аустриа ГмбХ | Rolling mill stand with a hybrid cooling apparatus |
| US11559830B2 (en) | 2018-07-26 | 2023-01-24 | Primetals Technologies Austria GmbH | Roll stand having a hybrid cooling device |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6054095A (en) | Widthwise uniform cooling system for steel strip in continuous steel strip heat treatment step | |
| US4392367A (en) | Process and apparatus for the rolling of strip metal | |
| RU2004124250A (en) | METHOD AND PRODUCTION LINE FOR PRODUCING ULTRA THIN HOT ROLLED STRIPES FROM THIN SLABS | |
| SU1227275A1 (en) | Method of cooling rolling mill rolls during rolling | |
| US4704167A (en) | Method and apparatus for cooling steel strip | |
| CN114405991A (en) | Cogging method for reducing surface decarburization depth of medium-high carbon steel blank | |
| US4786338A (en) | Method for cooling rolled steels | |
| JPS6314050B2 (en) | ||
| US4060428A (en) | Process for forming ferrous billets into finished product | |
| JP4337157B2 (en) | Steel plate cooling method and apparatus | |
| SU1426665A1 (en) | Method of cooling the rolling mill rolls and rolled stock | |
| KR890002799B1 (en) | Strip temperature control method of continuous annealing furnace cooling stand | |
| SU900894A1 (en) | Sheet rolling mill rolling roll cooling method | |
| SU1346285A1 (en) | Method of cooling the rolls of sheet rolling mill | |
| CN115717183A (en) | Flexible quenching process for intensive hot coil continuous heat treatment | |
| SU1761329A1 (en) | Method of cooling hot-sheet | |
| SU1764730A1 (en) | Method for cooling of moving hot metal | |
| SU980884A1 (en) | Rolling roll cooling method | |
| RU2094142C1 (en) | Roll cooling method | |
| JPH05337505A (en) | Cooling control method for rolled material in hot rolling | |
| CN113348041A (en) | Method for rolling steel sheet and method for producing steel sheet | |
| US12186789B2 (en) | Method and plant for producing flat rolled products | |
| RU2300431C1 (en) | Wide strip hot rolling process | |
| SU1763065A1 (en) | Strip-cooling device | |
| SU1187341A1 (en) | Method of positive air-cooling of rolled stock on cooler table |