SU1104177A1

SU1104177A1 - Method of sindering two-layer charge

Info

Publication number: SU1104177A1
Application number: SU833581594A
Authority: SU
Inventors: Геннадий Васильевич Коршиков; Михаил Александрович Хайков; Валерий Витальевич Капорулин; Евгений Васильевич Невмержицкий; Семен Лазаревич Зевин; Виктор Георгиевич Власов; Николай Сергеевич Антипов; Анатолий Павлович Пухов
Original assignee: Липецкий политехнический институт; Новолипецкий Металлургический Завод
Priority date: 1983-04-22
Filing date: 1983-04-22
Publication date: 1984-07-23

Abstract

СПОСОБ СПЕКАНИЯ ДВУХСЛОЙНОЙ ШИХТЫ, включающий подачу и:звести в шихту, двухслойную загрузку шихты с различными видами флюсов и с разной основностью и просос воздуха, отличающийс тем, что, с целью иовьшени прочности агломерата и увеличени удельной производительности агломашин, в нижний слой загружают шихту в количестве 0,35-0,45 от всей массы и крупностью 2,23 ,2 мм, а в верхний слой - крупностью ,8-2,2 мм, при этом основность агломерата регулируют путем дозировани сырых флюсов в шихту нижнего сло и изменением соотношени шихты по сло м при загрузке на агло (Л машину.METHOD OF SINTERING Double CHARGE comprising feeding and: zvesti to the batch bilayer loading charge with different kinds of flux and with varying basicity and air sucking, characterized in that, in order iovsheni strength sinter and increasing the specific capacity of sintering machines, the lower layer was charged to the batch in amount of 0.35-0.45 of the total mass and a particle size of 2.23, 2 mm, and in the upper layer - of a particle size of 8-2.2 mm, while the basicity of the sinter is adjusted by dispensing raw fluxes into the mixture of the lower layer and changing the ratio charge by layer When loading on aglo (L machine.

Description

1 Изобретение относитс к металлургическоГ промьшпенности с преимущест Beuiii;it-i использованием при окусковани м;|.чСриалов. Примен ема ла агломапмнах большой мощности двухслойна загрузка шихты обеспечивает повытиение прочнос ти агломерата и снижение расхода тве дого топлива на спекание за счет загрузки ишхты с различным содержанием топлива по сло м. Известен способ спекани двухслой ной шихты, в котором в шихте верхнег сло топлива содержитс на 1,0-1,5% больше, чем в шихте нижнего сло . Это обеспечивает выравнивание температурно-теплового режима спекани по высоте сло , приближа ег-о к оптимальным услови м l j. Известен способ спекани шихты с различным содержанием по сло м флюсо За счет перераспределени флюсов по сло м шихты представл етс возможность исключить те значени основнос ти, при которых агломерат имеет мини мальную прочность, сохран одновреr-iRHHo средневзвешенную, основность агломерата на общеприн том уровне СаО:5;02 1, 10-1,40 2 . Однако известные способы не лоз вол ют получить достаточно прочный агломерат заданной основности при высокой производительности агломашин Наиболее близким к изобретению по технической сущности и достигаемому результату вл етс способ двухслойного спекани агломерационной шихты, включающий подачу извести в шихту, двухслойную загрузку с различными видами флюсов и с разной основностью и просос воздуха. Спекание по извест ному способу создает благопри тные услови дл перекристаллизации стекла у высокоосновного агломерата за счет тепла верхнего сло ЗТ. Однако указание только параметров пихты по основности не обеспечивает его реализацию, так как спекание шихты с различной ocHOBFfостью по сло м требует принципиального изменени важнейших параметров технологии, К их числу относ тс соотношение 1ш-5хты по сло м, крупность окомкованной шихты каждого сло , распределение флюсов по сло м и, наконец, регулирование основности агломерата. Действительно , при спекании шихты с различ .ной основностью важнейшим параметром качества агломерата по-ирежнему ос1772 таетс его основность. Требование нового способа - сохранение минимальной основности верхнего сло иослючает возможность ее регулировани . Следовательно , обща (средн ) основность агломерата должна регулироватьс путем изменени основности шихты нижнего сло . Эта особенность вл етс характерным признаком нового способа спекани . Целью изобретени вл етс повьппение прочности агломерата и увеличение удельной производительности агломашин . Поставленна цель достигаетс тем, что согласно способу спекани дв тчслойной шихты, включающему подачу извести в шихту, двухслойную загрузку шихты с различными видами флюсов и с разной основностью и просос воздуха, в нижний слой загружают шихту в количестве 0,35-0,45 от всей массы и крупностью cf 2,2-3,2 мм, а в верхний слой - крупностью d,, 1,8-2,2 мм, при этом основность агломерата регулируют путем дозиро вани сырых флюсов в имхту нижнего сло и изменением соотношени )1гихты по сло м при загрузке на агломаишну. Способ осуществл ют следующз м образом . Сырые флюсы (известн к, доломит и доломитизированный известн к) дозируютс только в шихтовый поток нижнего сло . Их количество определ етс обычным расчетным путем, исход из услови получени требуемой средней основности агло.мерата. Основность шихты нижнего сло составл ет 1,82 ,7. Шихтовый поток, предназначенный дл загрузки на агломаши 1у в верхний слой, по количеству составл ет 0,55- 0,65 от всей массы шихты, загружаемой на агломашину. В качестве флюсов в шихте верхнего сло используетс только известь. Основность шихты верхнего сло не регулируетс , а только контрол1- руетс дл дозировани сырых флюсов в нижний слой с целью остижени требуемой средней основности агломерата. Основность шихты верхнего сло определ етс количеством используемой и:звести и смешанного (среднего) возврата, по отношению СаО:SiO она равн етс 0,7-1,1. Ввеение извести в шихту осуществл етс обычным способом путем ее присадки в отоки концентрата и руды при их закладке в штабель или при бункеровании в шихтовом отделении. Топливо дозируетс обычным образом , прин тым при двухслойной загрузке шихты на агломашину; 20-80% в шихтовом отделении, остальное в аглокорпусе путем его подачи до или после окомковани . В шихтовый поток верхнего сло топлива вводитс на 0,51 ,5% больше, чем в шихтовый поток нижнего сло . При окомковании расход воды на увлажнение поддерживают таким, чтобы крупность окомкованной шихты нижнего сло , определ ема по d, была равной 2,2-3,2 мм, а крупность окомкованной шихты верхнего сло 1,8-2,2 мм Влажность шихты нижнего сло на €,51 ,0% больше влажности шихты верхнего сло . Абсолютные значени влажностей окомкованной шпхты обоих потоков под бираютс опытным путем, как это делаетс на практике. Критерием оптимальной влажности вл етс крупность оком кованной шихты, как наиболее достоверный входной параметр технологического режима спекани . Загрузка шихты на агломашшу осуш ,ествл етс в два приема. В нижний слой загружаетс высокоосновна шихта содержаш;а , кроме извести, сырые флю сы, в верхний слой загружаетс низко основна шихта, содержаш;а в качестве флюсов только обожженную известь. Соотношение шихты по сло м выд.ержива етс на уровне 0,55-0,65:0,45-0,35, соответственно верхний и нижний слои по массе. Перераспределение необожженных флюсов в нижний слой компенсирует избыточное количество тепла в этой части спекаемого сло , обусловливаемое влением регенерации тепла. Пере распределение флюсов по высоте сло позвол ет избежать критическую основность агломерата 1,1-1,3, при которой он имеет минимапьную прочность Повыление основности шихты вьпие СаО: :Si02 1,7 увеличивает количество расплава и повышает его жидкотекучесть . Это вление целесообразно использовать дл увеличени крупности окомкованной шихты сверх оптимума. Известно, что предельна величина крупности окомкованной шихты ограничиваетс процессами массообмена (рост размера частиц шихты сокращает поверхность контактировани их между 7/4 собой) , JTO с;;ерж11пает возможности повьппени интенсивности спекани на пути увеличени .степени окомковани шихты. Увеличение количества распллва и В1 1сока его смачиваюи1а способность позвол ют увеличить абсолютные значени оптимальных величин крупности окомкованной шихты. Границы интервала с),„ 2,2-3,2 мм учитывают колебани химнко-минералогического состава рудной части шихты. Перераспределение 1Ш1хты по сло м обратно тому, что имеет место при обычной технологии, обусловливаетс изменением потреблени тепла по высоте спекаемого сло , вызванного сосредоточением сырь(х флюсов в одном слое. При увеличении доли шихты нижнего сло до 0,50-0,65, как при обычной технологии, регенерируемого тепла не хватает на всю высоту этого сло . В результате в нижних горизонтах остаютс непрореагировавшие карбонаты. Это снижает выход годного продукта. Пример 1. Базовый вариант (обычна технологи спекани двухслойной шихты). Шихта состо ла из материалов , используемых на аглофабрике Новолипецкого металлургического завода.Железосодержащие компоненты ишхты: руды Лебединска 21% и стойленска 32%, концентраты (ГОКи) Лебединский 12,5%, Михайловский 9,0%, Губкинский 10,5%, Ковдорский 15,0%. В качестве флюсов использован обычный и долотггизированный извест- н к Студеновского и Да 1ковского месторождений и обожженную известь производства НЛМЗ. Топливом коксик . Возврат готовили путем дроблени спеков. Методика приготовлени шихты ими- тировала услови ее подготовки на аглофабрике: железорудна часть шихты вместе с марганцевой рудой и известью (2%) закладывалась в штабель (300500 кг), который выдерживали 4-5 сут. Спекание вели при начальном разрежении 11,77 кПа (1200 мм вод.ст.). Оценку эффективности предлагаемого способа проводили по трем показател м удельной производительности: по бункерному, скиповому и стабилизированному . Два первых из них соответствуют аналогичным показател м в производственных услови х (сходство до ,стигнуто путем приложени одинаковой работы разрушени , испытываемой спеком на стадии образовани годного бункерного и годного скипового агломератов ) . Выход годного стабилизированного агломерата позвол ет оценить возможности совершенствовани схемы обработки спека с целью снижени мелочи cкипoвo f агломерате до лучших показа телей зарубежной практики 2,5-5,0%. Апробировалось четыре варианта ра пределени топлива по сло м, %: Верхний 5,3 6,0 6,5 7,0 слой Нижний 4,3 5,0 5,5 6,0 слой Крупность окомкованной шихты изме н лась в пределах 1,8-2,6 мм (по dg Высота сло 280-400 мм с шагом 40 мм В результате опытов определены максимальные значени удельной прои водительности тю бункерному, 1,687 скиповому 1,413т/м по стабилизированному 1,161 , и технологические параметры, при которых бьши достигнуты эти показатели Высота сло , мм320 Соотношение пшхты по сло м (верхний: :нижний)0,4-р,6 Содержан 1е. Представленные показатели спекани и технологические параметры, обеспеч вающие достижение максимальных значе ний по удельной производительности, вл ютс базовым вариантом. Пример 2. Примеры выгюлнени предлах-аемого способа приведены в табл . 2-4, Рудна часть тихты того же состава, что и в базовом варианте. Шихта дл каждого сло готовилась отдель 1о: известн к и доломит (соответственно 60 и 40%) добавл лись только в гш1хту нгокнего сло . 1-1звесть добавл лась к смеси железорудных материалов и ее содержание в шихте калсдого сло определ лось долей рудной части шихты. При установленной норме расхода извести (2% к рудной части шихты, как и в базовом варианте ) и содержании 25% возврата с основностью . 1,3 основность шихты верхнего сло составл ла 0,7. Основность шихты нижнего сло равна трем значени м: 1,9 (l), 2,2 ( rj ) и 2,7 ( in ) . Соотношение шихты по сло м определ лось в соответствии с требованием пол ™еии агломерата средней основности 1,3: Варианты Дол шихты верхнего сло 0,5 0,6 0,7 Дол шихты нижнего сло 0,5 0,4 0,3 Крупность окомкованной шихты верхнего сло варьировалась в ггределах 1,7-2,2 мм, а нижнего сло - 2., 13 ,3 мм. Кроме того, представленные Лримеры выполнени предлагаемого способа охватывают варианты различной высоты спекаемого сло . Это сделано дл того , чтобы налболее достоверно определить эффективность изобретени . Ниже привод тс технологические параметры, при которых достиг;1уты максимальные значени показателей спекани : Высота сло , мм 400 Соотношение агихты по сло м (верхний: нижний) 0,6:0,4 Основность пихты (СаО: :5iG, ) верхний слой 0,7 нижний слой 2,2 Абсолютные значени показателей спекани составл ют (удельна производительность по трем видам годного продукта): по бункерному 1,858, по скиповому 1,627, по стабилизированному 1,440 . Сравнение технологических параметров двух сравниваемых способов спека ни (базовый вариант и предлагаемый способ) показывает, что спекание двухслойной шихты с различной основностью по сло м требует .принципиально новых технологических параметров. Например: масса шихты нижнего сло меньше массы шихты верхнего сло , крупность шихты нижнего сло больше крупности шихты верхнего сло . Несоблюдение этих требований снижает эффективность предлагаемого способа спекани до уровн обычного способа спекани или даже еще ниже. Распределение топлива по сло м при новом способе спекани остаетс таким же, как и при обьмиой технологии . В верхнем слое топлива содержит с на 1,0-1,5% больше, чем в нижнем. Эффективность предлагаемого спосо ба спекани двухслойной шихты привед на в табл.1. В табл.2-4 - основные технологические параметры и показатели спекани двухслойной шихты с различной основностью по сло м при высоте сло 300, 400 и 500 мм соответственно. 78 Данные показывают, что предлагае-. мьш способ спекани обеспечивает прирост удельной производительности агльмашины и возможность усовершенство .вани схемы обработки спека путем увеличени числа стадий грохочени до образовани стабилизированного агломерата . При этом, производство агломерата не только не снизитс , но даже увеличитс . Удельна производительность по стабилизированному агломерату по предлагаемому способу 1,440 т/м. ч, что превышает удельную- производительность по скиповому в базовом варианте 1,413 т/м2,ч. Внедрение предлагаемого способа спекани в производство позволит реально подойти к решению задачи снижени мелочи в скиповом агломерате до уровн лучших примеров зарубежной практики 2,5-5,0% или на 12-15%. Таблица 11 The invention relates to the metallurgical industry with the advantage of Beuiii; it-i use for agglomeration; | .h. The use of high capacity double layer sinter bed in the sintering mill provides for increasing the strength of the sinter and reducing the consumption of solid fuel for sintering due to the charge of ishchta with different fuel content over the layers. There is a method of sintering a two layer charge in which the upper layer of fuel in the mixture contains 1.0-1.5% more than in the charge of the lower layer. This ensures the alignment of the temperature-thermal sintering regime over the height of the layer, approaching it to the optimum conditions l j. The known method of sintering the charge with different contents by flux layers. Due to the redistribution of fluxes across the charge layers, it is possible to exclude those basic values at which the agglomerate has minimal strength, while maintaining the weighted average of the agglomerate at the generally accepted CaO level: 5; 02 1, 10-1.40 2. However, the known methods of failing to obtain a sufficiently strong agglomerate of a given basicity with high productivity of sintering machines. The closest to the invention in its technical essence and the achieved result is the method of two-layer sintering of the sintering mixture, including the supply of lime to the mixture, two-layer loading with different types of fluxes and basicity and air drain. Sintering by a known method creates favorable conditions for the recrystallization of glass in a highly basic agglomerate due to the heat of the upper layer TS. However, specifying only the basic parameters of the fir does not ensure its implementation, since sintering the mixture with different layers by layer requires a fundamental change in the most important parameters of the technology. These include the ratio 1sh-5xh layers, the grain size of the pelletized charge of each layer, the distribution of fluxes according to the layers and, finally, the regulation of the basicity of the agglomerate. Indeed, when sintering the charge with a different basicity, the most important parameter of the quality of the agglomerate still remains its basicity. The requirement of the new method is the preservation of the minimum basicity of the upper layer and the possibility of its adjustment. Therefore, the total (medium) basicity of the agglomerate must be adjusted by changing the basicity of the lower layer mixture. This feature is a characteristic feature of the new sintering process. The aim of the invention is to strengthen the strength of the agglomerate and increase the specific productivity of the sintering machines. The goal is achieved by the fact that according to the method of sintering two thick layers of the charge, including the supply of lime to the charge, a two-layer charge of the charge with different types of fluxes and with different basicity and air feed, the charge in the amount of 0.35-0.45 of the whole is loaded into the lower layer mass and size cf 2.2-3.2 mm, and in the upper layer - size d, 1.8-2.2 mm, while the basicity of the agglomerate is controlled by dosing raw fluxes in the bottom of the lower layer and changing the ratio of by layer when loading on sintering. The method is carried out as follows. Raw fluxes (limestone, dolomite and dolomitic limestone) are metered only into the charge stream of the lower layer. Their number is determined by the usual calculation based on the condition of obtaining the desired average basicity of the sintering. The basicity of the charge of the lower layer is 1.82, 7. The charge stream to be loaded on the sintering machines 1y into the upper layer is 0.55-0.65 of the total weight of the charge loaded on the sintering machine. Only lime is used as flux in the upper layer. The basicity of the upper layer of the charge is not controlled, but only controlled to meter the raw flux into the lower layer in order to achieve the desired average basicity of the agglomerate. The basicity of the charge of the upper layer is determined by the amount of used and: lead and mixed (average) return; with respect to CaO: SiO, it is 0.7-1.1. The lime is introduced into the charge in the usual way by adding it to the outflows of the concentrate and ore when they are stacked or bunkering in the charge compartment. The fuel is dosed in the usual way, taken during the double-layer loading of the charge on the sintering machine; 20-80% in the charge compartment, the rest in the aggloss by feeding it before or after pelletizing. The blend flow of the upper layer of fuel is introduced by 0.51, 5% more than the blend flow of the lower layer. When pelletizing, the water consumption for humidification is maintained so that the size of the pelletized mixture of the lower layer, determined by d, is 2.2–3.2 mm, and the particle size of the pelletized mixture of the upper layer is 1.8–2.2 mm On €, 51, 0% more moisture charge of the upper layer. The absolute values of the moisture content of the pelleted bed of both streams are experimentally determined, as is done in practice. The criterion of optimal humidity is the size of the forged charge eye, as the most reliable input parameter of the technological mode of sintering. The charge charge on the sintering bed is dried in two steps. A highly basic mixture is contained in the lower layer, and, besides lime, raw fluxes, a low basic mixture is contained in the upper layer, containing, and as the flux, only calcined lime. The charge by layer ratio is at a level of 0.55-0.65: 0.45-0.35, respectively, the upper and lower layers by weight. The redistribution of unfired fluxes into the lower layer compensates for the excess heat in this part of the sintered layer due to the phenomenon of heat recovery. Redistributing the fluxes over the layer height avoids the critical basicity of the agglomerate 1.1–1.3, at which it has minimal strength. Increasing the basicity of the blend with CaO: Si02 1.7 increases the amount of melt and increases its fluidity. This phenomenon is advisable to use to increase the size of the pelletized mixture above the optimum. It is known that the size limit of the pelletized charge is limited by mass transfer processes (an increase in the particle size of the charge reduces the surface of their contact between 7/4 by itself), JTO c ;; erg does not allow sintering intensity to increase the amount of brittle billet. An increase in the number of spatters and B1 1 so its wettability and ability allows for an increase in the absolute values of the optimal size of the pelletized charge. The boundaries of the interval с), „2.2-3.2 mm take into account the variations of the chemical-mineralogical composition of the ore part of the charge. Redistribution of 1SH1xTs over the layers back to what occurs with conventional technology is due to a change in heat consumption along the height of the sintered layer caused by the concentration of the raw material (x fluxes in one layer. With an increase in the proportion of the lower layer charge to 0.50-0.65, with conventional technology, the recovered heat is not enough for the entire height of this layer. As a result, unreacted carbonates remain in the lower horizons. This reduces the yield of the suitable product. Example 1. Basic variant (usually the sintering technology of a two-layer mixture). It was made of materials used at the sintering plant of the Novolipetsk Metallurgical Plant. Iron-containing components of Ishkhta: Lebedinsk ore 21% and Stalensk 32%, concentrates (GOKs) Lebedinsky 12.5%, Mikhailovsky 9.0%, Gubkinsky 10.5%, Kovdorsky 15, 0%. As a flux, the usual and dolgtgizirovanny limestone to the Studenovskoe and Da 1kovskoye deposits and burnt lime produced by NLMZ were used. The fuel was coking. The method of preparation of the charge imitated the conditions of its preparation at the sinter plant: the iron ore part of the charge together with manganese ore and lime (2%) was laid in a stack (300500 kg), which was kept for 4-5 days. Sintering was carried out at an initial vacuum of 11.77 kPa (1200 mm water column). The evaluation of the effectiveness of the proposed method was carried out according to three indicators of specific productivity: bunker, skip and stabilized. The first two of them correspond to similar indicators in production conditions (the similarity to, is stigmatized by applying the same work of destruction experienced by specs at the stage of formation of a suitable bunker and suitable skip agglomerates). The yield of stabilized agglomerate makes it possible to evaluate the possibilities of improving the processing scheme of the cake for the purpose of reducing the fines of the sifter f sinter to the best indicators of foreign practice of 2.5-5.0%. Four variants of fuel distribution by layers,% were tested: Top 5.3 6.0 6.5 7.0 layer Lower 4.3 5.0 5.5 6.0 layer The size of the pelletized mixture changed within 1, 8–2.6 mm (dg) Height of the layer 280–400 mm with a pitch of 40 mm As a result of the experiments, the maximum values of the specific capacity of a bunker, 1,687 skip levels of 1.413 tons / m for stabilized 1.161, and technological parameters at which these indicators Layer height, mm320 Ratio of ingot by layer (upper:: lower) 0.4-p, 6 Contained 1. e. Presented sintering and tekhnol indicators Parameters that provide maximum values for specific performance are the basic option. Example 2. Examples of the proposed method are shown in Table 2-4, the ore part is of the same composition as in the base case. Each layer was prepared separately 1o: limestone and dolomite (60% and 40%, respectively) were added only to the bottom of the bottom layer. 1–1lead was added to the mixture of iron ore materials and its content in the charge of the cobalt layer was determined by the fraction of the ore portion of the charge. At the established rate of lime consumption (2% of the ore part of the charge, as in the base case) and the content of 25% return with basicity. 1.3 The basicity of the charge of the upper layer was 0.7. The basicity of the charge of the lower layer is equal to three values: 1.9 (l), 2.2 (rj) and 2.7 (in). The ratio of the charge by layers was determined in accordance with the requirement of a medium sinter agglomerate of 1.3: Variants The proportion of the mixture of the upper layer 0.5 0.6 0.7 The proportion of the mixture of the lower layer 0.5 0.4 0.3 The charge of the upper layer varied in the limits of 1.7-2.2 mm, and the lower layer - 2., 13, 3 mm. In addition, the presented Lrymery performance of the proposed method covers options for different heights of the sintered layer. This is done in order to more accurately determine the effectiveness of the invention. The following are the technological parameters at which the maximum values of sintering parameters were achieved; 1 height of the layer, mm 400 Aghycht ratio over the layers (upper: lower) 0.6: 0.4 Fir basicity (CaO:: 5iG) upper layer 0 , 7 bottom layer 2.2 Absolute values of sintering indices are (specific productivity by three types of suitable product): by bunker 1.858, by skip 1.627, by stabilized 1.440. A comparison of the technological parameters of the two comparable methods of sintering (the basic version and the proposed method) shows that sintering a two-layer mixture with different basicity over the layers requires a fundamentally new technological parameters. For example: the mass of the lower layer charge is less than the mass of the upper layer charge, the size of the lower layer charge is greater than the size of the upper layer charge. Failure to comply with these requirements reduces the effectiveness of the proposed sintering method to the level of a conventional sintering method or even lower. The distribution of fuel by layer with the new method of sintering remains the same as with total technology. In the upper layer of the fuel contains from 1.0-1.5% more than in the bottom. The effectiveness of the proposed method of sintering the bilayer mixture is given in Table 1. Tables 2–4 show the main technological parameters and sintering parameters of a two-layer mixture with different basicity over the layers at a height of 300, 400, and 500 mm, respectively. 78 Data show what is being proposed. Our sintering method provides an increase in the specific productivity of the agglash machine and the possibility of improving the design of the sinter processing system by increasing the number of screening stages to form a stabilized agglomerate. At the same time, the production of sinter is not only not reduced, but even increased. The specific productivity of the stabilized agglomerate of the proposed method 1,440 t / m. h, which exceeds the specific performance-skip in the base case 1,413 t / m2, h. The introduction of the proposed method of sintering into production will allow us to actually approach the solution of the problem of reducing trifles in skip agglomerate to the level of the best examples of foreign practice 2.5-5.0% or 12-15%. Table 1

Таблица 2table 2

Содержание топлива по сло м (верхний/ 7,0/4,0 7,0/5,0 /нижний), % Среднее содержание топлива, % 5,50 6,00 Крупность окомкованной шихты, мм: верхний слой нижний слой Скорость спекани , мм/мин 26,0 26,5 25 Выход годного, %: бункерного скипового стабилизир, Удельна производительность , 1,682 по бункерному 1,568 1,391 по скиповому 1,271 по стабилизир. 1,111 1,200 1,151 Содержание топлива по сло м (верхний/нижний ), % 6,0/6,0 6,5/6,0 Fuel content by layers (top / 7.0 / 4.0 7.0 / 5.0 / bottom),% Average fuel content,% 5.50 6.00 Size of pelletized mixture, mm: top layer bottom layer Sintering rate , mm / min 26.0 26.5 25 Yield,%: bunker skip station, stabilized, Specific capacity, 1.682 on bunker 1.568 1.391 on skip station 1.271 on stabil. 1,111 1,200 1,151 Fuel content by layers (top / bottom),% 6.0 / 6.0 6.5 / 6.0

Среднее содержание топли6 ,30 5,00 ва, %6,00 1, 1,The average content of fuel6, 30 5.00 VA,% 6.00 1, 1,

Продолжение табл.2Continuation of table 2

6,356.35

6,006.00

5,70 7,0/6,0 5,0/5,0 6,0/5,0 6,50 5,00 5,60 , 4 26,4 1,722 1,549 602 1,471 1,322 349 1,151 1,249 5,0/5,0 6,0/5,0 6,0/6,0 6,5/6,0 Показатели Соотношение 5.70 7.0 / 6.0 5.0 / 5.0 6.0 / 5.0 6.50 5.00 5.60, 4 26.4 1.722 1.549 602 1.471 1.32349 1.151 1.249 5.0 / 5.0 6.0 / 5.0 6.0 / 6.0 6.5 / 6.0 Performance Ratio

0,6:0,4 Крупность окомкованной шихты, мм: верхний слой нижний 2,42,2 слой Скорость спека26 ,126,6 ни , мм/мин 28,8 Выход годного, %: 79,167,1 бункерного 77,6 68,5,56,3 скипового 67,0 59,548,0 стабилизир. 57,9 Удельна производительность , т/м ч по бункер1 ,7061,529 ному по скипо1 ,4731,261вому по стаби1 ,3031,072 лизир .0.6: 0.4 Granularity of the pelletized mixture, mm: upper layer lower 2,42.2 layer Speed of speck26, 126.6 nor mm / min 28.8 Yield,%: 79.167.1 bunker 77.6 68, 5.56.3 Skip 67.0 59.548.0 Stabilized 57.9 Specific capacity, t / m h for bunker 1, 7061,529 Nom according to skipo1, 4731,261, at Stabili 1, 3031,072 lysir.

Содержание топлива по сло м (верхний/ /нижний), % 7,0/4,0 ,5 7,0/5,0 5,0/5,0 Среднее содержание топлива, % 5,50 5,75 6,00 Fuel content by layers (upper / / lower),% 7.0 / 4.0, 5 7.0 / 5.0 5.0 / 5.0 Average fuel content,% 5.50 5.75 6.00

0,7:0,3 1,80.7: 0.3 1.8

Таблица 3Table 3

6,0/5,0 верхнего и нижнего слоев по массе,, доли единицы 1,81,9 1,9 2,4.2,5 7,527,822,2 1,6421,7501,498 1,4011,4891,273 1,188 . 1,3031,139 5,00 5,606.0 / 5.0 of the upper and lower layers by mass of the unit fraction 1.81.9 1.9 2.4.2.5 7.527.822.2 1.6421.7501.498 1.4011.4891.273 1.188. 1.3031,139 5.00 5.60

6 ,5/6,0 5,0/5,06, 5 / 6.0 5.0 / 5.0

5,005.00

6,306.30

Продолжение табл. 3Continued table. 3

6,0/5,0 6,0/6,0 6,5/6,06.0 / 5.0 6.0 / 6.0 6.5 / 6.0

6,356.35

6,006.00

5,705.70

1515

27,024,127.024.1

80,8 70,7 62,9 ь, 80.8 70.7 62.9 s,

1,458 1,714 1,254 1,508 1,086 1,350 Показатели Соотношение Содержание топлива по сло м (верхний/нижний ), % 6,0/4,0 6,0/4,5 7,0/4,0 Среднее содержание 5,00 5,25 5,50 топлива, %1.458 1.714 1.254 1.508 1.086 1.350 Indicators Ratio of fuel content by layers (top / bottom),% 6.0 / 4.0 6.0 / 4.5 7.0 / 4.0 Average content 5.00 5.25 5 , 50 fuel,%

11041771104177

.16.sixteen

Продолжение- табл. 3Continued-tab. 3

25,924,925,924.9

23,023.0

1,6081,5531,4831,6081,5531,483

1,3881,3341,2711,3881,3341,271

1,2241,1701,1221,2241,1701,122

.Таблица 4.Table 4

0,5:0,50.5: 0.5

0,6:0,4 верхнего и нижнего слоев по массе, доли единицы 7,0/5,0 5,0/4,5 5,0/5,0 6,00 4,80 5,000.6: 0.4 of the upper and lower layers by weight, fractions of a unit 7.0 / 5.0 5.0 / 4.5 5.0 / 5.0 6.00 4.80 5.00

1717

2,02,12,12,02,12,1

2,12.1

2,62,83,22,62,83,2

2,32.3

24,324.3

25,025,120,825,025,120,8

81,083,086,181,083,086,1

76,976.9

71,573,375,871,573,375,8

67,067.0

59,659.6

65,566,469,0 ъ, 65,566,469,0 ъ,

1 ,6391,6711,4221, 6391.6711,422

1,59/1 1,390 1.59 / 1 1,390

1,4281,4791,2531,4281,4791,253

1,3201,3691,122 1,2371,3201,3691,122 1,237

Содержание топлива по сло м (перхний/нижний ), % 6,0/4,5 6,5/5,5Fuel content by layers (perhnium / bottom),% 6.0 / 4.5 6.5 / 5.5

104177104177

18 продолжение табл. ч18 continuation of the table. h

2,0 2,2 2,5 2,6 .21,8 22,42.0 2.2 2.5 2.6 .21.8 22.4

80,6 70,2 62,080.6 70.2 62.0

1,487 1,531 1,268 1,335 1,118 1,1861,487 1,531 1,268 1,335 1,118 1,186

Продолжение табл.4Continuation of table 4

5,0/5,0 5,5/5,5 6,0/5,0 6,0/6,05.0 / 5.0 5.5 / 5.5 6.0 / 5.0 6.0 / 6.0

5,40 6,105.40 6.10

Скорость спекани , мм/минSintering speed, mm / min

24,4 22,824.4 22.8

Продолжение табл. 4Continued table. four

5,70 6,005.70 6.00

5,00 5,505.00 5.50

23,1 16,323.1 16.3

21,9 23,621.9 23.6

Claims

METHOD FOR SINTERING A TWO-LAYER BATCH, including feeding lime into a mixture, two-layer loading of a mixture with different types of fluxes and with different basicities and air suction, characterized in that, in order to increase the strength of the sinter and increase the specific productivity of the sinter machines, the charge is loaded in the amount of 0 , 35-0.45 of the total mass and fineness c1 _equiv = 2.23.2 mm, and in the upper layer - fineness dj _K0 = 1.8-2.2 mm, while the basicity of the sinter is controlled by dosing the raw fluxes into the charge lower _β layer and by changing the ratio of the mixture according to oyam when loading on sinter machine.

»SU.„, 1104177