эuh
UD R0 Изобретение отнсхзитс к эпектровакуумной технологии, а mvieHHo к технологии получени с шсв с металлом, конк ретно к технологии отжига спаев неорга нических стекол с пластичными металла ми, и может быть использовано в химическом машиностроешш, строительной прсвллшденности и ювелирном деле ал отжига эматафованных изцелий. Известен способ отжига спаев стекпа , с металлом, заключаюиотйс в нагре вании их цо температуры, наход щейс в области интервала стекловани , с последующим охлаждением с регулируем скоростью i Однако способ не обеспечивает высокой прочности соединени , так как напр жени в спае уменьшаютс только результате релаксационных процессов, протекающих в компонентах спа при повышенных температурах. Целью изобретени вл етс повышение соединени стекла с пластичн металлом. Цель достигаетс тем, что согласно , олособу отжига спаев стекла с металлом , включающему термообработку, спаи после термообработки подвергают обрабо ке холодом, причем температуру обработки определ ют по формуле Т 29 где Т - температура при которой кеобходимо производить обработку холодом, к ,; О - величина остаточных внутренних напр жений в спае при комнатной температуре до обработки холодом; коэффициент пропорциональности1 завис щий от формы спа , его величины и упругих характериотик спаиваемых материалов; U Л - разность температурных коэ4 фиииентов линейного расширени стекла и металла. Способ отжига спаев стекла с пласти ными металлами включает следующие операции: нагревание спа до температуры , соответствующей температуре верх ней границы зоны отжига стекла; регулируемое охлаждение спа до.комнатной температуры со скоростью, не превышаю, щей 2-3 К/мин (в данном случае, первые две операции пресшринимаютс дл сн ти напр жений закалочного типа в стекле спа ); обработка спа холодом в течение 1-2 ч при опрецеленной темпе ратуре,нагревание спа до комнатной температуры с любой скоростью, контроль внутренних напр жений в спае июбым методом, например пол ризационно-оптическим . Прим ер 1. Провоц т отжиг стандартных образцовых спаев типа сандвич стекла № 32 ТУ 17.РСФСР - 3147-75 с мецью марки Ml, Размеры мецной пластинки 10x20x0,5, размеры стекл нных пластинок 10x20x3,26 мм. Остаточное двойное лучепрепомпение во всех спа х после изготовлени нахоцитс в пределах 90-110 км/см. Спаи нагревают в муфельной печи со скоростью 3-5 К/мин цо 480°С,затем охлаждают в муфельной печи от этой тем пературы со скоростью не свыше 3 К/мин цо комнатной. После проведени этой операции провер ют остаточное двойное лучепреломление: оно остаетс по-прежнему на уровне 90-11О нм/см. Затем спаи перенос т в камеру хопоца, охлажденную цо -40 С. .Выдержка при этой температуре составл ет 1 ч. Спаи извлекают из камеры холода при -40 С и они нагреваютс на воздухе до комнатной температуры (20 С). Измер ют остаточное двойное лучепреломпение на пол рископе-пол$фиметре ПКС-125. Величина двойного лучепреломлени во всех спа х не превышает + 6 нм/см. П р и м е р 2. Провод т отжиг напр женного коаксиального спа (гермЪвво- да) следующей конструкции. Корпус, представл ющий собой кольцо сложного профил , изготовлен из электрической стали марки .10880 (железо армко) ГОСТ 3836-73, стекл нный изол тор - из эпект рЬвакуумного стекла С5 2-1 ОСТ 11027. 010-75 контакт - из сплава 29НК (ковар) ГОСТ 14О82-78. Остаточное Двойное лучепреломление в стекле определ ют ФИнаклонномпросвечивашш,ионо составл ет на границе спа железо - стекло 75-85 нм/см. Спаивание гермовводов осуществл ют в массивном графитовом кйТ1селе в камерной муфельной печи с последующим охлаждением вместе с выключенной печью до комнатной температуры , Вследствие медленного равномерного охлаждени гермоввода в его стекл нном i кошюненте не образуютс напр жени за5 капопщорр типа, . Спаи помещают в камеру холода при feo и выдерживают si течение 1,5 ч затем извлекают из камеры холода при они нагреваютс на воздухе цо .комнатной температуры (20 С), Измер ют остаточное двойное пучепр©помпение на поп рископо-поп риметре ПКО-125 при накпонном просвечивании. Величина остаточного цвойного пучепре -. помпени на границе спа железо - стек по находитс в пределах 0-4 нм/см (нап практически отсутствуют). При обработке спаев хопоцом необхоци МО рассматривать два временных парамет ра этого процесса: продолжительность охлаждени (т. е. врем , необходимое дл выравнивани температурных градиентов по всему объему, спа и охлаждени его до температуры камеры холода) и продол жительность выдержки спа в камере хо- Пода при посто нной температуре. При проведении исследований установ- лено, что второй временной параметр не имеет принципиального значени , так как релаксационныепроцессы в металлическом компоненте спа завершаютс достаточно быстро (после достижени спаем посто5шной температуры, при ко- торой производитс обработка холбдом, напр жени в спае остаютс практически неизменными)..;, Величина первого, основного Временного параметра - продолжительности паждени - ипредел етс , в основном, объемом сацки, т.е. величиной и количест вом одновременно охлаждаемътх стекло- : металлических изделий и тепловой инер- цией камеры холода. Обработку холодом провод т по авуи режимам. Первый режим. Загружают в выключенную камеру холода издели , подлежащие охлажде нию, при комнатной температуре и только затем включают ее. Такой режим целе- сообразно использовать при отжиге ьруп ных изделий, когца необходимо избегать термоударов.. При получении в камере холода заданной температуры в этом случае достаточно выдержки в пределах 0,5-1,0 ч, при которой происх одит выравнивание всех температурных градиентов по объему стеклометаллических изделий. Продолжи- тельность выхода на заданный темпера- турный режим у большинства промышленных камер холода составл ет 1-1,5 . Таким образом, обща продолжительность обработки холодом по этому режиму составл ет 1,5-2,5 ч. При обработке холодом очень крупных изделий или при массивных садках, например, когда изделие предварительно помешаетс в массивный капсель и подвергаетс обработке холодом вместе с ним, продолжительность обработки холодом должна быть существенно увеличена и может продолжатьс несколько суток. Второй режим. Изаепие загружают в камеру холода,предварительно охлажденную до заданной температуры. В этом случае продолжительность обработки холодом определ г етс временем, необходимым дл прин ти изделием температуры окружаюшей сред и выравнивани температурных градиентов по всему объему. Дл мелких изделий это врем может находитьс в пределах 0,5 ч. Дл изделий крупных, ; а также дл изделий, помещенных предварительно в защитный капсель, это врем должно быть увеличено до 1,5-2,0 ч. Второй режим более технологичен в отличие от первого, который должен ио пользоватьс только при отжиге крупных изделий. Таким образом, остаточные напр жени во всех спа х после отнсига при комнатной температуре практически равны нулю. Предлагаемый способ отжига спаев стекла с металлом по сравнению с иэвестным обеспечивает- возможность получени ненапр женных спаев стекла с пластичными металлами что однозначно приводит к повышению их прочности и надежности (требовани , особенно важные дл электровакуумного приборостроени ); снижение уровн жестких требований к материалам, поставл емым дл И готовлени сп&ев (металлом и стеклам), по совпаденюо ик ТКЛР, что значительно удешевит их производство; расширение номенклатуры изготавпиваемык типов напр женных спаев, которые не могли ранее быть допущены в эксплуатацию и&-за чрезмерно высоког о уровн остаточных внутренних напр жений.UD R0 The invention relates to the vacuum technology, and mvieHHo to the technology of production with metal with a metal, specifically to the technology of annealing of the welds of inorganic glass with plastic metals, and can be used in chemical engineering, construction, construction and annealing of anomalous glass, annealing, annealing, metal annealing, annealing, annealing, annealing, annealing, annealing, annealing, annealing, annealing, annealing, plastic, metal, etc. There is a method of annealing the glass junctions, with the metal enclosed in heating their temperature at a temperature in the glass transition interval, followed by cooling with variable speed i. However, the method does not provide high bonding strength, as the voltage in the junction decreases only as a result of relaxation processes flowing in the spa components at elevated temperatures. The aim of the invention is to increase the combination of glass with ductile metal. The goal is achieved by the fact that according to olosu annealing of glass junction with metal, including heat treatment, the junctions after heat treatment are subjected to cold treatment, and the treatment temperature is determined by the formula T 29 where T is the temperature at which it is necessary to perform cold treatment, к; O is the value of residual internal stresses in junctions at room temperature before cold treatment; coefficient of proportionality 1 depends on the shape of the spa, its size and the elastic characteristics of the materials being braced; U L is the difference of temperature coefficients of linear expansion of glass and metal. The method of annealing the junction of glass with plastic metals includes the following operations: heating the junction to a temperature corresponding to the temperature of the upper boundary of the annealing zone of the glass; controlled cooling of the spa up to room temperature at a rate not exceeding 2-3 K / min (in this case, the first two operations are compressed to relieve quenching type stresses in the spa glass); cold treatment of the spa for 1-2 hours at a suitable temperature, heating the spa to room temperature at any speed, monitoring internal stresses in the junction using the latest method, for example, polarization-optical. Example 1. Provoz t annealing of standard model sandwich-type glass junctions No. 32 TU 17.RSFSR - 3147-75 with Ml brand, Dimensions of the metal plate 10x20x0.5, dimensions of the glass plates 10x20x3.26 mm. Residual double radiation in all spas after the manufacture of nachocytes in the range of 90-110 km / cm. Spuns are heated in a muffle furnace at a rate of 3-5 K / min at 480 ° C, then cooled in a muffle furnace from this temperature at a rate not exceeding 3 K / min at room temperature. After this operation, the residual birefringence is checked: it remains at the level of 90-11 O nm / cm. The junctions are then transferred to the chopot chamber, cooled to -40 ° C. The hold at this temperature is 1 hour. The junctions are removed from the cold chamber at -40 ° C and they are heated in air to room temperature (20 ° C). The residual double refraction on the floor of the risk-type field was measured using a PKS-125 fimeter. The magnitude of birefringence in all spheres x does not exceed + 6 nm / cm. EXAMPLE 2. Annealing of a stressed coaxial spa (pressure conductor) of the following construction is carried out. The body, which is a ring of a complex profile, is made of electric steel grade .1080 (armco iron) GOST 3836-73, a glass insulator is made of p5 vacuum glass C5 2-1 OST 11027 glass. 010-75 contact is made of 29HK alloy ( covar) GOST 14О82-78. The residual birefringence in the glass is determined by the finite-slope translucent, the ion is 75-85 nm / cm at the interface of the iron – glass interface. Soldering of the pressure seals is carried out in a massive graphite KT1 Sele in a chamber muffle furnace, followed by cooling together with the furnace turned off to room temperature. Due to the slow uniform cooling of the pressure seals in its glass i koshyunt, a voltage of 5 kapopstorr type, does not form. The junctions are placed in a cold chamber at feo and kept si for 1.5 h, then removed from the cold chamber when they are heated in air at room temperature (20 ° C). The residual double beam is measured. PKO-125 when nakonnym raying. The value of the residual color beam. The pads on the iron-to-spa interface are in the range of 0–4 nm / cm (almost completely absent). When treating junctions with a chopper, it is necessary to consider two time parameters of this process: the duration of cooling (i.e. the time required to equalize temperature gradients throughout the volume, the spa and its cooling to the temperature of the cold chamber) and the duration of the spa Flow at constant temperature. During the studies it was established that the second time parameter is not critical, since relaxation processes in the metal component of the spa are completed fairly quickly (after the junction reaches a constant temperature at which the treatment is performed with holbdom, the stresses in the junction remain almost unchanged). .;, The magnitude of the first, main Time parameter - the duration of the fall - is determined mainly by the volume of the string, i.e. the size and quantity of simultaneously cooled glass-: metal products and thermal inertia of the cold chamber. Cold treatment is carried out in avui modes. The first mode. The products to be cooled are loaded into the cold chamber turned off at room temperature and only then turned on. Such a mode is expediently used when annealing of large articles, coking need to avoid thermal shocks .. When a given temperature is obtained in the cold chamber, then an exposure within 0.5-1.0 h is sufficient, at which all temperature gradients equalize volume of glass metal products. The duration of reaching the specified temperature mode in most industrial cold chambers is 1-1.5. Thus, the total cold treatment time for this mode is 1.5-2.5 hours. When cold processing very large items or with massive cages, for example, when the product is pre-hampered into a massive capsule and cold treated with it, the duration cold treatments should be significantly increased and can last for several days. Second mode. Izayapiy load into the cold chamber, previously cooled to a predetermined temperature. In this case, the duration of the cold treatment is determined by the time required for the product to receive ambient temperature and equalize temperature gradients throughout the volume. For small items, this time can be within 0.5 hours. For large items,; as well as for products previously placed in a protective nipple, this time should be increased to 1.5-2.0 hours. The second mode is more technological than the first, which should only be used when annealing large products. Thus, the residual voltages in all spacings after removal at room temperature are almost zero. The proposed method of annealing the junction of glass with metal as compared with the known method provides: the possibility of obtaining unstressed glass junctions with plastic metals, which unambiguously leads to an increase in their strength and reliability (requirements that are especially important for electrovacuum instrumentation); a reduction in the level of stringent requirements for materials supplied for AND preparation of sp & e (metal and glass), according to the same TCLE, which will significantly reduce the cost of their production; expanding the range of fabricated types of stress-free junctions that could not have been previously allowed into operation and & because of the excessively high level of residual internal stresses.