Изобретение относитс к технике эндотермического обжига сыпучих материалов и может быть использовано в металлургической и химической.про мышленности и прр « 1шленности строите льных материалов. Известна камера обжига печи.кип щего сло цилиндрический формы, содержаща газораспределительную решетку с горелочными устройствами ти па труба в трубе. Топливо сжигаетс в слое псевдоожиженного /материала С 8 результате плохого радиального перемешивани невозможно добитьс полного сжигани газа в пределах сло при его ограниченных высотах, так как смешение топлива с воздухом происходит непосредственно в области, образованной струей,, исход щей из решетки. Из-за плохого радиального перемешивани топлива с воздухом часть последнего фильтруетс , не смешива сь с топливон, через застойные зоны, что приводе т к необходимости увеличивать общее коли чество воздуха и повьмать коэффициент избытка воздуха, А это, в cBbto очередь, приводит к увеличению удель ного расхода топлива. Так, например увеличение коэффициента избытка воздуха в печах кип щего сло дл обжига известн ка с 1,1 до 1,3 приводит к увеличению удельного .расхода топлива на 12,5%. Известна камера обжига трехзонной печи кип щего сло дл обжига из вест н ка цилиндрической формы, содержаща газораспределительную решетку с газо горелочными устройствами, состо щими из воздушной насадки с. газовым колпа в результате расположени топливосжигающих устройств на подине печи происходит уменьшение коэффициента расхода воздуха по сравнению с печами, где топливо ввод т в боковой части.. Однако при цилиндрицес кой форме камеры обжига с кип щим слоем нельз добитьс минимального коэффициента расхода воздуха,вследствие существовани застойных зон между горелочными устройствами. Част воздуха фильтруетс через имеющиес застойные зоны, что приводит к увеличению его расхода. Кроме того, наличие застойных зон вызывает р д трудностей при организации процесса горени в момент пуска печи, так как образующеес поле высоких температур может попасть, в эту область и стать причиной образовани конгломерата . Наиболее близкой к предлагаемой по технической сущности вл етс комбинированна установка дл сушки и обжига тонкодисперсжлх материалов, содержаща камеру , расшир «ммуюсй по ходу движени теплоносител , газораспределительную решетку и устройства дл сжигани топлива(1.. Недостатком известной установки вл етс существование застойных зон, при попадании в которые пол высоких температур приводит к образованию конгломерата и, соответственно , к необходимости увеличивать koличество воздуха и повышать коэффициент избытка воздуха. Цель изобретенй - увеличение теп тавой эффективности процесса обжига. Указанна цель достигаетс тем, что в камере обжига зернистого материала в кип щем слое, выло ненной рдсшир кйцейс гю ходу движени продуктов сгорани , содержащей газораспределительную решетку и устройства /Е1ЛЯ сжигани топлива, отношение пло. 14ади газораспределительной решетки к площади наиболывего поперечного сечени камеры составл ет 0,6-0,92. Существенное снижение площади газогорелочной решетки по сравнению с площадью надслревой части камеры позволит значительно уменьшить образующиес за.стойные зоны, исключить утечку воздуха в радиальном направлении до минимума, т.е. процесс горени в целом сделать более устойчивым . Другими методами (увеличение размера насадок или их числа) дл данной технологической схемы этого добитьс нельз , так как существует определенное соотношение твердый мате|эйал - ожижающа среда. Согласно опытам, выполненным на холодной модели, с натурными газогорелочными устройствами интервал изменени относительной скорости вы-t хода воздуха иjз отверсти воздушного насадка в расчете на его живое сечение составл ет , . ,-г,ч. Отношение справедливо дл материала со средним диаметром от 1 до 25 мм. При этом 1,8 соответствует началу образовани факела и движени 3 у его оснований, а 2,2,- к-о teCTHU цу процесса образовани устойчивог iфас ела и началу интенсивной цирку л ции 1«астиц в зоне фас ела, Плоцадь газбрасгар еделительной р jщетки, на которой располагаютс на са;9си равна S - -Х U|M.x f площадь живого сечени ре шетки;3 а Ukj)( 1 асход воздуха, им /ч-м , П||э|фгщ1 Зоны обжига на срезе на болывего сечени камеры р . Qnjc. : Qric. .а Ьзоиы.-(, и. - Ор . - q;n-o, где . - бит Up - рабоча скорость, w/cj Ug,-скорость витани частиц, /с; . : : Q - расход продуктов сгорани |тС 3 J MV4.tj При отношении 0,17 наблюда перераспределение воздушного потока по насадкам« Высота факела над отдельными насадками уменьшает с вплоть до.его вырождени . При ,22 происходит сли ние газовоздушных струй и образование больших пузы{ ей. Отношение площаде решетки к наибольшему сечению зоны обжига составит SHOC &-х(ОЯ-ОД) . itpH расчете вариантов по данной формуле дл условий обжига известн ка среднего диаметра 1-25 мм отношение площадей составит 0,6-0,92. 0 На чертеже изображена схема камеры обжига. Камера 1 обжига содержит газораспределительйую решету 2 с топлй. восжигаюв(ими устройствами 3 состо ми из воздушной насадки 4 и газоподвод щей трубки $ и переточное устройство 6 дл подачИ Материала в кш4еру .Воздух дл горени подводитс по воздуховодам 7, а газ - по газопроводам 8. Камера выполнена расширтсмцейс по ходу движени продуктов сгорани с отношением площади газораспределительной р ветки и площади максимального сечени камеры 0,6-0,92. Предлагаема камера работает следукэдим образом. воздух по воздуховодам 7 подают к воздушным насадкам k через котоные он поступает в зону обжига. Топливо по газопроводам 8 через газоподвод щую трубку S ввод т в основание факела, Ifc перехода сло в псевдоожиженное состо ние при -числах псевдоожижени примерно равных 0,65-0,9 у основани насадки образуетс каверна шарообразной формы с местной циркул цией .частиц вокруг нее, в кб; торой происходит смешение газа с воздухом . С увеличением расхода ожижающей среды каверна увеличиваетс и перерождаетс в факел цилиндрической формы. Материал через переточное устройство 6 поступает в камеру об адга, где обжигаетс , заполн объем факелов над асадками. Расширение камеры обжига от решет ки и по ходу движени продуктовсгорани позволит увеличить тепловую эффективность процесса обжига путем уменьшени коэффициента расхода воздуха и, следовательно, уменьшени удельного расхода топлива на процесс.The invention relates to a technique for the endothermic calcination of bulk materials and can be used in the metallurgical and chemical industry and in the development of building materials. A kiln kiln baking chamber is known. It has a cylindrical shape containing a gas distribution grid with burners, such as a tube in a tube. The fuel is burned in the fluidized bed / C 8 material. As a result of poor radial mixing, it is impossible to achieve complete gas burning within the layer at its limited heights, since the fuel is mixed with air directly in the region formed by the jet emanating from the grid. Due to the poor radial mixing of the fuel with air, part of the latter is filtered, without mixing with the fuel, through stagnant zones, which leads to the need to increase the total amount of air and take the excess air ratio. And this, in cBbto, leads to an increase in specific fuel consumption. Thus, for example, an increase in the excess air ratio in the fluidized bed furnaces for calcining limestone from 1.1 to 1.3 leads to an increase in the specific fuel consumption by 12.5%. The known firing chamber of a three-zone fluidized bed furnace for firing from a cylindrical mold, containing a gas distribution grid with gas-burning devices consisting of an air nozzle c. the gas cap as a result of the location of fuel-burning devices on the furnace bottom decreases the air flow rate as compared to furnaces where fuel is introduced in the side section. However, with a cylinder shaped fluidized bed, it is not possible to achieve a minimum air flow rate due to the existence of stagnant zones between burners. A portion of the air is filtered through the existing stagnant zones, which leads to an increase in its consumption. In addition, the presence of stagnant zones causes a number of difficulties in organizing the combustion process at the time of starting the furnace, since the resulting high temperature field may fall into this area and cause the formation of a conglomerate. Closest to the proposed technical essence is a combined installation for drying and firing of finely dispersed materials containing a chamber that expands along the heat carrier, the gas distribution grid and fuel burning devices (1. A disadvantage of the known installation is the existence of stagnant zones, with ingress in which the floor of high temperatures leads to the formation of a conglomerate and, accordingly, to the need to increase the amount of air and increase the coefficient of excess air. Invention - increase in the efficiency of the firing process. This goal is achieved by the fact that in the firing chamber of granular material in a fluidized bed, laid out by rschir way of movement of the combustion products containing the gas distribution grid and the device / E1L combustion, the ratio of the square. the gas distribution grid to the area of the fullest cross section of the chamber is 0.6-0.92. A significant reduction in the area of the gas burner grid in comparison with the area of the upper part of the chamber will allow no za.stoynye reduce the resulting zone avoid air leakage in the radial direction to a minimum, i.e. the burning process as a whole is made more sustainable. Other methods (increasing the size of the nozzles or their number) for this technological scheme cannot be achieved, since there is a certain ratio of solid matter - fluidizing medium. According to the experiments carried out on the cold model, with full-scale gas-burning devices, the interval of variation of the relative velocity of the air stroke and the air holes in the air nozzle, based on its live section, is,. , g, h The ratio is valid for material with an average diameter of 1 to 25 mm. At the same time, 1.8 corresponds to the beginning of the formation of the torch and the movement of 3 at its base, and 2.2, corresponds to the process of formation of a stable skin and the beginning of the intensive circulation of 1 "astatic particles in the zone of the plasma, js, on which they are located on ca; 9si equals S - –X U | Mx f area of the lattice’s living section; 3 a Ukj) (1 air flow, im / h, P || e | fgsch1 Firing zones on the cut on of the camera's cross section pp. Qnjc.: Qric. .a bzoyi .- (, and. - Op. - q; no, where. - bit Up - working speed, w / cj Ug, - soar velocity of particles, / s ;. :: Q - consumption of combustion products | tC 3 J MV4 .tj At a ratio of 0.17, the redistribution of the air flow over the nozzles was observed. The torch height above the individual nozzles decreases with up to its degeneration. At, 22, gas-air jets merge and a large bubble is formed {ratio of lattice area to the largest cross-section of the burning zone make up SHOC & x (ОЯ-ОД). itpH calculating options using this formula for roasting conditions, limestone of average diameter 1-25 mm, area ratio will be 0.6-0.92. 0 The drawing shows a firing chamber diagram. The firing chamber 1 contains a gas distribution sieve 2 with fuel. voszhigayuv (they have 3 devices consisting of an air nozzle 4 and a gas supplying pipe and an overflow device 6 for feeding the Material into the tanker. The combustion air is supplied through the air ducts 7 and the gas is supplied through the gas lines 8. The chamber is made wider along the movement of the combustion products with the ratio of the gas distribution area and the maximum cross-sectional area of the chamber is 0.6-0.92. The proposed chamber operates in the following way.The air through the air ducts 7 is supplied to the air nozzles k through which it enters the burning zone. The conduits 8 are introduced through the gas supply tube S into the flare base, Ifc transitioning the layer into a fluidized state with fluidization numbers approximately equal to 0.65-0.9, a spherical cavity with local circulation of particles around it is formed at the base of the packing, kb; with the gas being mixed with air. With an increase in the flow rate of the fluidizing medium, the cavity increases and turns into a cylindrical torch. The material through the overflow device 6 enters the chamber where it burns, filling the volume of the torches above the precipitates. Expansion of the firing chamber from the grate and along the movement of the combustion products will increase the thermal efficiency of the firing process by reducing the air flow rate and, consequently, reducing the specific fuel consumption per process.