Изобретение относитс к строител ству, в частности к укреплению грун термическим воздействием, и может выть использовано дл возведени по земных сооружений. По основному авт.св. № 927897 из вестен способ термическбго укреплени грунта преимущественно в виде з кнутого контура на откосе, вкл1очак д бурение горизонтальных скважин по к туру на рассто нии между центрами, определ емсж-из. соотношени Hc |4Fifp . () где fo - радиус скважины, MJ Н - глубина скважины, м В - минимальна толщина стенок контуру, М} . d - опытный коэффициент скорое ти укреплени , 1- - продолжительность укреплени грунта, ч, образование расположенных в шахматном пор дке в скважинах боковых стенок контура, направленных вверх углублений, герметизацию.скважин, подачу и одновременное сжигание во всех скважинах горючих смесей, нагнетание гор чих газов в грунт, армирование стенок скважин и введение в НИХ заполнител , в качейтве последнего дл нижних скважин примен ют , дренирующий материал tlj. Существенным недостатком известного способа вл етс ограничение о ласти применени грунтов, наход щих с в твердом состо нии, в то врем как основное большинство глинистых грунтов имеют более повышенную влаж ность, что вызывает необходимость проведени дополнительных работ по гидроизол ции термогрунтовых подзем ных сооружений. Цель изобретени - обеспе 1ение /креплени глинистых грунтов повыщенной влажности. Поставленна цель достигаетс те что согласно способу термического укреплени грунта, преимущественно в виде ,замкнутого контура на откосе , включающему бурение горизонталь ных скважин по контуру на рассто ни между центрами, определ емом из соотношени радиус скважины, м где Го Н глубина скважины, м минимальна толщина стенок контура, Mf опытный коэффициент скорос ти укреплени , м /ч; продолжительность укреплени грунта, чобразование расположенных в шахматном пор дке в скважинах боковых стенок контура, направленных вверх углублений, герметизацию скважин, подачу и одновременное сжигание во всех скважинах горючих смесей, нагнетание гор чих газов в грунт, армирование стенок скважин и введение в них заполнител , в качестве последнего дл нижних скважин примен ют дренирующий материал, после нагнетани гор чих газов производ т охлаждение стенок скважин до температуры, равной 160-180с, а затем через каждую вторую скважину ввод т в грунт разм гченный битум под давлением 0,1-0,2 МПа, одновременно с этим создают в смежных скважинах вакуум, который поддерживают до по влени в них битума. На фиг. 1 представлена скважина и подземна выработка, поперечный разрез; на фиг.2 - горизонтальные скважины, размещенные на откосе, фрагмент продольного разреза. Технологи способа заключаетс в следукндем. Вначале бур т горизонтальные скважины 1 на рассто нии между центрами , определ емом из соотношени 1 , и образуют в них углублени 2, герметиз .ируют скважины 1 затворами 3 с форсунками 4 и отводами 5. После этого подают через лорсунки 4 в скважины 1 горючие смеси и сжигают Их одновременно во всех скважинах 1, а гор чие газы нагнетают в укрепл емый грунт 6, пока расчетна температура , например 600-900с, не достигнет внешнего контура 7. Затем через форсунки 4 подают атмосферный воздух и охлаждают им стенки скважин 1 до 1бО-180 С, отключгиот форсунки 4 и в каждую вторую скважину 1 через отвода 5 подают под давлением 0,1-0-,2 МПа разм гченный нефт ной или сланцевый битум 8 в количестве, определ емом из соотношени (2), создава одновременно в смежных скважинах 1 через отводы 5, подключенные к вакуум-насосу , вакуум, пока в этих скважинах не по витс битум. Sn. . -(.4.|) где Kj - коэффициент, учитывающий непроизводительные потери битума за пределы расчетного сечени Kj - коэффициент, учитывающий степень заполнени пор и трещин обожженного грунта битумом W - суммарна пористость и трещиноватость обожженногс грунта - радиус скважины, м; Н - минимальна толщина стенок контура, м; Hg - рассто ние между центрами скважин контура, м, f - объемна масса битума,кг/м После этого из замкнутого скважи нами 1 контура извлекают неукреплен ный грунт 9, скважины 1 армируют и ввод т в них заполнитель 10, например твердеющий раствор или бетон, а затем внутреннюю поверхность 11 выработки выравнивают по слою грунта 12, нагретого до 600-900°С и покрывают ее, например, торкретбетоном по сетке 13. Контроль избыточного давлени и вакуума в скважинах 1 осуществл ют манометрами 14, а температуру системой термопар с регистрирующими приборами (не показаны). Температурный интервал охлаждени стенок скважин до 1бО-180°С огр ничиваетс максимально допустимой кратковременной температурой нагревани разм гченного битума с учетом непрерывно уменьшающейс температуры грунта, по которому распростран етс битум под действием избыточного давлени и вакуума, а также с учетом технических возможностей и точности примен емых дл контрол термопар и оптических пирометров. Ограничение избыточного давлени в скважинах интервалом 0,1-0,2 МПа обусловлено тем, что при давлени х ниже 0,1 МПа битум слабо проникает в грунт даже при сочетании давлени с вакуумом и оседает около стенок скважин 1, через которые он нагнета етс в массив грунта. При дальнейшем повышении избыточного давлени наблюдаетс направленное перемещение битума, однако уже при О,2 МПа имеет место выход разм гченного битума за контур расчетного сечени гидроизол ционной конструкции и, прежде всего, в зоне стенок нагнета тельной скважины 1. Дальнейшее повышение давлени свыше О,2 МПа существенно увеличивает потери битума , что видно из данных табл.1. Пример . На участке работ осуществл етс термическое укрепление грунта в контуре подземного сооружени длиной 20 м и периметром поперечного сечени 23 м. Грунт лессовидный суглинок, степень влаик .ности 74,3%, глубина залегани 18 м исключает возможность развити оползневых влений ввиду пологости откоса и отсутстви напорного гори зонта вод. Скважины 1 в количестве 16 шт. пробуривают установкой БГМ на длину 22 м диаметром 0,15 м. Врем обжига грунта равно 126 ч, минимальна толщина стенок контура 0,5 м. По опытам коэффициент скорости укреплени ,3 . Величина Н определ етс из соотношени (1. Углублени 2 в стенках скважин 1 выполн ютс с по- . мощью вдавливаклдего приспособлени диаметром 0,03 м на высоту 0,15 м с обеих сторон. В с1 важинах 1 устанавливаютс герметизирующие их Затворы 3 с форсунками 4 и отводами 5. Сжигаетс жидкое топливо с теплотой горени 42 МДж/кг, сжатый воздух подаетс в скважины 1 от передних компрессоров ЗИФ-55 производительностью 6 MVMHH. Горючие смеси сжигаютс одновременно во всех скважинах 1 и гор чие газы нагнетаютс в укрепл емый массив грунта 6, пока расчетна температура 600°С не достигнет его внешнего контура 7. Затем форсунки 4 отключают и в скважины 1 нагнетаетс только атмосферный воздух дл охлаждени их стенок до 160 и , что фиксируетс показани ми многоточечных термопар TXA-XHI с самопишущими приборами ЭПП-9М2. Затем Форсунки 4 перекрывают, а в отводы 5 в каждую вторую скважину 1 под давлением 0,1,0,15 и 0,20 МПа подаетс нефт ной битум БМ-0 в количестве , определ емом из соотношени (2 ), и одновременно в смежных скважинах 1 к отводам 5 подключают вакуум-насосы РМК-4 производительностью 5 мVмин и давлением до 0,18 МПа, Вакуумирование и нагнетение битума осу1т1ествл етс , пока в вакуумируемых скважинах 1 не по витс битум, что провер етс визуально через смотровые глазки, смонтированные на затворах 3, а вокруг скважин 1 по габаритам их диаметров не образуетс сплошной слой гидроизол ционной конструкции 8. . После этого неукрепленный грунт 9 внутри контура подземного сооружени извлекают экскаватором Беларусь и производ т проверку качества образованного гидроизол ционного сло 8 путем поверхностного сплошного прозвучивани импульсным ультразвуковым прибором ИМ-2. После этого, когда требуемое качество гидроизол ции установлено, скважины 1 армируютс и заполн ютс бетоном 10 марки 200 на цементе ВРЦ с помощью бетононасоса С-296. Затем внутреннюю поверхность 11 выработки выравнивают по слою грунта 12, нагретому до , отдельные участки подземного сооружени дополнительно покрывают гидроизол ционным слоем-Оклейкой из трех слоев гидроизола с защитной железобетонной стенкой и торкретбетоном по сетке 13. Сравнительный анализ расхода материально-технических и денежных средс-гв известным и предлагаемьлм способами приведены в табл,2, S которую включены затраты без учета работ по извлечению неупрочненнрго грунта, возведению торцевой стенки и входного портала, а также демонтажа оборудовани и инженерных сетей, благоустройства территории. Применение м гких битумов в предлагаемом способе обеспечивает высокую пластичность изготовленной гидроизол ционной конструкции и ее дол говечность/ исключает хрупкое разру шение в услови х влажной среды, Использование м гких битумов наиболее эффективно учитывает реальные услови , так как равномерно прогретый массив грунта способствует полному заполнению, пор и трещин и образующийс слой гидроизол ции резко сокращает капилл рный подсос влаги и надежно защищает подземное сооружение от поступлени в него поверхностных и грунтовых вод. Таким образом, предлагаемый способ позвол ет расширить область применени на влажные грунты и снизить расходы на изготовление гидроизол ционных конструкций подземных сооружений на 22-30%, а также сократить трудоемкость на 30,9-36,8%. Таблица