SU1071643A1 - Method for smelting steel in oxygen convertor - Google Patents
Method for smelting steel in oxygen convertor Download PDFInfo
- Publication number
- SU1071643A1 SU1071643A1 SU823468412A SU3468412A SU1071643A1 SU 1071643 A1 SU1071643 A1 SU 1071643A1 SU 823468412 A SU823468412 A SU 823468412A SU 3468412 A SU3468412 A SU 3468412A SU 1071643 A1 SU1071643 A1 SU 1071643A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- steel
- aluminum
- slag
- ladle
- metal
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 26
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 26
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 16
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 6
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 6
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 title claims abstract description 6
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 title claims description 6
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 28
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 24
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 23
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 21
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 21
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 18
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 16
- 229910000914 Mn alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims abstract description 7
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 24
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 24
- 238000009413 insulation Methods 0.000 abstract description 4
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 abstract description 2
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 abstract description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 abstract 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 abstract 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 11
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 11
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910001021 Ferroalloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910000519 Ferrosilicon Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 3
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 3
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N Alumina Chemical class [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 238000003763 carbonization Methods 0.000 description 2
- 238000005255 carburizing Methods 0.000 description 2
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 2
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L manganese oxide Inorganic materials [Mn].O[Mn]=O.O[Mn]=O AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- PPNAOCWZXJOHFK-UHFFFAOYSA-N manganese(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Mn+2] PPNAOCWZXJOHFK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 2
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 2
- LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N silicon monoxide Chemical class [Si-]#[O+] LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- DLYUQMMRRRQYAE-UHFFFAOYSA-N tetraphosphorus decaoxide Chemical compound O1P(O2)(=O)OP3(=O)OP1(=O)OP2(=O)O3 DLYUQMMRRRQYAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000005453 pelletization Methods 0.000 description 1
- 238000010926 purge Methods 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 1
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
СПОСОБ ВЫПЛАВКИ СТАЛИ В КИСЛОРОДНОМ КОНВЕРТОРЕ/ включающий обработку стали в ковше ковшовыми остатками шлака от производства марганцевых сплавов, ввод уг еродсодержащих материалов и алюмини , о т л и ч .а ю вд и и с Тем, что, с целью улучшени теплоизол ции металла, повышени степени усвоени раскислителей и уменьшени содержани фосфора в готовой стали, ковшовые остатки шлака от производства марганцевьох сплавов в количестве 312 кг/Т годной стали ввод т двум порци ми. Первую из которых ввод т после присадки углеродсодержащих материалов при соотношении между ними 0,2-30, а вторую - До (Л или после ввода алюмини при соотношении между ними: 0,5-8.METHOD OF MELTING STEEL IN THE OXYGEN CONVERTER / including the treatment of steel in the ladle with bucket remains of slag from the production of manganese alloys, input of carbonaceous materials and aluminum, due to the fact that, in order to improve the thermal insulation of the metal, increasing the degree of absorption of deoxidizers and reducing the phosphorus content in the finished steel, bucket residues of slag from the production of manganese alloys in the amount of 312 kg / T of usable steel are introduced in two portions. The first of which is introduced after the addition of carbon-containing materials with a ratio between them of 0.2-30, and the second before (L or after the introduction of aluminum with a ratio between them: 0.5-8.
Description
ОABOUT
№ No
САЭ.SAE.
Изобретение относитс к черной металлургии, в частности к способам выплавки в кислородном конверторе, например из низкомарганцовистых чу Гунов, с обработкой стали в ковше, шлакообраэующими смес ми. . The invention relates to ferrous metallurgy, in particular to methods of smelting in an oxygen converter, for example, from low manganese chuns of the Guns, with steel processing in a ladle, using slag mixtures. .
Известен способ выплавки металла в конверторе с науглероживанием стали в ковше и вводом в ковш алюмини СИ. There is a known method of smelting metal in a converter with carburizing steel in a ladle and introducing SI into an aluminum ladle.
Однако в св зи с тем, что науглероживайие в ковше обычно производ т при содержании углерода в металле после продувки менее 0,1%, т.е. при высокой окидленности металла, данный способ приводит к увели ениюг раскола алюмини и ферросплавов, особенно марганцевых, при продувке чуГУНОВ с низким содержанием мар-. ганца.However, due to the fact that carburization in the ladle is usually carried out with a carbon content in the metal after blowing less than 0.1%, i.e. at high metal freeness, this method leads to an increase in the splitting of aluminum and ferroalloys, especially manganese, when purging cast iron with a low content of mar- ganza
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому эффекту вл етс способ выплавки стали в кислородном конверторе, включающий обработку стали в ковше ковьювыми остатками шлака от производства марганцевых сплавов, ввод углеродсодержащих материалов и алюмини9, согласно KOTopor/iy ковшовые остатки шлака от производства марганцевых сплавов используют в смеси со шлаком от производства электропечного ферросилици в соотношении С 20-60) : (80-40). Шлак от производства электропечного ферросилици содержит 10-38% корольков ферросилици h 5-20% кремнезема, а ковшовые остатки шлака производства сйликомарганца 5-25% корольков сплава и 40-50% окислов кремни С21.The closest in technical essence and the achieved effect is a method of steel smelting in an oxygen converter, which includes treating the steel in the ladle with slag residues from the production of manganese alloys, introducing carbon-containing materials and aluminum9, according to KOTopor / iy, slag residues from the production of manganese alloys are used in a mixture with slag from the production of electric furnace ferrosilicon in the ratio of C 20-60): (80-40). Slag from the production of electrical furnace ferrosilicon contains 10–38% of the corols of ferrosilicon h 5–20% silica, and the bucket remains of slag produced by sylikomanganese are 5–25% of the cores of the alloy and 40–50% of silicon oxides C21.
Однако данному способу присущи недостаточна теплоизол ци металла, высока степень угара раскислителей и рефосфораци в ковше. Это св зано с тем, что при использовании в ковше смеси,содержащей значительное количество металлического кремни и кремнезема, происход 1Т восстановление из печного шлака окислов железа, п тиокиси фосфора и понижение основности . При реализации известного способа происходит восстановление окис1ЛОВ марганца их шлака. Вследствие этого, а также из-за малого количества окислов железа в используемой смеси проискодит повышение в зкости шлакового покрова и его ркомкование, что ведет к ухудшению теплоизол ции металла и к его быстрому охлаждению.However, this method is characterized by inadequate thermal insulation of the metal, a high degree of deoxidizing burn-in and a re-phosphorus in the ladle. This is due to the fact that when a mixture containing a significant amount of metallic silicon and silica is used in a ladle, 1T reduction of iron oxides, phosphorus pentoxide and reduction of basicity takes place from the furnace slag. When implementing a known method, the reduction of oxides of manganese to slag occurs. As a result, as well as due to the small amount of iron oxides in the mixture used, the viscosity of the slag cover and its clogging will increase, which leads to a deterioration of the thermal insulation of the metal and its rapid cooling.
Целью изобретени вл етс улучшение теплоизол ции металла, повышение степени усевоени раскислителей и уменьшение содержани фосфора в готовой стали.The aim of the invention is to improve the thermal insulation of the metal, increase the degree of reduction of deoxidizers and reduce the phosphorus content in the finished steel.
Поставленна цель достигаетс тем что при выплавке стали в кислородном конверторе, включающем обработку The goal is achieved by the fact that when steel is smelted in an oxygen converter, which includes processing
стали в ковше ковшовыми остатками шлака от производства марганцевых сплавов, ввод углеродсодержащих материалов и алюмини , ковшовые остатки шлака от производства- марганцевых сплавов в количестве 3-12 кг/т годной с.уали ввод т двум порци ми, первую из которых ввод т после присадки углеродсодержащих материалов при соотношении между ними 0,2-30, а вторую - до или после ввода алюмини при соотношении между ними 0,5-8.steel in the ladle with bucket residues of slag from the production of manganese alloys, input of carbon-containing materials and aluminum, bucket residues of slag from the production of manganese alloys in the amount of 3-12 kg / ton of usable sludge are introduced in two portions, the first of which is introduced after addition carbon-containing materials with a ratio between them of 0.2-30, and the second - before or after the introduction of aluminum, with a ratio between them of 0.5-8.
Сущность изобретени заключаетс в том, что по окончании продувки, в особенности р довых марок сталей, металл обычно содержит незначительное количество углерода и имеет высокую ркисленнрсть. При присадке в такой металл ковшовых остатков шлака производства марганцевых сплавов усвоение марганца будет незначительным. Восстановление марганца из ковшовых остатков можно увеличить присадкой сильных восстановителей , таких как углерод и алюмини , причем полнота усвоени .марганца зависит от метода ввода восстановителей- в ковш.The essence of the invention lies in the fact that at the end of the blowdown, in particular of the common steels, the metal usually contains an insignificant amount of carbon and has a high acid content. With the addition of bucket residues of slag from the production of manganese alloys to such a metal, the assimilation of manganese will be insignificant. The recovery of manganese from ladle residues can be increased by the addition of strong reducing agents such as carbon and aluminum, and the completeness of the assimilation of manganese depends on the method of introducing reducing agents into the ladle.
Восстановление марганца из ковшовых остатков будет полнее происходить после наполнени 1/5-1/3 ковша металлом, в который предварительно введены углеродистые материалы. В давном случае восстановление углеродом марганца из окислов ковикзвых остатков , которые, расплавл сь, образуют шлаковый покров на поверхности металла в ковше, будет происходить на границе жидкий металл - шлаковый покров.The recovery of manganese from ladle residues will more fully occur after filling 1 / 5-1 / 3 of the ladle with metal into which carbonaceous materials have been previously introduced. In the old case, the reduction by carbon of manganese from oxides of coke-stone residues, which melted to form a slag coating on the surface of the metal in the ladle, will occur at the boundary between the liquid metal and the slag coating.
Понижение содержани окислов марганца , а также незначительное количество окислов железа в ковшевых остатках приводит к повышению в зкости шлакового покрова, что обуславливает окомкование шлака и оголение зеркала металла. Поэтому дл снижени в зкости шлака в металл вводитс алюминий и втора порци ковшовых остатков. В этом случае алюминий, восстанавлива окислы марганца, обогащает шлаковый покров окислами алюмини . Повышенное содержание в шлаковом покрове окислов алюмини сохран ет его жидкоподвижность , а присутствие значительного количества окислов кремни (в ковшовых остатках содержитс до 50% S10j) позвол ет понизить теплопроводность шлакового покрова. A decrease in the content of manganese oxides, as well as an insignificant amount of iron oxides in ladle residues, leads to an increase in the viscosity of the slag cover, which causes slag pelletization and exposure of the metal mirror. Therefore, to reduce the viscosity of the slag, aluminum and the second portion of ladle residues are introduced into the metal. In this case, aluminum, by reducing manganese oxides, enriches the slag cover with aluminum oxides. The increased content of aluminum oxides in the slag cover retains its liquid mobility, and the presence of a significant amount of silicon oxides (in the ladle residues contain up to 50% S10j) reduces the thermal conductivity of the slag cover.
С целью обосновани пределов по р асходу, количества ковшовых остатков шлака производства сйликомарганца , а также соотношений порций этих ковшовых остатков к углеродсодержащему материалу и алюминию, проведенIn order to substantiate the limits on the flow rate, the amount of bucket residues of slag production produced by the manganese, as well as the ratios of portions of these bucket residues to the carbon-containing material and aluminum,
р д опытных плавок в конверторе по известному и предлагаемвму способам выплавки стали. Основные технологические показатели плавок приведены в таблице. В опытах 2 и 3 расходы .ковшовых остатков и их соотношени к углеродсодержащему,материалу и алюминию отражают крайние пределы предложенных значений, в опытах 4 и 5 - выход щие за рамки этих прегделов .a number of pilot heats in the converter according to the well-known and proposed methods of steel smelting. The main technological indicators of melts are shown in the table. In runs 2 and 3, the flow rates of bucket residues and their ratio to carbon-containing material and aluminum reflect the extreme limits of the proposed values, and in tests 4 and 5, they are outside the scope of these limits.
В опыте 2 количество ковшовых остатков составл ет 3 г/кг стали г причем перва порци составл ет. 25% от общей навески (0,75 г/кг) при максимальном введении углеродсодержащего материала (3,75 г/кг) при соотношении между ними 0,2 и максимальном введении алюмини . (4,5 г/кг)- при Отношении второй порцИи к алюминию 0,5; В этом случае усвоение марганца металлом выше , содержание в нем .фосфора меньше и.меньше теплопотери металла за врем выпуска, чем по известирму способу. Если общий расход ковт шовых Остатков5 составит менее 3 г/кг стали (опыт 4), то,несмот .р На высокий расход углеродсодержащих материалов и алюмини , усвоение марганца металлом составит меньшую-величину, а снижение темпе ратуры металла за врем выпуска . увеличитс по сравнению с известны способом. В.случае высокого расход ковшовых остатков (12 г/кг) и увелчени первой порции до 75% от общего расхода (опыт 3) при низком расходе углеродсодержащих материалов (0,3 г/кг) и алюкюни 10,375г/кг), нар ду с ожидаемым увелчением содержани марганца в металле также уменьшаетс содержание (фосфора в готовой стали и снижаетс температура за врем выпуска.In Test 2, the amount of ladle residues is 3 g / kg steel g and the first portion is. 25% of the total weight (0.75 g / kg) with the maximum introduction of carbon-containing material (3.75 g / kg) with a ratio between them of 0.2 and the maximum introduction of aluminum. (4.5 g / kg) - with the ratio of the second portion to aluminum 0.5; In this case, the assimilation of manganese by the metal is higher, the content of phosphorus in it is less and less heat loss of the metal during the production time than according to the calorime method. If the total consumption of Kovt Svyatok5 remains less than 3 g / kg of steel (test 4), then there is no difference in the high consumption of carbon-containing materials and aluminum, the absorption of manganese by metal will be lower, and the decrease in temperature of the metal during production. increases in comparison with the known method. B. The case of high consumption of bucket residues (12 g / kg) and an increase in the first portion up to 75% of the total consumption (experiment 3) with a low consumption of carbon-containing materials (0.3 g / kg) and aluminum 10.375 g / kg), with an expected increase in the manganese content in the metal, the content of phosphorus in the finished steel also decreases and the temperature during the time of release decreases.
При расходе ковшовых остатков выше 12,3 г/кг (опыт 5) содержание фосфора в готовой стали выше, чем по известному способу.With the consumption of bucket residues above 12.3 g / kg (test 5), the phosphorus content in the finished steel is higher than by a known method.
Увеличение количества вводимого углеродсодержащего материала (кокса ) определ етс степенью науглероживани металла в ковше. В приведе ных опытах ввод кокса в количесве 3,75 г/кг стали вл етс оптимальной величиной, сверх которой дальнейшего науглероживани металла не происходит. С другой стороны, при низких количествах подаваемого в ковш кокса, например менее 0,3 г/кг 5 стали, вследствие его выноса под действием струи металла, науглероживани металла практически не происходит .An increase in the amount of carbon-containing material (coke) introduced is determined by the degree of carburization of the metal in the ladle. In the above experiments, the input of coke in the amount of 3.75 g / kg of steel is the optimal value over which no further carbonization of the metal occurs. On the other hand, with low amounts of coke fed into the ladle, for example less than 0.3 g / kg 5 of steel, due to its removal under the action of a jet of metal, practically no carbonization of the metal occurs.
Учитыва , что общее количествоConsidering that total
0 присаживаемых ковшовых остатков измен етс ,в основном, только за счет: изменени количества первой порции присадки (0,75-9 г/кг стали) и исход из условий количества вводимо5 го углеродсодержащего материала, оптимальным соотношением между ковшов .ыми остатками и углеродсодержащими материалами вл етс 0,2-3,0.The 0 bucket residues vary mainly mainly due to: changes in the amount of the first portion of the additive (0.75–9 g / kg steel) and based on the conditions for the amount of carbon input material, the optimal ratio between the bucket and carbon-containing materials is 0.2-3.0.
Что касаетс соотношени расходаRegarding the flow ratio
0 ковшовьнс остатков к расходу алюмини , то в этом случае так же, как и при присадках углеродсодержащих материалов расход алюмини в указанных пределах ограничен (см. таб5 лицу). Алюминий вводитс с целью уменьшени в зкости шлакового покрова . При расходе алюмини менее 0,375 г/кг стали в зкость шлакового покрова не измен етс , а при расходе алюмини вьиле 4,5 г/кг стали If the amount of aluminum is consumed, then in this case, as well as with additives of carbon-containing materials, the consumption of aluminum within the specified limits is limited (see table 5). Aluminum is introduced to reduce the viscosity of the slag cover. With an aluminum consumption of less than 0.375 g / kg of steel, the viscosity of the slag cover does not change, and with the consumption of aluminum, 4.5 g / kg of steel
0 дальнейшего снижени в зкости шлакового покрова не происходит.There is no further reduction in viscosity of the slag cover.
Таким образом, эффективность предлагаемого способа определ етс тем, на сколько количество присаживаемыхThus, the effectiveness of the proposed method is determined by how many
5 в сталеразливочный ковш ковшовых остатков производства марганцевых сплавов зависит от количества вводимых в металл углеродсодержащего материала и алюмини . Причем соотно0 шение первой порции навески ковшовых остатков определ етс количеством вводимого в металл дл науглероживани углеродсодержащего материала, а соотношение второй порции опреде5 л етс количестве алюмини , вводимого в зависимости от оставшейс -навески ковшовых остатков.5 in the casting ladle ladle residue production of manganese alloys depends on the amount of carbon-containing material and aluminum introduced into the metal. Moreover, the ratio of the first portion of the bucket weight is determined by the amount of carbon-containing material introduced into the metal for carburizing, and the ratio of the second portion is determined by the amount of aluminum introduced depending on the remaining weight of the bucket residues.
Экономическа эффективность предлагаемого способа заключаетс в сни0 жении расхода дефицитных марганед . содержащих ферросплавов и при годовом объеме производства 2 млн. т. стали за счет снижени расхода ферросплавов состав.ит Ьколр 1 млн-.руб.The economic efficiency of the proposed method consists in reducing the consumption of scarce manganese. containing ferroalloys and with an annual production volume of 2 million tons of steel due to a reduction in the consumption of ferroalloys, the composition of the material is 1 million rubles.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU823468412A SU1071643A1 (en) | 1982-07-07 | 1982-07-07 | Method for smelting steel in oxygen convertor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU823468412A SU1071643A1 (en) | 1982-07-07 | 1982-07-07 | Method for smelting steel in oxygen convertor |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1071643A1 true SU1071643A1 (en) | 1984-02-07 |
Family
ID=21021758
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU823468412A SU1071643A1 (en) | 1982-07-07 | 1982-07-07 | Method for smelting steel in oxygen convertor |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1071643A1 (en) |
-
1982
- 1982-07-07 SU SU823468412A patent/SU1071643A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 1. Старцев Р.В., Гавро Л.Й., Торопов В.К. О рациональном пределе передува при науглероживании стали в ковше. Теори и практика кисло- родно-конверторных процессов. Днепропетровск 1981, с. . 2. Авторское свидетельство СССР 726179, кл. С 21 С 5/54, 1977. . * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH07216434A (en) | Ultra low carbon ultra low sulfur steel manufacturing method | |
| US4373949A (en) | Method for increasing vessel lining life for basic oxygen furnaces | |
| RU2118376C1 (en) | Method of producing vanadium slag and naturally vanadium-alloyed steel | |
| Pehlke et al. | Control of sulphur in liquid iron and steel | |
| SU1071643A1 (en) | Method for smelting steel in oxygen convertor | |
| RU2566230C2 (en) | Method of processing in oxygen converter of low-siliceous vanadium-bearing molten metal | |
| JP2000109924A (en) | Melting method for extremely low sulfur steel | |
| CN115449596A (en) | Method for controlling content of aluminum in molten steel | |
| US2670283A (en) | Refining steel | |
| KR950012410B1 (en) | Ladle refining method of recarburizerand fe-cr | |
| SU1035079A1 (en) | Manganese slag | |
| RU2212453C1 (en) | Method of making low-carbon constructional steel | |
| RU2355776C2 (en) | Production method of manganous steel | |
| SU779407A1 (en) | Powdered mixture for liquid steel straining | |
| SU1134608A1 (en) | Method for smelting low-carbon steel in converter | |
| JPS5934767B2 (en) | Method for removing impurities from metals or alloys | |
| SU652223A1 (en) | Method of producing chromium steel for bearings | |
| KR100929178B1 (en) | Calcium input method in molten steel during steel manufacturing | |
| SU1092189A1 (en) | Method for making stainless steel | |
| Naro et al. | Elimination and neutralization of boron in ductile irons | |
| SU1153361A1 (en) | Modified mixture | |
| KR910002949B1 (en) | Manufacturing method of molten steel containing high carbon | |
| SU633902A1 (en) | Method of making carbon steel | |
| SU1294858A1 (en) | Method of melting metal manganese with low content of silicon | |
| SU1092186A1 (en) | Method for smelting steel |