Изобретение относитс к креплению го ных выработок, в частности к способам сооружени анкерной крепи. Известен способ сооружени анкерной крепи, включающий бурение скважины, установку на анкерны:й стержень стакана, заполнение его крупнозернисть М песком, шариками или дробью, введение отерн н со стаканом в скважину и расклинивание в Hefl.lJ, Основным недостатком анкерной крепи , возведенной таким способом, вл етс конценгфаци напр жений й породном массиве в окрестности стакана. Это приводит к нарушению массива на контшсте со стаканом и. Как следствие, к проскальзьшаншо последнего. Наиболее близким к изобретению по технической сущности и достигаемому результату вл етс способ сооружени анкерной крепи, включающий бурение скважины, введение в нее грузонесущего стержн и подпорного элемента, заполн. некие скважины сьшучим материалом и нат жение стержн | 25. Известный способ существенно упроща процесс сооружени анкерной крепи, одна ко, также имеет р д недостатков. Применение породной крошки не обеспечивает закреплени анкера в скважине . Это объ сн етс тем, что дроблена крошка не может быть плотно уложена в малый зазор между грузонесущим стержнем и стенкой скважины, а также имеет острые грани и углы, которые в резуль тате юэнцентрацин напр жений .при приложении нагрузок к опорному элементу начинают разрушатьс . Все это приводит к смещени м опорного элемента в процеос нагружени . Если высота засьшки породной крошки мала, то при некотором критическом значении нагрузки, приклады ваемой к грузонесушему стержню и onofH ному элементу, подпорный элемент срыва етс , анкер перестает воспринимать наг рузку и выпадает из. скважины. Целью изобретени вл етс повышени эксплуатационной надежности крепи за счет улучшени ее рабочей характеристики Поставленна цель достигаетс тем, что согласно способу со ружени анкерной крепи, включающему бурение скважины, введение в нее грузонесущего стержн и подпорного элемента, заполнение скважи. ны сьшучнм материалом и нат51женне стержн , йеред введением стержн в скв& жину на нем укрепл ют поппорный элемент, а во врем заполне1т скважины сьшучим материалом и нат жение стержн , на н&го оказывают возмущающее силовое воздействие , причем необходимую глубину заполнени скважины сьшучим материалом определ ют по формуле F п. r M lH5ili r TF. S5Vsa,4 f 0,-IPoгде Н - глубина заполнени скважины сьн пучим материалом, см} F - площадь кольцевого сечени , образованного грузонесущим стер. и стенками скважины, S - периметр сечени скважины, см; 5 - периметр сечени грузонесущего стержн , см; t, f - коэффициент трени между сьтучим материалом и стенкой скввгжиньч f - коэффициент тренн между сьшу чим мате риалом и грузонесущим стержнем; . fj - коэффициент бокового распора; f - объемшдй вес сыпучего материала , 0 проектна несуща способность анкерной крепи, кН. При этом в качестве возмущающего воодействи на стержень используют вибрирование с частотой не менее 5О Гц, а стержень нат гивают до усили , на iO% превышающего проектное, и затем ослабл ют его до проектного значени , причем в качестве сыпучего материала используют песок из ощэуглых зерен прочностью на сжатие не менее 150 МПа, 1фупностью не более чем О, 2 мм 20%, не менее чем О, 5 мм - 80% всего объема материала , а подпорный элемент укрепл ют на стержне с нат гом не менее О, 25 кН и ввод т в скважину с нат гом не м&нэе О, 5 кН. На фиг. 1 изображена схема возведени анкерной врепи в кровле выработки; на фиг. 2 - схема сил, действующих в анкерной 1фепи нри ее закреплении в скважине.- . , Технологи сооружени анкерной креаш заключаетс в следующем Прежде, чем начать сооружение крепи по формуле рассчитывают необходимую глубину скважины и засыпки ее сьшучим материализм. После этого в кроопв выработки бур т скважину 1 (фнг.1). Затем с нат гом не менее О, 25 грузонесущем стержне 2 укрепл ют подпорный элемент 3 и в сборе ввод т их в скважину 1, обеопечива при этом между стенками скважины 1 и подпорным элементом 3 не менее 0,5О кН. К выступаюшег му концу грузонесущего стержн 2 npi соедин ют вибратор 4, который затем включают и через отверстие 5 в подпорном элементе 3 заполн ют пространство между опорным эпемексгом 6, грузонесушим стержнем 2, стенками скважины и подпорным элементом 3 сыпучим материалом 7, После заполнени отверстие 5 подпорного элемента 3 закрывают Отсоедин ют вибратс 4 от грузонесущего стержн 2, надевают на его свободный конец подхват 8 и навинчивают гайку 9, Затем к выступающему концустержн снова присоедин ют вибратор 4, включают его и-нат гивают гайкой 5 грузонесущий стержень до усили , на 1 превышающего проектную несущую способность крепи РО . После этого выключают вибратор 4, отсоедин ют его от грузонесущего стержн и ослаблением гайки 5 снижают усилие в грузонесущем стержне до проектного о . При приложении силы Р (фиг. 2) к гр зонесушему стержню 2 ее воздействие передаетс через опорный элемент 6 на сьшучий материал 7 в скважине 1. В результате этого между стенками скваж ны 1, грузонесущим стержнем 2 и сыпу чим материалом 7 на длине Ь разв ваютс дополнительные силы трени Т и силы бокового распора R, Чем сила Р прикладываетс к грузонесу тему стержню 2, тем больше указа ные силы Т и R и тем большие радиалнаные напр жени (5 развиваютс в маосине горных пород в 01фестцости скважи ны. Рост напр жений G с увеличением силы Р способствует закрытию трещин в массиве (если они есть) и, следойательно , упрочнению последнего. В силу свойств сьшучих материалов рост дополнительных сил Р и напр жений Ог сопровождаетс одновременным увеличением длины участка защемлени U грузонесущ го стержн 2, на котором они развив ютс - суммарна , удержива анкер в скважине, сшш и несуща способность заделки анкера резко возрастают. За счет такого включени в работу все бол шего участка скважины Ь максимальные напр жени (J pacryr медленно и не доо тигают критических значений, равных прочности пород на сжатие. Поэтому крепь, сооружаема предлагаемым способом , представл ет самонастраивающуюс систему анкер - сыпучий мат риал - генна , котора по мере увеличени силы Р увепичивает несущую способность, обеспечивает размыв напр жений по длине скважины и исклх чение реализации пиковых нагрузок, имеющих место при известных способах сооружени анкерных крепей. Пример. Кровл закрепл емой капитальной выработки была предстввлена трещиноватым песчаником с прочностью на сжатие 160 МПа. Дл заполнени скважины использовали квархевый песок (речной окатанный) с углом внутреннего трени ЗО I J 1, 6 т/см и гранулометрическим составом: 8О% частиц крупностью до О, 5 мм, 20% частиц tcpyaностью до 0,2 мм, который, как показали исследовани , 5шл етс оптимальным, обеспечивающий после виброутшотнени получение компактной структуры угол трени песка по стали 25 , а песка по песчанику - 32. Скважины бурили стандартными буровыми коронками . метром 42 мм. Проектна несуща способность анкера PQ составл ла 10О кН« Диаметр грузонесущего стержн , при прочности стали на раст жение 28О Мпа, 22 мм. Диаметр опорного элемента выбран равным 41 мм, его высота 45 мм. Дл уплотнени сьшучего материала иопользован вибратор марки ВП-1 маосой О, 8 кг с частотой колебаний 5О Гц, при котором, как показали опыты, обра- зуетс наиболее компактна структура сыпучего материала. Глубина засыпки, рассчитанна по формуле, составила . около 92 см. Учитыва , что породы в контуре выработки были трещиноватыми, , из опасени высьшани песка по трещинам , длину подпорного элемента из дере ва прин ли равную 20 см. С учетом дл ны подпорного элемента 20 см, длины опорного элемента 4, 5 см и требовани о глубине засьшки песком более 92 см, глубина скважины прин та равной 160 CM.i Дерев нные подпорные элементы были изготовлены из расчета обеспечени в т га при установке их в скважину О, 5О кН, и грузонесущих стержней в них - О, 25 кН. Меньшие нат ги, как показали опыты, 1ФИ вибрировании не обеспечивают аакреп .лени в скважине грузонесущего стержн и подпорного элемента. Дл обеспечени н ат га отверстие в подпорных элементах были цросверле ы 104 диаметром на О, 5 мм меньше, чем диаметр грузонесущих стержней| а наружный дишетр подпорных элементов был выполнш на 1 мм больше диаметра скважины. После насадки подпорных элементов на стержни и окончани бурени скважин осуществл ли сооружение анкерной крепи. Дл этого каждый анкер в сборе с подпечным элементом устанавливали в скважину (с нат гом 0,5 кН), присоедин ли к его концу вибратор и при включенном вибраторе с помощью приспо соблени заполн ли через дополнительное отверстие в подпорном элементе скважину песком. Далее за1фьюали отверстие, отсоедин ли приспсюобление дл наполнени скважины, выключали вибратор | и снимали его с анкера. После этого надевали на конец, анкера подхват, навин чивали гайку, вновь присоедин ли к анкеру вибратор и при ра6ота эщем вибраторе , с помощью динамометрического ключа нат гивали анкер до усили 110 кН (на 10% превьпиаюшего проектное) дл 16 предварительного обжати сыпучего . После этого вибратор выключали , снимали с 1Т)узонесуще(го стержн и снижали усилие в анкере до проевгногор 1ОО кН. В процессе нат жени замер ли смещени анкера за счет уплотч нени песка в скважине с помощью индикатора часового типа. Всего таким способом было сооружено 11 анкеров, Кроме этого, дл сравнени было установлено 2 анкера с заполнением скважин раздробленными гюрными псфодами. В последнем случае также примен ли вифи рование. Результаты сравнени показали, что при сооружении анкер а предлагаемым способом обеспечиваетс жесткое заврепл&ние анкера в массиве уже при нагрузках равных примерно 7О кН, Использований при сооружении анкеров тем же способом породной крошки (даже с вибрационным уплотнением ее) не тфивело к их жес ткому аавретшени.The invention relates to the fastening of piling workings, in particular, to methods of constructing anchor bolts. There is a method of constructing anchor lining, including drilling a well, installing it on an anchor: glass core, filling it with coarse-grain M with sand, balls or shot, introducing core with a glass into the well and wedging it into Hefl.lJ, erected in this way Is the concentration of stresses in the rock mass in the vicinity of the glass. This leads to a violation of the array on the contraste with a glass and. As a consequence, to the last slipshore. The closest to the invention to the technical essence and the achieved result is a method of constructing anchor lining, including drilling a well, introducing into it a load-carrying rod and retaining element, filled. some wells with a loose material and a tension of the rod | 25. The known method significantly simplifies the process of anchoring, however, also has a number of disadvantages. The use of rock chips does not ensure that the anchor is secured in the well. This is due to the fact that the crushed crumb cannot be tightly packed in the small gap between the load-carrying rod and the borehole wall, and also has sharp edges and angles that, as a result of stress, begin to break down when the load is applied to the support element. All this leads to the displacement of the support element in the loading process. If the height of the backflushing of the rock aggregate is small, then at a certain critical value of the load applied to the cargo-carrying rod and onof the element, the retaining element is broken, the anchor ceases to take load and falls out of the load. wells. The aim of the invention is to improve the operational reliability of the support by improving its operating characteristics. The goal is achieved by the method of anchoring support, which includes drilling a well, inserting a load-carrying rod and a retaining element into it, filling the well. with a superior material and a natural rod, before the introduction of the rod into the well & The poppid element is strengthened on it, and during filling of the well with an aggregate material and the tension of the rod, the disturbing force is exerted on it, and the required depth of the well with the aggregate material is determined by the formula F p. r M lH5ili r TF. S5Vsa, 4 f 0, -IPO where H is the depth of the well filled with a material, cm} F is the area of the annular section formed by the load-carrying ster. and the walls of the well, S is the perimeter of the well section, cm; 5 - perimeter of the section carrying the load-carrying rod, cm; t, f is the coefficient of friction between the external material and the wall of the squasher; f is the coefficient of friction between the other material and the load-carrying rod; . fj is the lateral thrust coefficient; f is the volume weight of the bulk material, 0 is the design load carrying capacity of anchor bolts, kN. At the same time, vibrating with a frequency of not less than 5 Hz is used as a disturbing action on the rod, and the rod is pulled up to a force iO% higher than the design one, and then weakened to the design value, and sand from oval-angular grains with strength is used as a bulk material compression not less than 150 MPa, 1 full strength not more than 0, 2 mm 20%, not less than 0, 5 mm - 80% of the total volume of the material, and the retaining element is fixed on the rod with a tension of not less than 25 kN and the input t into the well with a tension not m & nee O, 5 kN. FIG. 1 shows the construction of anchoring in the roof of the mine; in fig. 2 - diagram of the forces acting in the anchor 1pepi its fastening in the well.-. , The technology of construction of anchor creash is as follows. Before you begin the construction of lining, calculate the required depth of the well and fill it with solid material using the formula. After that, in the drilling industry, the well 1 is being drilled (fng.1). Then, with a tension of at least 0, the load-carrying rod 2 is strengthened by the retaining element 3 and assembled into the well 1, and then between the walls of the well 1 and the retaining element 3, at least 0.5 O kN. To the protruding end of the load-carrying rod 2 npi, a vibrator 4 is connected, which is then switched on and through the hole 5 in the retaining element 3 fills the space between the support epemex 6, the load-carrying rod 2, the walls of the well and the retaining element 3 loose material 7, After filling the hole 5 retaining element 3 is closed. Disconnect the vibrats 4 from the load-carrying rod 2, put the pickup 8 on its free end and screw on the nut 9. Then the vibrator 4 is again attached to the projecting tail end, and the tensioner is turned on and out. Coy 5 load-carrying rod to force to 1 the design load-bearing capacity exceeding lining PO. After that, the vibrator 4 is turned off, it is disconnected from the load-carrying rod, and by loosening the nut 5, the force in the load-carrying rod is reduced to the design point. When a force P (Fig. 2) is applied to the cushioning rod 2, its impact is transmitted through the supporting element 6 to the bulk material 7 in the borehole 1. As a result, between the walls of the borehole 1, the load-carrying rod 2 and the flowing material 7 at the length b are developed Additional frictional forces T and lateral thrusting forces R appear. The force P applies to the core 2 core load, the greater the indicated strengths T and R and the greater radial stresses (5 develop in the bulk of rocks in the festivity of the well). G with increasing force P contributes zack The cracks in the massif (if they exist) and, consequently, the hardening of the latter. Due to the properties of extra materials, the growth of additional forces P and Og stresses is accompanied by a simultaneous increase in the length of the clamping section U of the load-carrying rod 2, on which they develop. The anchor in the borehole, the ush and bearing capacity of the embedment of the anchor increases dramatically. Due to this, an increasing part of the borehole includes L maximal stresses (J pacryr slowly and do not reach critical values equal to reaping Therefore, the lining constructed by the proposed method is a self-adjusting anchor-bulk material-gene system, which, as the force P increases, increases the bearing capacity, ensures erosion of the stresses along the well length and eliminating the realization of peak loads occurring in the known methods of constructing anchor lining. Example. The roof of the fixed capital development was represented by fractured sandstone with compressive strength of 160 MPa. To fill the well, karkh-type sand (river rounded) was used with an internal friction angle of IO IJ 1, 6 t / cm and a particle size distribution: 8О% of particles with size up to O, 5 mm, 20% of particles with tcpya with size up to 0,2 mm, which, as shown research, which is optimal, which provides, after vibrating the formation of a compact structure, the friction angle of sand on steel 25 and sand on sandstone - 32. Wells were drilled with standard drill bits. 42 mm. The design bearing capacity of the PQ anchor was 10 kN. The diameter of the load-carrying rod, with a tensile strength of steel 28O MPa, 22 mm. The diameter of the support element is chosen to be 41 mm, its height is 45 mm. To compact the bulk material, a VP-1 type vibrator with a Maoso O 8 kg was used with an oscillation frequency of 5 Hz, in which, as experiments showed, the most compact structure of the bulk material was formed. The depth of the filling, calculated by the formula, was. about 92 cm. Considering that the rocks in the production contour were fractured, for fear of sand creeping along the cracks, the length of the retaining element from the tree was assumed to be 20 cm. Taking into account for the retaining element 20 cm, the length of the support element 4, 5 cm and requirements for sand depth more than 92 cm, the depth of the well is assumed to be 160 CM.i. The wooden retaining elements were made on the basis of provision in tons of gas when they were installed in the O hole, 5O kN, and load bearing rods in them - O, 25 kN. Smaller stresses, as shown by experiments, do not provide vibrations for the vibration of the load-carrying rod and the retaining element in the well. To ensure that a hole was drilled in the retaining elements, the drill holes were diameter 104 mm, 5 mm smaller than the diameter of the load-carrying rods | and the outer diameter of the retaining elements was made 1 mm larger than the diameter of the well. After fitting the retaining elements to the rods and ending the drilling of wells, anchoring was erected. To do this, each anchor assembly with a baffle element was installed in the well (with a tension of 0.5 kN), a vibrator was attached to its end and, with the vibrator switched on, the well was filled with sand through an additional hole in the retaining element. Next, the holes were drilled, the device for filling the well was disconnected, the vibrator was turned off | and removed it from the anchor. After that, the anchor was put on the end, the nut was screwed in, the vibrator was reattached to the anchor and when the vibrator grew, the anchor was tightened to a force of 110 kN (10% more than 10% of the pre-squeeze) using a torque wrench. After that, the vibrator was turned off, removed from the 1T) visually (the first rod and the force in the anchor was reduced to the proverborer 1OO kN. During the tensioning process, the displacement of the anchor was measured due to the compaction of sand in the borehole using a dial indicator. Anchors, in addition, for comparison, 2 anchors were installed with filling wells with fragmented gyropne psfds. In the latter case, wiping was also used. Comparison results showed that a rigid Anchoring & anchor in the massif already at loads equal to about 7O kN. Utilizing when building anchors in the same way, rock chips (even with its vibration compaction) did not affect their hardness.