[go: up one dir, main page]

SK283599B6 - Spôsob výroby pásu z kremíkovej ocele s vysokými charakteristikami - Google Patents

Spôsob výroby pásu z kremíkovej ocele s vysokými charakteristikami Download PDF

Info

Publication number
SK283599B6
SK283599B6 SK262-99A SK26299A SK283599B6 SK 283599 B6 SK283599 B6 SK 283599B6 SK 26299 A SK26299 A SK 26299A SK 283599 B6 SK283599 B6 SK 283599B6
Authority
SK
Slovakia
Prior art keywords
temperature
annealing
strip
ppm
steel
Prior art date
Application number
SK262-99A
Other languages
English (en)
Other versions
SK26299A3 (en
Inventor
Stefano Fortunati
Stefano Cicale'
Giuseppe Abbruzzese
Original Assignee
Acciai Speciali Terni S.P.A.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Acciai Speciali Terni S.P.A. filed Critical Acciai Speciali Terni S.P.A.
Publication of SK26299A3 publication Critical patent/SK26299A3/sk
Publication of SK283599B6 publication Critical patent/SK283599B6/sk

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • C21D8/1211—Rapid solidification; Thin strip casting
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/032—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials
    • H01F1/04—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials metals or alloys
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1222—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1255—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest with diffusion of elements, e.g. decarburising, nitriding
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1261—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1272—Final recrystallisation annealing

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Hard Magnetic Materials (AREA)
  • Manufacturing Of Magnetic Record Carriers (AREA)
  • Paints Or Removers (AREA)
  • Winding, Rewinding, Material Storage Devices (AREA)
  • Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)

Abstract

Pri výrobe elektrickej ocele s vysokou permeabilitou umožňuje kontrola podmienok kontinuálneho odlievania tenkých plochých predvalkov dosiahnuť výhodné, tuhé štruktúry a precipitáty. To naopak umožňuje dosiahnuť, aby proces kontroly rozmerov zŕn nebol kritický a pridať dusík k plechu valcovanému za studena tak, aby bezprostredne vytvoril nitrid hlinitý. ŕ

Description

Oblasť techniky
Vynález sa týka spôsobu výroby pásu z orientovanej elektrickej ocele s vysokými magnetickými charakteristikami, vychádzajúc z tenkých plochých predvalkov, a presnejšie sa týka spôsobu, pri ktorom sú podmienky odlievania kontrolované, aby sa v tenkom plochom predvalku dosiahli také mikroštrukturálne charakteristiky (vysoký pomer rovnoosových k stípikovitým kryštálom, rozmery rovnoosových zŕn, zmenšené rozmery precipitátov a ich špecifická distribúcia), aby sa zjednodušil spôsob výroby, ktorý' pritom stále bude umožňovať dosiahnuť vynikajúce magnetické charakteristiky.
Doterajší stav techniky
Orientovaná elektrická kremíková oceľ sa genericky klasifikuje do dvoch hlavných kategórií, v podstate sa líšiacich relevantnou hodnotou indukcie, meranou pod účinkom 800 As/m magnetického poľa, nazývanou B800 hodnotou; bežný orientovaný produkt má B800 nižšiu než asi 1890 mT, zatiaľ čo produkt s vysokou permeabilitou má B800 vyššiu než 1900 mT. Ďalšie podrozdelenia sa robia, keď sa vezmú do úvahy straty v jadre, vyjadrené vo W/kg pri danej indukcii a frekvencii.
Bežný orientovaný oceľový plech sa po prvý raz vyrobil v 30-tych rokoch a stále má dôležitú oblasť využitia; orientovaná oceľ s vysokou permeabilitou sa objavila v druhej polovici 60-tych rokov a tiež nachádza stále mnoho aplikácií, najmä v tých oblastiach, kde výhody jej vysokej permeability a nižších strát v jadre môžu kompenzovať vyššie náklady vzhľadom na bežný výrobok.
Pri elektrických plechoch s vysokou permeabilitou sa vyššie charakteristiky dosahujú s využitím druhých fáz (najmä A1N), ktoré, ak sú správne precipitované, znižujú pohyblivosť hranice zŕn a umožňujú selektívny rast tých zŕn (telesne centrovaných kubických), ktoré majú hranu rovnobežnú so smerom valcovania a diagonálnu rovinu rovnobežnú s povrchom plechu (Gossova štruktúra) so zníženým rozorientovanim vzhľadom na uvedené smery.
Ale počas tuhnutia kvapalnej ocele A1N, umožňujúci získať takéto lepšie výsledky, precipituje v hrubej forme, nevhodnej pre žiaduce účinky, a musí sa rozpustiť a opätovne vyzrážať v správnej forme, ktorá sa musí udržať až do okamihu, keď sa získa zrnitá štruktúra, ktorá má požadované rozmery a orientáciu, počas konečného stupňa žíhania, po valcovaní za studená na konečnú hrúbku na konci zložitého a nákladného procesu transformácie. Ihneď sa rozpoznalo, že výrobné problémy, najmä čo sa týka ťažkostí pri získavaní dobrých výťažkov a rovnomernej kvality, sa dajú pripísať najmä všetkým opatreniam, nevyhnutným na udržanie A1N v nevyhnutnej forme a distribúcii počas celého procesu transformácie ocele.
Z tohto dôvodu sa vyvinula technológia, opísaná napríklad v US patente č. 4 225 366 a v EP patente 339 474, v ktorých sa nitrid hlinitý, schopný kontrolovať proces rastu zŕn, vytvára pomocou nitridovania pásov, výhodne po valcovaní za studená.
Pri tejto technológii sa nitrid hlinitý, hrubo vyzrážaný počas pomalého tuhnutia ocele, udržuje v tomto stave, využívajúc nízke teploty na zahrievanie plochých predvalkov (nižšie než 1280 °C, s výhodou nižšie než 1250 °C) pred valcovaním za horúca; dusík, zavedený do pásu po jeho dekarbonizácii, bezprostredne reaguje, tvoriac nitridy kremíka a horčíka/kremika, ktoré majú pomerne nízku teplotu rozpúšťania a rozpustia sa počas konečného žíhania v puz drách; takto získaný voľný dusík difunduje cez pás a reaguje s hliníkom, opätovne sa zrážajúc v jemnej a homogénnej forme pozdĺž hrúbky pásu ako zmesový nitrid hliníka/kremíka; tento proces vyžaduje udržiavanie ocele pri 700 až 850 °C najmenej štyri hodiny.
V uvedených patentoch sa tvrdí, že teplota nitridovania musí byť blízka dekarbonizačnej teplote (asi 850 °C) a v žiadnom prípade nesmie prekročiť 900 °C, aby sa zabránilo nekontrolovanému rastu zŕn v dôsledku neprítomnosti vhodných inhibítorov. V podstate sa zdá byť najlepšou teplotou nitridovania 750 °C, pričom teplota 850 °C je hornou hranicou, aby sa zabránilo nekontrolovanému rastu zŕn.
Zdá sa, že tento spôsob zahrnuje viaceré výhody, ako sú pomerne nízke teploty zahrievania plochého predvalku pred valcovaním za horúca, dekarbonizácie a nitridovania, a skutočnosť, že potreba udržiavať pás pri 700 až 850 °C najmenej štyri hodiny v puzdrovej žíhacej peci (aby sa získali nitridy hliníka/kremíka, nevyhnutné na kontrolu rastu zŕn) neprispieva k celkovým výrobným nákladom, keďže zahrievanie v puzdrovej žíhacej peci tak či onak vyžaduje podobný čas.
Ale tieto sa len zdajú byť výhodami, pretože: (i) nízka teplota zahrievania plochého predvalku udržiava hrubú formu precipitátov nitridu hlinitého, neschopnú kontrolovať proces rastu zŕn, preto všetky následné zahrievania, najmä v procese dekarbonizácie a nitridovania, sa musia uskutočniť pri pomerne nízkych, starostlivo kontrolovaných teplotách, aby sme sa presne vyhli nekontrolovanému rastu zŕn; (ii) časy spracovania pri takýchto nízkych teplotách sa v dôsledku toho musia predĺžiť; (iii) pri konečných žíhaniach nie je možné zaviesť zlepšenia na skrátenie času zahrievania, napríklad využijúc kontinuálne pece namiesto nekontinuálnych na žíhanie v puzdrách.
Tento vynález má odstrániť nevýhody známych výrobných procesov, vhodne využívajúc proces kontinuálneho odlievania tenkých plochých predvalkov, aby sa získali tenké ploché predvalky z kremíkovej ocele, ktoré majú špecifické charakteristiky tuhnutia a mikroštrukturálne charakteristiky, umožňujúc dosiahnuť proces transformácie bez viacerých kritických krokov. Najmä sa proces kontinuálneho odlievania vedie tak, aby sa v plochých predvalkoch dosiahol daný pomer rovnoosových a stípikovitých zŕn, špecifické rozmery rovnoosový ch zŕn a jemných precipitátov.
Podstata vynálezu
Tento vynález sa týka spôsobu výroby pásu z kremíkovej ocele s vysokými magnetickými charakteristikami, pri ktorom sa oceľ, obsahujúca v hmotnostných percentách 2,5 až 5 Si, 0,002 až 0,075 C, 0,05 až 0,4 Mn, S (alebo S + + 0,504 Se) < 0,015, 0,010 až 0,045 Al, 0,003 až 0,0130 N, až do 0,2 Sn, 0,040 až 0,3 Cu, pričom zvyšok sú železo a malé množstvo nečistôt, kontinuálne odlieva, žíha pri vysokej teplote, valcuje za horúca, valcuje za studená v jedinom kroku alebo vo viacerých krokoch s medzižíhaniami, takto získaný, za studená valcovaný pás sa žíha, aby sa uskutočnilo primáme žíhanie a dekarbonizácia, potiahne sa žíhacím oddeľovačom a žíha sa v puzdrách na konečné sekundárne rekryštalizačné spracovanie, pričom uvedený proces sa vyznačuje kombináciou vo vzájomnej súčinnosti:
i) kontinuálneho odlievania tenkého plochého predvalku s hrúbkou medzi 20 a 80 mm, výhodne medzi 50 a 60 mm, s rýchlosťou odlievania 3 až 5 m/min., s prehriatím ocele pri odlievaní medzi 20 až 40 °C, s takou rýchlosťou chladenia, aby sa dosiahlo úplné stuhnutie v priebehu 30 až
100 s, s amplitúdou oscilácií formy medzi 1 a 10 mm a s oscilačnou frekvenciou medzi 200 a 400 cyklov za minútu;
ii) vyrovnania takto získaných plochých predvalkov pri teplote medzi 1150 a 1300 °C;
iii) valcovania za horúca vyrovnaných plochých predvalkov so začiatočnou teplotou valcovania medzi 1000 a 1200 °C a konečnou teplotou valcovania medzi 850 a 1050 °C;
iv) kontinuálneho žíhania pásov, valcovaných za horúca, 30 až 300 s pri teplote medzi 900 a 1170 °C, ich chladenia na teplotu nie nižšiu než 850 °C a udržiavania uvedenej teploty 30 až 300 s, a potom ich ochladenia, podľa možnosti vo vriacej vode;
v) valcovania pásu za studená v jedinom kroku alebo vo viacerých krokoch s medzižíhaniami, pričom posledný krok sa uskutoční s pomerom zníženia najmenej 80 %, udržiavajúc valcovaciu teplotu najmenej 200 °C v najmenej dvoch valcovacích prechodoch v priebehu posledného kroku;
vi) kontinuálneho žíhania pásu, valcovaného za studená, po celkový čas 100 až 350 s pri teplote medzi 850 a 1050 °C v mokrej atmosfére dusíka/vodíka s pH2O/pH2 medzi 0,3 a 0,7;
vii) potiahnutia pásu žíhacím oddeľovačom, jeho zvinutia a žíhania zvitkov v puzdrách v atmosfére, ktorá má nasledujúce zloženia počas zahrievania: vodík, zmiešaný s najmenej 30 % objemovými dusíka až do 900 °C, vodík, zmiešaný s najmenej 40 % objemovými dusíka až do 1100 až 1200 °C, potom udržiavania zvitkov pri tejto teplote v čistom vodíku.
Zloženie tejto ocele sa môže líšiť od bežnej v tom, že sa môže predpokladať veľmi malý obsah uhlíka medzi 20 a 100 ppm.
Tiež môže byť obsah medi medzi 400 a 3000 ppm, výhodne medzi 700 a 2000 ppm.
Tiež je možné mať obsah cínu až do 2000 ppm, výhodne medzi 1000 a 1700 ppm.
Počas kontinuálneho odlievania sa parametre odlievania zvolia tak, aby sa dosiahol pomer rovnoosových a stlpikovitých zŕn medzi 35 a 75 %, výhodne väčší než 50 %, pričom rozmery rovnoosových zŕn sú výhodne medzi 0,7 a 2,5 mm; vďaka rýchlemu chladeniu počas tohto kontinuálneho odlievania tenkých plochých predvalkov majú druhé fázy (precipitáty) citeľne menšie rozmery vzhľadom na tie, ktoré sa dosiahnu v priebehu tradičného kontinuálneho odlievania.
Ak sa počas dekarbonizačného žíhania udržiava teplota nižšia než 950 °C, obsah dusíka v atmosfére následného žíhania v puzdrách sa kontroluje, aby sa dosiahlo nitridovanie pásu, aby sa priamo vytvoril nitrid hliníka a kremíka s takými rozmermi, v takom množstve a s takou distribúciou, aby sa umožnila účinná inhibícia rastu zŕn počas následnej sekundárnej rekryštalizácie. Maximálne množstvo dusíka, ktoré sa má zaviesť, je v tomto prípade menšie než 50 ppm.
Po dekarbonizačnom žíhaní je možné využiť ďalší kontinuálny chod, pozostávajúci z udržiavania pásu pri teplote medzi 900 a 1050 °C, výhodne nad 1000 °C, v nitridujúcej atmosfére, aby sa umožnila absorpcia dusíka až do 50 ppm, aby sa dosiahla tvorba jemných precipitátov nitridu hlinitého, distribuovaných po celej hrúbke pásu.
V tomto prípade musí byť obsah prítomnej vodnej pary v množstve medzi 0,5 a 100 g/m3.
Ak je v oceli prítomný cín, mali by sa využiť atmosféry (napríklad obsahujúce NH3) s vyšším nitridačným potenciálom, pretože cín inhibuje absorpciu dusíka.
Uvedené kroky procesu sa dajú interpretovať nasledovne. Podmienky kontinuálneho odlievania tenkých plochých predvalkov sa zvolia tak, aby sa dosiahol počet rovnoosových zŕn väčší než počet (obyčajne asi 25 %), ktorý sa dá dosiahnuť tradičným kontinuálnym odlievaním (hrúbka plochého predvalku asi 200 až 250 mm), ako aj rozmery kryštálov a distribúcia jemných precipitátov, zvlášť vhodné na získanie vysokokvalitného konečného produktu. Najmä malé rozmery precipitátov a nasledujúce žíhanie tenkého plochého predvalku pri teplote do 1300 °C umožňujú získať už v páse, valcovanom za horúca, precipitáty nitridu hlinitého, schopné do istej miery kontrolovať rozmery zŕn, čím sa umožní vyhnúť sa striktnej kontrole maximálnych teplôt spracovania a využiť nižšie časy spracovania z hľadiska uvedených vyšších teplôt.
V tom istom zmysle treba vziať do úvahy možnosť využiť veľmi nízke obsahy uhlíka, výhodne nižšie než obsahy, ktoré sú nevyhnutné na tvorbu gama fázy, aby sa obmedzilo rozpúšťanie nitridu hlinitého, ktorý je oveľa menej rozpustný v alfa fáze než v gama fáze.
Uvedená prítomnosť rovnomerného malého množstva jemných precipitátov nitridu hlinitého umožňuje dosiahnuť, aby tepelné spracovania neboli kritickými, a tiež umožňuje zvýšiť dekarbonizačnú teplotu bez rizika nekontrolovaného rastu zŕn; táto zvýšená teplota je podstatná na umožnenie lepšej difúzie dusíka cez celý pás a tvorbu, priamo v tomto kroku, ďalšieho nitridu hlinitého. Navyše, pri takýchto podmienkach je potrebné, aby len obmedzené množstvo dusíka difundovalo do pásu.
S ohľadom na krok nitridovania sa voľba jeho podmienok nezdá byť zvlášť dôležitou; nitridovanie sa môže uskutočniť počas dekarbonizačného žíhania, pričom v takomto prípade je zaujímavé udržiavať teplotu spracovania pri okolo 1000 °C, aby sa priamo získal nitrid hlinitý. Ak sa naopak bude dekarbonizačná teplota udržiavať nízkou, väčšina absorpcie dusíka sa uskutoční počas žíhania v puzdrách.
Spôsob podľa tohto vynálezu teraz ilustrujeme pomocou nasledujúcich príkladov, ktoré sú uvedené ako neobmedzujúce príklady.
Príklady uskutočnenia vynálezu
Príklad 1
Vyrobili sa nasledujúce ocele, ktorých zloženie je uvedené v tabuľke 1.
Tabuľka 1
Typ Si C Mn Cu S Als N Sn
% ppm % % ppm ppm ppm ppm
A 3,15 500 0,10 0,10 70 270 80 150
B 3,22 450 0,12 0,12 80 290 83 150
C 3,05 480 0.12 0,12 70 250 75 1100
D 3,20 100 0,14 0,13 70 270 81 130
E 3,15 20 0,12 0,12 80 300 40 1600
F 3,20 450 0,10 0,10 280 270 82 120
G 3,30 550 0,15 0,15 100 80 70 130
Uvedené ocele sa kontinuálne odlievali do 60 mm hrubých plochých predvalkov s odlievacou rýchlosťou 4,3 m/min a časom tuhnutia 65 s, s teplotou prehriatia 28 °C, využijúc oscilácie formy s 260 cyklami/min. s 3 mm amplitúdou oscilácií.
Ploché predvalky sa vyrovnávali pri 1180 °C 10 min. a potom sa valcovali za horúca pri rôznych hrúbkach medzi 2,05 a 2,15 mm; pásy sa potom kontinuálne žíhali pri
1100 °C 30 s, chladili pri 930 °C, udržiavali pri tejto teplote 90 s a potom sa ochladili vo vriacej vode.
Pásy sa valcovali za studená v jedinom kroku pri 0,29 mm, využijúc valcovaciu teplotu 230 °C pri treťom a štvrtom valcovacom prechode. Časť pásov, valcovaných za studená, nazvaná NS, každého zloženia sa podrobila primárnej rekryštalizácii a dekarbonizácii podľa nasledujúceho cyklu: 860 °C 180 s v H2-N2 (75 : 25) atmosfére s pH2O/pH2 0,65, potom 890 °C 30 s v H2-N2 (75 : 25) atmosfére s pH2O/pH2 0,02.
Pre zvyšné pásy, nazvané ND, vyššia teplota spracovania bola 980 °C, zavádzajúc do pece aj NH3, aby sa dosiahla okamžitá tvorba nitridu hlinitého. Nasledujúca tabuľka 2 uvádza množstvá dusíka, zavedeného do pásov podľa množstva NH3, zavedeného do pece.
Tabuľka 2
Typ ND1,NH35% ND2, NH310 % ND3, NH, 15%
A 70 130 220
B 90 150 270
c 30 60 100
D 50 90 130
E 20 50 90
F 40 90 110
G 100 190 340
Spracované pásy sa potiahli bežnými žíhacími oddeľovaími na báze MgO a žíhali sa v puzdrách podľa nasledujúceho cyklu: rýchle zahriatie na 700 °C, udržanie tejto teploty počas 5 hodín, zahriatie na 1200 °C v H2-N2 atmosfére (60 : 40), udržanie tejto teploty 20 hodín v H2.
Po bežných konečných spracovaniach sa namerali nasledujúce magnetické charakteristiky:
Tabuľka 3
Typ B800 (mT) P17 (w/kg)
NS ND1 ND2 ND3 NS ND1 ND2 ND3
A 1930 1920 1890 1850 0,95 0,98 1,09 1,19
B 1920 1910 1880 1840 0,97 0,98 1,10 1,28
C 1930 1930 1890 1880 0,88 0,90 1,02 1,07
D 1920 1910 1890 1890 0,89 0,97 1,07 1.12
E 1930 1930 1910 1890 0,85 0,88 0,95 1,05
F 1570 1563 1659 1730 2,53 2.47 1,98 1,79
G 1620 1710 1820 1940 1,29 1,72 1,42 1,35
Príklad 2
Ocele s podobnými zloženiami, uvedenými v tabuľke 4, sa odliali s využitím rôznych odlievacích technológií.
Tabuľka 4
Typ Si C Mn Cu s Als N Sn
% ppm % % ppm ppm ppm ppm
A1 3,20 350 0,10 0,09 90 290 80 0.10
B1 3,20 380 0,10 0,10 80 300 83 0.11
C1 3,22 330 0,11 0,10 90 290 75 0.10
Oceľ A1 sa kontinuálne odlievala s hrúbkou plochého predvalku 240 mm, dosahujúc pomer (REX) rovnoosových k stípikovitým zrnám 25 %.
Oceľ BI sa kontinuálne odlievala s hrúbkou plochého predvalku 50 mm s REX 50 %.
Oceľ Cl sa kontinuálne odlievala do plochých predvalkov s hrúbkou 60 mm s REX 30 %.
Ploché predvalky sa zahriali na 1250 °C, valcovali za horúca na hrúbku 2,1 mm a pásy sa žíhali ako v príklade 1, potom sa valcovali za studená na 0,29 mm.
Pásy, valcované za studená, sa rozdelili do troch skupín, z ktorých každá sa spracovala podľa nasledujúcich cyklov:
Cyklus 1: zahrievanie pri 850 °C 120 s v H2-N2 (75 : : 25) s pH2O/pH2 0,55, zvýšenie teploty na 880 °C na 20 s v H2-N2 (75 : 25) s pH2O/pH2 0,02.
Cyklus 2: zahrievanie pri 860 °C 120 s v H2-N2 (75 : : 25) s pH2O/pH2 0,55, zvýšenie teploty na 890 °C na 20 s v H2-N2 (75 : 25) s 3 % NH3 a s pH2O/pH2 0,02.
Cyklus 3: zahrievanie pri 860 °C 120 s v H2-N2 (75 : : 25) s pH2O/pH2 0,55, zvýšenie teploty na 1000 °C na 20 s v H2-N2 (75 : 25) s 3 % NH3 a s pH2O/pH2 0,02.
Všetky pásy sa žíhali v puzdrách ako v príklade 1.
Dosiahnuté magnetické charakteristiky sú uvedené v tabuľke 5.
Tabuľka 5
Cyklus 1 Cyklus 2 Cyklus 3
A1 B1 C1 A1 B1 C1 A1 B1 C1
B800, mT 1620 1940 1920 1890 1940 1930 1950 1930
P17, W/kg 2,17 0,89 0,95 1,08 0,85 0,89 0,85 0,95
* tieto materiály nedosiahli uspokojivú sekundárnu kryštalizáciu.
Príklad 3
Oceľ s nasledujúcim zložením: Si 3,01 %, C 450 ppm, Mn 0,09 %, Cu 0,10 %, S 100 ppm, Ajs 310 ppm, N 70 ppm, Sn 1200 ppm, pričom zvyšok je železo a malé množstvo nečistôt, sa odlievala do tenkých plochých predvalkov ako v príklade 1 a transformovala na pás, valcovaný za studená, ako v príklade 2. Tieto pásy, valcované za studená, sa potom podrobili rozličným kontinuálnym žihacím cyklom podľa nasledujúceho: Teplota T] 180 s v H2-N2 (74 : 25) s pH2O/pH2 0,58, teplota T2 30 s v H2-N2 (74 : 25) s rozličným obsahom NH3 a s pH2O/pH2 0,03.
Použili sa rozličné teploty Tj a T2, ako aj rozličné NH3 koncentrácie, a pri každom teste sa merali množstvá absorbovaného dusíka, pásy sa dokončili ako v príklade 1 a merali sa magnetické charakteristiky.
Tabuľka 6 udáva dosiahnuté B800 hodnoty (mT) ako funkciu absorbovaného dusíka v ppm s T, = 850 °C a T2 = = 900 °C.
Tabuľka 6
N 0 10 25 45 55 100 125 130 150 160 200 B800 1935 1930 1936 1930 1920 1920 1910 1910 1880 1890 1885
Tabuľka 7 udáva dosiahnuté B800 hodnoty ako funkciu T) teploty, pričom T2 je 950 °C.
Tabuľka 7
T, C 830 850 870 890 910 930 950
8800 1910 1920 1935 1930 1940 1945 1850
Tabuľka 8 udáva dosiahnuté B800 hodnoty ako funkciu nitridovacej teploty T2, pričom T, je 850 °C.
Tabuľka 8
T, °C 800 850 900 950 1000 1050 1100
B800 1870 1880 1910 1920 1935 1925 1905

Claims (12)

1. Spôsob výroby pásu z kremíkovej ocele s vysokými charakteristikami, pri ktorom sa oceľ, obsahujúca v hmotnostných percentách 2,5 až 5 Si, 0,002 až 0,075 C, 0,05 až 0,4 Mn, < 0,015 S (alebo S + 0,503 Se), 0,010 až 0,045 Al, 0,003 až 0,0130 N, až do 0,2 Sn, 0,040 až 0,3 Cu, pričom zvyšok sú železo a malé množstvo nečistôt, kontinuálne odlieva, žíha pri vysokej teplote, valcuje za horúca, valcuje za studená v jedinom kroku alebo vo viacerých krokoch s medzižíhaniami, takto získaný, za studená valcovaný pás sa žíha, aby sa uskutočnilo primárne žíhanie a dekarbonizácia, potiahne sa žíhacím oddeľovačom a žíha sa v puzdrách na konečné sekundárne rekryštalizačné spracovanie, vyznačujúci sa tým, že zahrnuje kombináciu vo vzájomnej súčinnosti:
i) kontinuálneho odlievania tenkého plochého predvalku s hrúbkou medzi 20 a 80 mm, s rýchlosťou odlievania 3 až 5 m/min., s prehriatím ocele pri odlievaní medzi 20 až 40 °C, s takou rýchlosťou chladenia, aby sa dosiahlo úplné stuhnutie v priebehu 30 až 100 s, s amplitúdou oscilácií formy medzi 1 a 10 mm a s oscilačnou frekvenciou medzi 200 a 400 cyklov za minútu;
ii) vyrovnania takto získaných plochých predvalkov pri teplote medzi 1150 a 1300 °C;
iii) valcovania za horúca vyrovnaných plochých predvalkov so začiatočnou valcovacou teplotou medzi 1000 a 1200 °C a konečnou valcovacou teplotou medzi 850 a 1050°C;
iv) kontinuálneho žíhania pásov, valcovaných za horúca, 30 až 300 s pri teplote medzi 900 a 1170 °C, ich chladenia na teplotu nie nižšiu než 850 °C a udržiavania uvedenej teploty 30 až 300 s, a potom ich ochladenia, podľa možnosti vo vriacej vode;
v) valcovania pásu za studená v jedinom kroku alebo vo viacerých krokoch s medzižíhaniami, pričom posledný krok sa uskutoční s pomerom zníženia najmenej 80 %;
vi) kontinuálneho žíhania pásu, valcovaného za studená, po celkový čas 100 až 350 s pri teplote medzi 850 a 1050 °C v mokrej atmosfére dusíka/vodika s pH2O/pH2 medzi 0,3 a 0,7;
vii) potiahnutia pásu žíhacím oddeľovačom, jeho zvinutia a žíhania zvitkov v puzdrách v atmosfére, ktorá má nasledujúce zloženia počas zahrievania: vodík, zmiešaný s najmenej 30 % objemými dusíka až do 900 °C, vodík, zmiešaný s najmenej 40 % objemými dusíka až do 1100 až 1200 °C, potom udržiavania zvitkov pri tejto teplote v čistom vodíku.
2. Spôsob podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že hrúbka plochého predvalku je medzi 50 a 60 mm.
3. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že obsah uhlíka v oceli je medzi 20 a 100 ppm.
4. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že oceľ má obsah medi medzi 400 a 3000 ppm.
5. Spôsob podľa nároku 4, vyznačujúci sa tým, že obsah medi je medzi 700 a 2000 ppm.
6. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že oceľ má obsah cínu až do 2000 ppm.
7. Spôsob podľa nároku 6, vyznačujúci sa tým, že obsah cínu je medzi 1000 a 1700 ppm.
8. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že počas kontinuálneho odlievania sa parametre odlievania zvolia tak, aby sa dosiahol pomer rovnoosových a stípikovitých zŕn medzi 35 a 75 %, pričom rozmery rovnoosových zŕn sú medzi 0,7 a 2,5 mm.
9. Spôsob podľa nároku 8, vyznačujúci sa tým, že pomer rovnoosových a stípikovitých zŕn je väčší než 50 %.
10. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že sa po kontinuálnom žíhaní pásu, valcovaného za studená, vykoná nitridovacie spracovanie pri teplote medzi 900 a 1050 °C, pričom v atmosfére je množstvo vodnej pary medzi 0,5 a 100 g/m3.
11. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z nárokov 1 až 9, vyznačujúci sa tým, že počas dekarbonizačného žíhania sa teplota udržiava pod 950 °C a obsah dusíka v atmosfére pri následnom žíhaní v puzdrách sa zvolí tak, aby sa umožnila difúzia dusíka do pásu až do 50 ppm.
12. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že počas posledného kroku valcovania za studená sa teplota pásu udržiava pri hodnote najmenej 200 °C v najmenej dvoch valcovacích prechodoch.
SK262-99A 1996-08-30 1997-07-21 Spôsob výroby pásu z kremíkovej ocele s vysokými charakteristikami SK283599B6 (sk)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IT96RM000600A IT1284268B1 (it) 1996-08-30 1996-08-30 Procedimento per la produzione di lamierino magnetico a grano orientato, con elevate caratteristiche magnetiche, a partire da
PCT/EP1997/003921 WO1998008987A1 (en) 1996-08-30 1997-07-21 Process for the production of grain oriented electrical steel strip having high magnetic characteristics, starting from thin slabs

Publications (2)

Publication Number Publication Date
SK26299A3 SK26299A3 (en) 2000-04-10
SK283599B6 true SK283599B6 (sk) 2003-10-07

Family

ID=11404407

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SK262-99A SK283599B6 (sk) 1996-08-30 1997-07-21 Spôsob výroby pásu z kremíkovej ocele s vysokými charakteristikami

Country Status (18)

Country Link
US (1) US6296719B1 (sk)
EP (1) EP0922119B1 (sk)
JP (1) JP4653261B2 (sk)
KR (1) KR100524441B1 (sk)
CN (1) CN1073164C (sk)
AT (1) ATE196780T1 (sk)
AU (1) AU3695997A (sk)
BR (1) BR9711270A (sk)
CZ (1) CZ291167B6 (sk)
DE (1) DE69703246T2 (sk)
ES (1) ES2153208T3 (sk)
GR (1) GR3035165T3 (sk)
IN (1) IN192028B (sk)
IT (1) IT1284268B1 (sk)
PL (1) PL182816B1 (sk)
RU (1) RU2194775C2 (sk)
SK (1) SK283599B6 (sk)
WO (1) WO1998008987A1 (sk)

Families Citing this family (43)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
IT1290978B1 (it) 1997-03-14 1998-12-14 Acciai Speciali Terni Spa Procedimento per il controllo dell'inibizione nella produzione di lamierino magnetico a grano orientato
US6159309A (en) * 1998-03-11 2000-12-12 Nippon Steel Corporation Grain-oriented electrical steel sheet and method for producing same
EP0947597B2 (en) † 1998-03-30 2015-06-10 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Method of producing a grain-oriented electrical steel sheet excellent in magnetic characteristics
KR100462913B1 (ko) * 1998-12-28 2004-12-23 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 연속 주조 빌릿 및 그 제조방법
IT1317894B1 (it) 2000-08-09 2003-07-15 Acciai Speciali Terni Spa Procedimento per la regolazione della distribuzione degli inibitorinella produzione di lamierini magnetici a grano orientato.
IT1316029B1 (it) * 2000-12-18 2003-03-26 Acciai Speciali Terni Spa Processo per la produzione di acciaio magnetico a grano orientato.
JP4258349B2 (ja) * 2002-10-29 2009-04-30 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
CN1295035C (zh) * 2004-03-30 2007-01-17 东北大学 一种取向硅钢极薄带的制造方法
CN100381598C (zh) * 2004-12-27 2008-04-16 宝山钢铁股份有限公司 一种取向硅钢及其生产方法和装置
KR100650554B1 (ko) 2005-07-29 2006-11-29 주식회사 포스코 두께가 두꺼운 방향성 전기강판의 제조방법
CN100389222C (zh) * 2005-12-13 2008-05-21 武汉钢铁(集团)公司 提高含铜取向硅钢电磁性能和底层质量的生产方法
US7736444B1 (en) 2006-04-19 2010-06-15 Silicon Steel Technology, Inc. Method and system for manufacturing electrical silicon steel
DE102007005015A1 (de) * 2006-06-26 2008-01-03 Sms Demag Ag Verfahren und Anlage zur Herstellung von Warmband-Walzgut aus Siliziumstahl auf der Basis von Dünnbrammen
CN101643881B (zh) * 2008-08-08 2011-05-11 宝山钢铁股份有限公司 一种含铜取向硅钢的生产方法
IT1396714B1 (it) 2008-11-18 2012-12-14 Ct Sviluppo Materiali Spa Procedimento per la produzione di lamierino magnetico a grano orientato a partire da bramma sottile.
CN101748259B (zh) * 2008-12-12 2011-12-07 鞍钢股份有限公司 一种低温加热生产高磁感取向硅钢的方法
CN101768697B (zh) * 2008-12-31 2012-09-19 宝山钢铁股份有限公司 用一次冷轧法生产取向硅钢的方法
JP4746716B2 (ja) * 2009-03-23 2011-08-10 新日本製鐵株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法、巻き鉄心用方向性電磁鋼板、及び巻き鉄心
JP4735766B2 (ja) * 2009-07-31 2011-07-27 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板
IT1402624B1 (it) 2009-12-23 2013-09-13 Ct Sviluppo Materiali Spa Procedimento per la produzione di lamierini magnetici a grano orientato.
WO2011115120A1 (ja) * 2010-03-17 2011-09-22 新日本製鐵株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
RU2410174C1 (ru) * 2010-03-18 2011-01-27 Общество С Ограниченной Ответственностью "Исследовательско-Технологический Центр "Аусферр" Способ производства горячекатаного листового проката
CN101956127B (zh) * 2010-10-15 2012-05-30 马鞍山钢铁股份有限公司 含Sn无取向电工钢板卷的制备方法
JP5772410B2 (ja) * 2010-11-26 2015-09-02 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
CN102828006B (zh) * 2011-06-14 2014-06-04 鞍钢股份有限公司 一种冷轧硅钢采用间歇式减量通入氢气的退火方法
DE102011054004A1 (de) * 2011-09-28 2013-03-28 Thyssenkrupp Electrical Steel Gmbh Verfahren zum Herstellen eines kornorientierten, für elektrotechnische Anwendungen bestimmten Elektrobands oder -blechs
CN103305744B (zh) * 2012-03-08 2016-03-30 宝山钢铁股份有限公司 一种高质量硅钢常化基板的生产方法
PL2876173T3 (pl) * 2012-07-20 2019-04-30 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp Sposób wytwarzania blachy cienkiej ze stali elektrotechnicznej o ziarnach zorientowanych
CN103695619B (zh) * 2012-09-27 2016-02-24 宝山钢铁股份有限公司 一种高磁感普通取向硅钢的制造方法
JP5871137B2 (ja) 2012-12-12 2016-03-01 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板
CN103774042B (zh) * 2013-12-23 2016-05-25 钢铁研究总院 一种薄板坯连铸连轧高磁感取向硅钢及其制备方法
DE102014112286A1 (de) * 2014-08-27 2016-03-03 Thyssenkrupp Ag Verfahren zur Herstellung eines aufgestickten Verpackungsstahls
RU2665649C1 (ru) * 2014-11-27 2018-09-03 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Способ изготовления листа из текстурированной электротехнической стали
PL3358031T3 (pl) * 2015-09-28 2020-12-28 Nippon Steel Corporation Blacha cienka ze stali elektrotechnicznej o ziarnach zorientowanych i blacha stalowa cienka walcowana na gorąco na blachę cienką ze stali elektrotechnicznej o ziarnach zorientowanych
JP6572855B2 (ja) * 2016-09-21 2019-09-11 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP6631725B2 (ja) * 2016-11-01 2020-01-15 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
KR102251592B1 (ko) * 2016-11-01 2021-05-12 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 방향성 전자 강판의 제조 방법
US11286538B2 (en) 2017-02-20 2022-03-29 Jfe Steel Corporation Method for manufacturing grain-oriented electrical steel sheet
CN108165876B (zh) * 2017-12-11 2020-09-01 鞍钢股份有限公司 一种改善低温渗氮取向硅钢表面质量的方法
CN109675927B (zh) * 2018-12-11 2021-04-13 西安诺博尔稀贵金属材料股份有限公司 一种核电用410不锈钢带材的制备方法
RU2701606C1 (ru) * 2019-04-29 2019-09-30 Общество с ограниченной ответственностью "ВИЗ-Сталь" Способ производства анизотропной электротехнической стали с высокой проницаемостью
CN111531138B (zh) * 2020-06-10 2021-12-14 武汉钢铁有限公司 一种薄板坯连铸连轧生产无取向电工钢的方法
CN115449741B (zh) * 2022-09-20 2023-11-24 武汉钢铁有限公司 一种基于薄板坯连铸连轧生产高磁感取向硅钢及方法

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5397923A (en) * 1977-02-08 1978-08-26 Nippon Steel Corp Manufacture of oriented electrical steel sheet with high magnetic flux density
JPS5483620A (en) * 1977-12-17 1979-07-03 Nippon Steel Corp Manufacture of oriented electrical steel sheet
GB2130241B (en) * 1982-09-24 1986-01-15 Nippon Steel Corp Method for producing a grain-oriented electrical steel sheet having a high magnetic flux density
SU1314687A1 (ru) * 1985-05-05 1995-09-27 Научно-исследовательский институт металлургии Способ производства листовой электротехнической стали
JPH0717961B2 (ja) * 1988-04-25 1995-03-01 新日本製鐵株式会社 磁気特性、皮膜特性ともに優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
RU2002820C1 (ru) * 1991-07-01 1993-11-15 Новолипецкий металлургический комбинат им.Ю.В.Андропова Способ производства анизотропной электротехнической стали
JP2620438B2 (ja) * 1991-10-28 1997-06-11 新日本製鐵株式会社 磁束密度の高い一方向性電磁鋼板の製造方法
KR960010811B1 (ko) * 1992-04-16 1996-08-09 신니뽄세이데스 가부시끼가이샤 자성이 우수한 입자배향 전기 강 시트의 제조방법
US5507883A (en) * 1992-06-26 1996-04-16 Nippon Steel Corporation Grain oriented electrical steel sheet having high magnetic flux density and ultra low iron loss and process for production the same
RU2048544C1 (ru) * 1993-02-15 1995-11-20 Новолипецкий металлургический комбинат им.Ю.В.Андропова Способ производства анизотропной электротехнической стали
DE4311151C1 (de) * 1993-04-05 1994-07-28 Thyssen Stahl Ag Verfahren zur Herstellung von kornorientierten Elektroblechen mit verbesserten Ummagnetisierungsverlusten
JPH06336611A (ja) * 1993-05-27 1994-12-06 Nippon Steel Corp 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
JP3063518B2 (ja) * 1993-12-27 2000-07-12 株式会社日立製作所 連続鋳造装置及び連続鋳造システム

Also Published As

Publication number Publication date
ITRM960600A1 (it) 1998-03-02
CZ67199A3 (cs) 2000-01-12
KR20000029990A (ko) 2000-05-25
BR9711270A (pt) 2000-01-18
CZ291167B6 (cs) 2003-01-15
DE69703246T2 (de) 2001-04-26
PL331735A1 (en) 1999-08-02
EP0922119B1 (en) 2000-10-04
RU2194775C2 (ru) 2002-12-20
GR3035165T3 (en) 2001-04-30
CN1073164C (zh) 2001-10-17
ES2153208T3 (es) 2001-02-16
KR100524441B1 (ko) 2005-10-26
US6296719B1 (en) 2001-10-02
EP0922119A1 (en) 1999-06-16
DE69703246D1 (de) 2000-11-09
JP4653261B2 (ja) 2011-03-16
ATE196780T1 (de) 2000-10-15
AU3695997A (en) 1998-03-19
IN192028B (sk) 2004-02-07
SK26299A3 (en) 2000-04-10
PL182816B1 (pl) 2002-03-29
CN1228817A (zh) 1999-09-15
JP2001500568A (ja) 2001-01-16
WO1998008987A1 (en) 1998-03-05
IT1284268B1 (it) 1998-05-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SK283599B6 (sk) Spôsob výroby pásu z kremíkovej ocele s vysokými charakteristikami
EP0925376B1 (en) Process for the production of grain oriented electrical steel strip starting from thin slabs
SK285282B6 (sk) Spôsob výroby oceľových plechov s vysokými feromagnetickými charakteristikami
PL188187B1 (pl) Sposób wytwarzania blachy elektrotechnicznej o zorientowanym ziarnie
US20100300583A1 (en) Process for the production of a grain oriented magnetic strip
CN1094982C (zh) 晶粒取向电工钢板生产中控制抑制作用的方法
CZ291194B6 (cs) Způsob výroby pásů z křemíkové oceli
EP1313886B1 (en) Process for the control of inhibitors distribution in the production of grain oriented electrical steel strips
SK7582003A3 (en) Process for the production of grain oriented electrical steel
KR101131721B1 (ko) 자기 특성이 우수한 방향성 전기강판의 제조방법
KR100544418B1 (ko) 자기적 특성이 우수한 방향성 규소강판의 제조방법
KR20010055100A (ko) 자기적 특성이 우수한 방향성 규소강판의 제조방법

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Patent lapsed due to non-payment of maintenance fees

Effective date: 20140721