[go: up one dir, main page]

SE518803C2 - Metod och reaktionssystem med högt tryck och hög temperatur som är lämpat för superkritisk vattenoxidation - Google Patents

Metod och reaktionssystem med högt tryck och hög temperatur som är lämpat för superkritisk vattenoxidation

Info

Publication number
SE518803C2
SE518803C2 SE9903113A SE9903113A SE518803C2 SE 518803 C2 SE518803 C2 SE 518803C2 SE 9903113 A SE9903113 A SE 9903113A SE 9903113 A SE9903113 A SE 9903113A SE 518803 C2 SE518803 C2 SE 518803C2
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
fluid
temperature
conduit
reaction system
corrosive
Prior art date
Application number
SE9903113A
Other languages
English (en)
Other versions
SE9903113L (sv
SE9903113D0 (sv
Inventor
Anders Gidner
Lars Stenmark
Stefan Elfors
Jan Abrahamsson
Kim Carlsson
Original Assignee
Chematur Eng Ab
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Chematur Eng Ab filed Critical Chematur Eng Ab
Priority to SE9903113A priority Critical patent/SE518803C2/sv
Publication of SE9903113D0 publication Critical patent/SE9903113D0/sv
Priority to PCT/SE2000/001675 priority patent/WO2001017915A1/en
Priority to JP2001521665A priority patent/JP4752074B2/ja
Priority to AU70473/00A priority patent/AU7047300A/en
Priority to US10/070,398 priority patent/US6958122B1/en
Priority to EP00959090A priority patent/EP1224151B1/en
Priority to AT00959090T priority patent/ATE279377T1/de
Priority to ES00959090T priority patent/ES2231249T3/es
Priority to DE60014943T priority patent/DE60014943T2/de
Publication of SE9903113L publication Critical patent/SE9903113L/sv
Publication of SE518803C2 publication Critical patent/SE518803C2/sv

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/40—Static mixers
    • B01F25/42—Static mixers in which the mixing is affected by moving the components jointly in changing directions, e.g. in tubes provided with baffles or obstructions
    • B01F25/43—Mixing tubes, e.g. wherein the material is moved in a radial or partly reversed direction
    • B01F25/433—Mixing tubes wherein the shape of the tube influences the mixing, e.g. mixing tubes with varying cross-section or provided with inwardly extending profiles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J3/00—Processes of utilising sub-atmospheric or super-atmospheric pressure to effect chemical or physical change of matter; Apparatus therefor
    • B01J3/008—Processes carried out under supercritical conditions
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/30—Injector mixers
    • B01F25/31—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows
    • B01F25/313—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced in the centre of the conduit
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F35/00—Accessories for mixers; Auxiliary operations or auxiliary devices; Parts or details of general application
    • B01F35/90—Heating or cooling systems
    • B01F35/91—Heating or cooling systems using gas or liquid injected into the material, e.g. using liquefied carbon dioxide or steam
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/02—Apparatus characterised by being constructed of material selected for its chemically-resistant properties
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/26—Nozzle-type reactors, i.e. the distribution of the initial reactants within the reactor is effected by their introduction or injection through nozzles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J3/00—Processes of utilising sub-atmospheric or super-atmospheric pressure to effect chemical or physical change of matter; Apparatus therefor
    • B01J3/02—Feed or outlet devices therefor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F11/00—Treatment of sludge; Devices therefor
    • C02F11/06—Treatment of sludge; Devices therefor by oxidation
    • C02F11/08—Wet air oxidation
    • C02F11/086—Wet air oxidation in the supercritical state
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F33/00—Other mixers; Mixing plants; Combinations of mixers
    • B01F33/80—Mixing plants; Combinations of mixers
    • B01F33/836—Mixing plants; Combinations of mixers combining mixing with other treatments
    • B01F33/8362—Mixing plants; Combinations of mixers combining mixing with other treatments with chemical reactions
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00054—Controlling or regulating the heat exchange system
    • B01J2219/00056—Controlling or regulating the heat exchange system involving measured parameters
    • B01J2219/00058—Temperature measurement
    • B01J2219/00063—Temperature measurement of the reactants
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00245—Avoiding undesirable reactions or side-effects
    • B01J2219/00247—Fouling of the reactor or the process equipment
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/02—Apparatus characterised by their chemically-resistant properties
    • B01J2219/0204—Apparatus characterised by their chemically-resistant properties comprising coatings on the surfaces in direct contact with the reactive components
    • B01J2219/0218—Apparatus characterised by their chemically-resistant properties comprising coatings on the surfaces in direct contact with the reactive components of ceramic
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/02—Apparatus characterised by their chemically-resistant properties
    • B01J2219/0204—Apparatus characterised by their chemically-resistant properties comprising coatings on the surfaces in direct contact with the reactive components
    • B01J2219/0236—Metal based
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/02—Apparatus characterised by their chemically-resistant properties
    • B01J2219/025—Apparatus characterised by their chemically-resistant properties characterised by the construction materials of the reactor vessel proper
    • B01J2219/0277—Metal based
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/72—Treatment of water, waste water, or sewage by oxidation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/72—Treatment of water, waste water, or sewage by oxidation
    • C02F1/76—Treatment of water, waste water, or sewage by oxidation with halogens or compounds of halogens
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
    • Y02P20/54—Improvements relating to the production of bulk chemicals using solvents, e.g. supercritical solvents or ionic liquids

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Hydrology & Water Resources (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Treatment Of Water By Oxidation Or Reduction (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Description

75 518 803 _2_ Om emellertid avfallsmaterialet innehåller stora mängder ammoniak och/eller organiska kväveföreningar, kan det finnas avsevärda mängder av kvävekällan i spillvattnet i form av ammoniak, eftersom ammoniak är ett resultat av destruktionsprocessen. Detta fenomen är ej önskvärt eftersom ammoniak utgör en gödande förening. Utsläpp av ammoniak utan ytterligare rening är vidare mycket ofta belagt med restriktioner.
I litteraturen är det känt, tex genom "Reactions of Nitrate P. C. Dell'Orco nr 7 1997 och där angivna Salts with Ammonia in Supercritical Water", mfl, Ind. Eng. Chem., vol 36, referenser, att ammoniak kan omvandlas till molekylärt kväve under superkritiska vattenoxidationsbetingelser, om salpetersyra används som samoxideringsmedel tillsammans med molekylärt syre, väteperoxid eller annan lämplig förening.
Salpetersyran skall företrädesvis tillföras avfallsmaterialflödet först efter det att det organiska innehållet har destruerats med syre, eftersom nitrat annars kommer att konkurrera med syre i destruktionen av det organiska innehållet. Vidare måste salpetersyran doseras med stor precision i förhållande till mängden ammoniak Om det tillförs för litet salpetersyra, kommer en återstående mängd ammoniak att bli (stökiometrisk mängd erfordras). kvar, medan för stora mängder salpetersyra resulterar i överskott av nitrat i spillvattnet.
Av hàllfasthets- och korrosionsskäl utnyttjas nickelbaserade legeringar, tex Hastelloy eller Inconel, för tillverkning av utrustning för SCWO. Syror och inte minst salpetersyra är emellertid i närvaro av syre starkt korrosiva vid höga temperaturer, ehuru fortfarande subkritiska, även om dessa korrosionsbeständiga nickellegeringar används, se tex "The Corrosion of Nickel- base Alloy 625 in Sub- and Supercritical Aqueous Solutions of HNO3", P. Kritzer mfl, J. Mater. Lett., 1999, i tryck, samt där angivna referenser. Man fann vid Sci. 518 803 _ 3 _ . : :-V: temperaturupplösta korrosionsmätningar att korrosionen orsakad av salpetersyra var allvarligast vid temperaturer mellan 270°C och 380°C, vilket temperaturomràde är detsamma som i vilket allmän korrosion orsakas av blandningarna HCL/02 resp H2SO4. Vid superkritiska temperaturer var korrosionstakten làg.
Av denna anledning måste man använda speciella lösningar för att föra in salpetersyra i det superkritiska avloppsvattenflödet, ammoniumsalter, korrosionen. som innehåller ammoniak och för att undvika eller åtminstone minimera Vad gäller korrosion är allmänt klorelementet den besvårligaste komponenten i den superkritriska vattenoxidationsprocessen, eftersom den är mycket vanlig i olika kemiska substanser. Om klor är närvarande som en jon vid höga temperaturer, korroderar den de ovannämnda konstruktionsmaterialen. Kloren kan ursprungligen ha varit en jon, som frigörs under uppvärmning eller i reaktorn.
I US 5 358 645 (Hong mfl) beskrivs en apparat och en process för vattenoxidation vid hög temperatur, varvid apparaten (som inte beskrivs i detalj) har en ytarea, som kan exponeras för korrosiva material, zirkoniumoxidbaserade keramer. beläggningar eller foder.
I US 5 461 648 (Nauflett mfl) vattenoxidationsreaktor med ett korrosionsbeständigt foder. bestående av Keramerna kan användas som beskrivs en superkritisk Reaktorkärlets inre yta är belagd med artificiell keram eller diamant. En cylindrisk baffel för tillförsel av det syretillförande medlet sträcker sig axiellt inuti kärlet och har en yttre yta inuti kärlet, artificiella keram eller diamant. som är belagd med nämnda I US 5 552 039 (McBrayer, Jr. mfl) beskrivs en kallvåggsreaktor med turbulent flöde. Bl. a. nämns där att 518 803 _ 4 _ : .--.u". H . -Um" om atmosfären i reaktionskammaren är hård och korrosiv, skall reaktionskammarens inre vägg företrädesvis vara gjord av eller täckt av en beläggning eller ett foder av ett material, som står emot den hårda atmosfären.
Inget av dessa US-patent avhandlar emellertid korrosionsproblem ur synvinkeln temperaturberoende korrosivitet, eller den speciella korrosion, som orsakas av de ovannämnda, korrosiva komponenterna.
Uppfinningen i sammandrag Sålunda är det ett syfte med föreliggande uppfinning att åstadkomma ett reaktionssystem med högt tryck och hög temperatur, särskilt ett system som är lämpat för oxiderande avloppsvattenbehandling under superkritiska vattenbetingelser, som dämpar eller eliminerar förekomst av korrosion. Ännu ett syfte med uppfinningen är att åstadkomma ett sådant reaktionssystem, som är effektivt, robust, är enkelt att installera och har låg kostnad.
Enligt en aspekt på uppfinningen uppnås dessa syften jämte andra genom ett reaktionssystem enligt patentkravet 15. Ännu ett syfte med föreliggande uppfinning är att åstadkomma en metod för kvittblivning av avfall med användning av nämnda apparat.
Enligt en andra aspekt på föreliggande uppfinning åstadkommer sålunda en metod enligt patentkravet 1.
En fördel med föreliggande uppfinning är att den möjliggör att reaktionssystemets huvuddelar inklusive själva reaktorn kan konstrueras av relativt billigt material, tex nickelbaserade legeringar eller nickel/kromlegeringar, och ändå är kapabel att behandla korrosiva material i processen. 518 sos - n. v n n u »nu u u n | r u g p . o u o o o o p u . _ 5 _ v 0 I 0 c int! II Kortfattad beskrivning av ritningarna Föreliggande uppfinning förstår man bättre genom den detaljerade beskrivningen nedan av utföringsformer av föreliggande uppfinning och ritningsfigurerna 1-3, som endast är avsedda att illustrera uppfinningen men inte vara begränsande för den.
Fig 1 visar ett förenklat blockschema över ett reaktionssystem, vilket är lämpat för oxiderande avloppsvattenbehandling under superkritiska betingelser, och i vilket föreliggande uppfinning kan utnyttjas.
Fig 2 visar i tvärsnitt en första utföringsform av en apparat enligt föreliggande uppfinning.
Fig 3 visar i tvärsnitt en andra utföringsform av en apparat enligt föreliggande uppfinning.
Detaljerad beskrivning av utföringsformer I förklarande och inte begränsande syfte beskrivs specifika detaljer i beskrivningen nedan, tex speciell hårdvara, tillämpningar, tekniker etc för att ge ingående insikt om föreliggande uppfinning. För en fackman är det emellertid uppenbart, att uppfinningen kan realiseras i andra utföranden som skiljer sig från dessa speciella detaljer.
Vid andra exempel har detaljerade beskrivningar utelämnats av välkända metoder, protokoll, apparater och kretsar, för att inte tynga beskrivningen av föreliggande uppfinning med onödiga detaljer.
Med hänvisning till fig 1 kommer driften av ett reaktionssystem 10 med högt tryck och hög temperatur att beskrivas i korthet, exempelvis ett system som är lämpat för oxiderande avloppsvattenbehandling under superkritiska vattenbetingelser, så att funktionen hos apparaten enligt 518 803 _ 6 _ I : uppfinningen är lättare att förstä i den efterföljande, detaljerade beskrivningen av föreliggande uppfinning.
Ett konventionellt reaktionssystem 10 innefattar en primär tank 12, en värmeväxlare 14, en värmare 16 och en reaktionskammare 18. En primär avloppsvattenström 20 passerar först genom en första avdelning (visas ej) av värmeväxlaren 14, sedan genom värmaren 16 och kommer in i reaktionskärlet 18 under tryck, efter att ha blandats med oxideringsmedel, som kommer genom tillförselledningen 22.
De organiska substanserna, som finns i den primära avloppsvattenströmmen 20, oxideras och det varma spillvattnet passerar genom den andra avdelningen (visas ej) av värmeväxlaren 14. Värmeväxlare har ju vanligen tvâ avdelningar, som är fysiskt isolerade fràn varandra men som är värmekommunicerande. Denna andra avdelning överför värme till den första avdelningen.
Reaktorns och rörledningarnas konstruktionsmaterial kan innefatta stäl, nickelbaserade legeringar, platina, guld, titan, zirkonium, keramer, keramiska kompositer och andra korrosionsbeständiga material, eftersom miljön inuti reaktionskammaren och rörledningarna kan vara aggressiv och korrosiv. Eftersom mànga av de sistnämnda materialen är mycket dyra, är det emellertid en optimal kompromiss mellan kostnad ä ena sidan och korrosionsbeständighet å andra sidan att använda nickelbaserade legeringar, tex Hastelloy eller Inconel, för tillverkning av sådan utrustning.
Såsom redan nämnts i samband med känd teknik, finns det ett antal ämnen, som är mycket aggressiva i samband med dessa nickelbaserade legeringar inom ett begränsat temperaturintervall, bland dem salpetersyra, svavelsyra och saltsyra. Alla dessa tre syror är kraftigt korrosiva mellan ca 270 och 380°C, men korrosionstakten för de tvâ sistnämnda syrorna är en faktor tio lägre än för salpetersyra, se nämnda artikel av Kritzer. 518 803 _.,_ :s Det framgår av beskrivningen ovan av systemets funktion att avloppsvattenflödet samt tillsatsmedel uppvärms från initiellt låga temperaturer, som möjligen är nära omgivningstemperaturen, upp till superkritiska temperaturer (över 374°C) för den oxiderande behandlingen av avloppsvattnet, varefter spillvattnet kyls antingen i en värmeväxlare eller genom att det blandas med kylvatten eller en kombination av bådadera.
Föreliggande uppfinnings upphovsmän har insett, att om de initiella temperaturerna och det kylda spillvattnets temperatur företrädesvis hålls gott och väl under 270°C, och temperaturen i reaktionskammaren företrädesvis hålls över 380°C, ett reaktionssystem av nickelbaserad legering, är det på det hela taget endast två sektioner i som kan angripas av korrosiva medel, såsom de som nämnts ovan och finns i eller tillförs avloppsvattenflödet, nämligen en “uppvärmningssektion" och en "kylningssektion", där temperaturerna ligger inom temperaturintervallet för nämnda korrosion.
Föreliggande uppfinning avser således sådana sektioner i reaktionssystemet och hur man skall konstruera dessa, för att åstadkomma ett reaktionssystem till låg kostnad och med god korrosionsbeständighet. Idén är att förse lämpliga rörledningar (gjorda av nickelbaserad legering eller annat, företrädesvis jämförelsevis billigt material, som inte är korrosionsbeständigt) i systemet med ett korrosionsbeständigt rör eller foder. Antalet rör eller foder, deras lägen och längder väljs för att skydda systemet mot korrosion.
Nedan följer några utföringsexempel på föreliggande uppfinning. Observera att termerna "korrosivt" och "korrosionsbeständigt material", som används i beskrivningen nedan och i patentkraven, skall tolkas som "korrosivt" i förhållande till konventionella konstruktionsmaterial för reaktionssystem med högt tryck 518 803 nu w . o u n . . . ' I . . J.. In' nu: In' .n uxzs: .-- -- -- - ~~ u n u 0. n n u. n n : : z n: n u . u . . . , , _. ._ v nn u v u u. och hög temperatur, som är lämpade för superkritisk vattenoxidation, exempelvis stål, nickelbaserade legeringar, nickel/kromlegeringar och liknande, åtminstone inom ett givet temperaturintervall, och "korrosionsbeständigt material" avser okonventionella, dyra material, som är korrosionsbeständiga i förhållande till en särskilt de ovannämnda syrorna, halogener och liknande. Exempel på mångfald skarpa medier exempelvis syror, korrosionsbeständiga material kommer att ges nedan.
En första utföringsform av föreliggande uppfinning visas i fig 2, som avbildar en apparat 101 för att föra in salpetersyra i ett superkritiskt vattenflöde innehållande ammoniak eller ammonium för att omvandla denna till molekylärt kväve.
I en sektion av reaktionssystemets rör 103, som företrädesvis är ledningen mellan värmaren 16 och reaktionskammaren 18 eller en del av själva reaktionskammaren i fig 1, är ett separat rör eller foder 105 monterat av ett korrosionsbeständigt material, vars yttre yta passar in mot den inre ytan i reaktionssystemsröret 103. Alternativt utgör röret 105 en del av själva reaktionssystemsröret 103 (visas ej).
Tillförselröret 107 har relativt liten diameter och är monterat genom en öppning i röret 103 och sträcker sig väsentligen axiellt med röret 103 och fodret 105 samt slutar inuti röret 103. Företrädesvis är tillförselröret 107 och röret 103 koncentriska för transport av fluider, det förstnämnda salpetersyra och det sistnämnda förvärmt avloppsvatten, i samma riktning såsom indikeras med pilarna 109-113. Avloppsvattnets temperatur skall företrädesvis överstiga 380°C, och salpetersyrans temperatur skall vara låg, företrädesvis lägre än 270°C. Observera att om koncentrationen av det korrosiva medlet är låg, är dessa temperaturgränser inte särskilt kritiska, dvs korrosionen 70 518 803 :v .n n, w anses» _9_ .... un.. skulle vara låg vid temperaturer något under 380°C och särskilt vid temperaturer något över 270°C, tex 300°C.
Genom att pumpa salpetersyra genom tillförselröret kommer den att uppvärmas av det varma vattenflödet och sedan blandas med det superkritiska vattnet. Flödeshastigheterna att det totala flödet salpetersyra) är sådana, (avloppsvatten och blir superkritiskt med en temperatur överstigande 380°C efter att ett stabilt temperaturtillstånd har uppnåtts på visst avstånd 115 från tillförselrörets ände, vilket avstånd benämns värmeöverförings- eller blandningssträckan. För att undvika varje risk för korrosion på rörets 103 innerväggar, skall fodrets 105 längd vara åtminstone denna sträckas längd, och det skall vara placerat så att rörets 103 innerväggar skyddas över denna sträcka. Av praktiska skäl kan fodret ha en förskjutning 117 vid den ände, som är vänd mot tillförselrörets ände, dvs sträcka sig på andra sidan om (uppströms om) tillförselrörets ände, för att varje risk för korrosion i det området skall undvikas.
Materialet i fodret och företrädesvis i tillförselröret väljs enligt dess korrosionsbeständighet med avseende på salpetersyra vid förekommande temperaturer. Data i litteraturen visar att titan vanligen är ett lämpligt material, men man kan även välja sådana material som tantal, Hela fodret eller en inre beläggning pà det kan vara gjort av zirkonium, platina, niobium och keramer. sådant material. Även om det kan förekomma en begränsad grad av korrosion med användning av dessa material, är komponenterna relativt billiga och lätta att ersätta när så erfordras.
Företrädesvis finns det organ för att positionera och/eller hålla fodret pà plats. I den visade utföringsformen är röret 103 försett med en krök vid nerströmsänden av blandningssträckan för att förhindra att fodret 105 rör sig 70 518 803 _10- längre nerströms. Emellertid kan man använda varje lämpligt medel för att positionera och/eller hålla fast fodret, tex flänsar på rörets 103 innerväggar.
Vid experimentarbete användes en insprutningsapparat av det slag som visas i fig 2, varvid fodret och tillförselröret var gjorda av titan. Destruktionen av ammoniak utfördes genom att 65% salpetersyra pumpades in i reaktionssystemet under flera timmar utan att korrosion detekterades. När fodret och tillförselröret demonterades och inspekterades upptäckte man inte någon korrosion av dessa komponenter.
Däremot i ett experiment, i vilket salpetersyra pumpades in i ett superkritiskt vattenflöde innehållande ammoniak genom ett T-rör av Inconel 625, förstördes röret genom korrosion på bara några timmar.
Genom att man använder en insprutningsapparat enligt fig 2 kan således salpetersyra föras in säkert utan allvarlig korrosion av reaktionssystemet.
En väsentlig del av reaktionen mellan salpeteryra och ammoniak och/eller ammonium kommer vidare att ske så tidigt som i den sektion av reaktionssystemet, där fodret är placerat, vilket ytterligare minskar risken för allvarlig korrosion.
Alternativt kan tillförselröret 107 och röret 103 i fig 2 vara arrangerade för att transportera tillfört avloppsvatten innehållande ett korrosivt medel tex en halogen resp vatten eller att tillföra avloppsvatten utan någon sådan korrosiv komponent. Vattnet eller avloppsvattnet i röret 103 har företrädesvis superkritisk temperatur, medan det korrosiva avloppsvattnet kan vara kallare.
I fig 3 visas en apparat 201 enligt en andra utföringsform av föreliggande uppfinning, varvid ett separat rör eller foder 205 av ett korrosionsbeständigt material är monterat 518 803 _11.. i en sektion av ett reaktionssystemsrör 203, som företrädesvis är vid spillvattenutmatningen eller på annat ställe i rörledningarna vid utgången. Fodrets 205 yttre yta är anordnad för att passa in mot den inre ytan av reaktionssystemsröret 203.
Ett första inmatningsrör 207 är monterat genom en öppning i röret 203 och sträcker sig väsentligen axiellt och företrädesvis koncentriskt med avseende pä röret 203 och fodret 205, Ett andra inloppsrör 208 är anslutet till röret 203 uppströms om och det slutar inuti röret 203. inloppsrörets 207 nämnda ände.
Inloppsröret 207 och inloppsröret 208 är anordnade för att transportera spillvatten från reaktorn 18 innehållande korrosiva komponenter, tex salpetersyra, svavelsyra eller liknande resp kylvatten i de riktningar, som indikeras med pilarna 209-213. Spillvattenströmmen är superkritisk eller nära nog superkritisk, och kylvattnets temperatur är làg, företrädesvis rumstemperatur.
Genom att pumpa lämpliga mängder av kylvatten genom inloppsröret 208 kyls spillvattnet, som matas in genom röret 207, effektivt av kylvattnet och blandas med det.
Flödeshastigheterna är sådana, att det totala flödet (spillvatten och kylvatten) kommer att ha en temperatur under en viss temperatur, tex 270°C, beroende på koncentrationen av korrosiva föreningar, efter det att ett stabilt temperaturtillstànd har uppnätts pà ett visst avstånd 215 fràn inloppsrörets 207 ände, vilket avstånd benämns blandningssträckan. För att undvika varje risk för korrosion hos rörets 203 innerväggar, skall således fodrets 205 längd vara àtminstone denna blandningssträckas längd, och det skall vara placerat så att det skyddar rörets 203 innerväggar inom denna sträcka. Av praktiska skäl kan fodret 203 ha en förskjutning 217 i den ände som är vänd mot änden av röret 207, dvs sträcka sig förbi (uppströms 70 518 803 _12- - a a . .- om) nämnda rörände, för att all risk för korrosion skall undvikas i detta område.
Materialet i fodret och företrädesvis i röret 207 samt i lämpliga organ för att positionera och/eller hålla fodret på plats kan väljas på samma sätt som i den första utföringsformen.
De första och andra utföringsformerna av föreliggande uppfinning kan modifieras så att de innefattar en värmeväxling för att bistå vid ökning eller minskning av temperaturen i rören 103 resp 203. Härigenom kan fodrens 105 och 205 längd reduceras.
Som ytterligare ett exempel på implementering av föreliggande uppfinning (visas ej i ritningarna) förkyler man spillvatten från reaktorn innehållande klorjoner i en värmeväxlare med en del av den inkommande avloppsvattenströmmen till en temperatur som väl överstiger 380 °C, tex 400°C. apparat enligt föreliggande uppfinning till tillräckligt Spillvattnet kyls sedan medelst en låg temperatur, tex 260°C, för att minimera korrosion.
Efter att ha lämnat apparaten kyls spillvattenblandningen ytterligare medelst den àterstäende avloppsvattenströmmen.
Det är uppenbart att uppfinningen kan varieras på många olika sätt. Exempelvis kan reaktionssystemets geometri och funktion samt rörledningarnas utseende avvika väsentligt från beskrivningen ovan. Sådana och andra variationer skall inte betraktas som ett avsteg från uppfinningens ram. Alla sådana modifieringar, som är uppenbara för en fackman, är avsedda att inrymmas inom omfånget för patentkraven.

Claims (32)

70 15 20 25 30 35 518 803 _ l3 _ : :'..° .ÜL. n É Patentkrav
1. Metod i ett reaktionssystem för högt tryck och hög temperatur, som är lämpat för superkritisk vattenoxidation (SCWO), vilken metod innefattar att ett första fluidum, som har en första temperatur och en första flödeshastighet, sprutas in i ett andra fluidum, som har en andra temperatur och en andra flödeshastighet, varvid det första fluidet är korrosivt endast i ett temperaturintervall, som exkluderar den andra temperaturen och inkluderar den första temperaturen, eller som ligger mellan den första och den andra temperaturen, kännetecknad av: - att det första fluidet transporteras i en första ledning (107, 207), som är lämpad för detta, - att det andra fluidet transporteras i en andra ledning (103, 203), som är lämpad för detta, varvid den första (107, 207) och således kommunicerar med den andra ledningen (103, 203) ledningen och - att det första fluidet och det andra fluidet slutar inuti den andra ledningen (115, 215) blandas i den andra ledningen inom en blandningsstràcka nerströms om den första ledningens slut, varvid den andra ledningen är försedd med ett rör eller ett foder (105, 205), korrosionsbeständigt material, och som sträcker sig utmed (115, 215) 203) mot korrosion, varvid som har åtminstone sin inre ytarea gjord av ett blandningssträckan för att skydda den andra ledningen (103, - den första och den andra temperaturen och den första och den andra flödeshastigheten väljes pà sådant sätt, att man uppnår en sådan temperatur hos de blandade fluiderna 215), det första fluidet väsentligen inte är korrosivt. nerströms om blandningssträckan (115, vid vilken
2. Metod enligt kravet 1, varvid det första fluidet är korrosivt vid den valda första temperaturen, och varvid (107, 207) gjord av ett korrosionsbeständigt material för att skydda åtminstone den första ledningens inre ytarea är den första ledningen (107, 207) mot korrosion. - . ~ - .- nu en 10 15 20 25 30 35 518 803 _ 14 _ s"s'='-.-'=.=.=:.'= == . - ~ ~ v-
3. Metod enligt kravet 1 eller 2, varvid det första fluidet och nämnda korrosiva i vilket det första fluidet är korrosivt, sträcker sig mellan ca 270°C och 380°C. innehåller salpetersyra, temperaturintervall,
4. Metod enligt något av kraven 1-3, varvid det första fluidet innehåller svavelsyra och/eller saltsyra och/eller någon halogen.
5. Metod enligt något av kraven 1-4, varvid den andra temperaturen väljs så att den är högre än nämnda temparturintervall, vid vilket det första fluidet är korrosivt, och varvid den första och den andra temperaturen och den första och den andra flödeshastigheten väljs på sådant sätt, att temperaturen hos de blandade fluiderna nerströms om blandningssträckan är högre än nämnda temperaturintervall, vid vilket det första fluidet är korrosivt.
6. Metod enligt kravet 5, varvid det andra fluidet innehåller superkritiskt vatten.
7. Metod enligt kravet 6, varvid det andra fluidet innehåller en kvävehaltig förening. som innefattar att de (103, 203) med högt
8. Metod enligt något av kraven 3-7, blandade fluiderna matas i den andra ledningen till en reaktor (18) i ett reaktionssystem (10) tryck och hög temperatur för oxidation av avfallsmaterialet.
9. Metod enligt något av kraven 3-7, varvid den andra (103, 203) reaktionssystem med högt tryck och hög temperatur, varvid ledningen är en del av en reaktor (18) i ett avfallsmaterialet oxideras. a » . . a; . v. u. 10 15 20 25 30 35 518 803 _ 15 _ s'='-.-'=.=.=:.'= == e v n ; v:
10. Metod enligt något av kraven 1-4, varvid den andra temperaturen väljs så att den är lägre än nämnda i vilket det första fluidet är korrosivt, och varvid den första och den andra temperaturen temperaturintervall, och den första och den andra flödeshastigheten väljs pá sådant sätt, att de blandade fluidernas temperatur nerströms om blandningssträckan är lägre än nämnda temperaturintervall, i vilket det första fluidet är korrosivt.
11. Metod enligt kravet 10, varvid det andra fluidet innehåller kylvatten.
12. Metod enligt kravet 11, varvid det första fluidet innehåller destruerat, superkritiskt avloppsvatten, som (18) (10) högt tryck och hög temperatur. matas ut fràn en reaktor med i reaktionssystemet
13. Metod enligt kravet 12, varvid de blandade fluiderna i den andra ledningen (103, 203) matas ut från reaktionssystemet (10) med högt tryck och hög temperatur.
14. Metod enligt något av kraven 1-13, varvid åtminstone den inre ytarean av röret eller fodret (105, 205) är gjord av ett material, som väljs ur gruppen titan, zirkonium, platina, tantal, niobium och legeringar av dessa.
15. Reaktionssystem med högt tryck och hög temperatur, som är lämpat för oxiderande avfallsbehandling, särskilt ett reaktionssystem för superkritisk vattenoxidation (SCWO), kännetecknat av: - en första ledning (107, 207), som är avpassad för att transportera ett första fluidum med en första temperatur vid en första flödeshastighet och - en andra ledning (103, 203), som är avpassad för att transportera ett andra fluidum med en andra temperatur vid en andra flödeshastighet, varvid det första fluidet är korrosivt i ett temperaturintervall, som exkluderar 10 75 20 25 30 35 518 803 _ _ .sz nn-'uz 5 annan o . n Ivo- o cava n s den andra temperaturen och inkluderar den första temperaturen, eller som ligger mellan den första och den andra temperaturen, varvid den första ledningen (107, (103, 203) OCh kommunicerar således med den andra ledningen, så att det 207) slutar inuti den andra ledningen första och det andra fluidet kan blandas i den andra 203) från den första ledningens slut och nerströms så att man ledningen (103, inom en blandningssträcka (115, 215) får en temperatur hos de blandade fluiderna nerströms om 215), fluidet väsentligen inte är korrosivt och (105, 205), inre ytarea är gjort av ett korrosionsbeständigt blandningssträckan (115, vid vilken det första - ett rör eller foder som vid åtminstone en material, varvid röret eller fodret är placerat i eller utgör en del av den andra ledningen och sträcker sig utmed blandningssträckan (115, 215) för att skydda den andra ledningen mot korrosion, varvid - nämnda andra ledning är, uppströms och nerströms om nämnda rör eller foder, gjord av ett konventionellt konstruktionsmaterial för reaktionssystem med höga tryck och höga temperaturer lämpade för superkritisk vattenoxidation, såsom en nickelbaserad legering.
16. Reaktionssystem enligt kravet 15, varvid den första ledningen är avpassad för att transportera det fösta fluidet, som är korrosivt vid den första temperaturen, och varvid åtminstone den inre ytarean hos den första ledningen (107, 207) är gjord av ett korrosionsbeständigt material för att skydda den första ledningen (107, 207) mot korrosion.
17. Reaktionssystem enligt kravet 15 eller 16, varvid det första fluidet innehåller salpetersyra, och det korrosiva i vilket det första fluidet är sträcker sig mellan ca 270°C och 380°C. temperaturintervallet, korrosivt, 70 15 20 25 30 35 518 803
18. Reaktionssystem enligt u n | u: nu n n o; n n n» r o :ru v o u o un: n _17- något av kraven 15-17, varvid n n a o u n n n n o o o Iwan vu o v. det första fluidet innehåller svavelsyra och/eller saltsyra och/eller någon halogen.
19. Reaktionssystem enligt något av kraven 15-18, varvid den andra ledningen är avpassad för att transportera ett andra fluidum vid en andra nämnda temperaturintervall temperatur, som är högre än i vilket det första fluidet år korrosivt, och för att transportera de blandade fluiderna, vilka har en temperatur nerströms om blandningssträckan, som likaledes är högre än nämnda temperaturintervall, i vilket det första fluidet är korrosivt.
20. Reaktionssystem enligt kravet 19, varvid det andra fluidet innehåller superkritiskt avloppsvatten.
21. Reaktionssystem enligt kravet 20, varvid det andra fluidet innehåller en kvåvehaltig förening.
22. Reaktionssystem enligt därjämte innefattar en reaktor (18) något av kraven 17-21, som för oxidation av avfallsmaterial, varvid den andra ledningen är avpassad för att tillföra de blandade fluiderna till reaktorn.
23. Reaktionssystem enligt innefattar en reaktor (18) något av kraven 17-21, som för oxidation av avfallsmaterial, varvid den andra ledningen (103, 203) utgör en del av nämnda reaktor.
24. Reaktionssystem enligt något av kraven 15-18, varvid den andra ledningen är avpassad för att transportera ett andra fluidum med en andra nämnda temperaturintervall temperatur, vilken år lägre än i vilket det första fluidet år korrosivt, och varvid den andra ledningen är avpassad för att transportera de blandade fluiderna, vilka har en temperatur nerströms om blandningssträckan, som är lägre än nämnda temperaturintervall, korrosivt. i vilket det första fluidet är en unna u: :nun v u o a a n o v u n n :nu n n a 10 75 20 25 30 35 518 803 _18_
25. Reaktionssystem enligt kravet 24, varvid det andra fluidet innehåller kylvatten.
26. Reaktionssystem enligt kravet 25, som innefattar en reaktor (18), varvid den första ledningen är avpassad för att transportera ett första fluidum, vilket innehåller destruerat, superkritiskt eller subkritiskt avloppsvatten, som matas ut från reaktorn.
27. Reaktionssystem enligt kravet 13, som innefattar en utgång hos ett reaktionssystem med högt tryck och hög temperatur, varvid den andra ledningen är avpassad för att transportera de blandade fluiderna till systemets utgång.
28. Reaktionssystem enligt något av kraven 15-27, varvid åtminstone den inre ytarean hos röret eller fodret (105, 205) är gjord av ett material, som väljs ur gruppen titan, zirkonium, platina, tantal, niobium och legeringar av dessa.
29. Reaktionssystem enligt något av kraven 15-28, varvid röret eller fodret (105, 205) är borttagbart anordnat i den andra ledningen.
30. Reaktionssystem enligt något av kraven 15-29, varvid (105, 205) sträcka (117, 217) uppströms om den första ledningens slut. röret eller fodret sträcker sig en bestämd
31. Reaktionssystem enligt något av kraven 15-30, varvid den andra ledningen är försedd med organ för att hålla fast och/eller positionera röret eller fodret (105, 205) i den andra ledningen.
32. Reaktionssystem enligt kravet 31, varvid den andra (103, 203) är försedd med en krök (119, 219) blandningssträckans (115, 215) nerströmsände för att hindra ledningen vid 518 803 . . »- . -- -. . . . . . n., .u - . . . . ~ - .. . . . . . .. . . . . . . . . _ _ . - - . . u" u Q n n. att röret eller fodret (105, 205) förflyttas utmed den andra ledningens (103, 203) inre yta i nerströmsriktningen.
SE9903113A 1999-09-03 1999-09-03 Metod och reaktionssystem med högt tryck och hög temperatur som är lämpat för superkritisk vattenoxidation SE518803C2 (sv)

Priority Applications (9)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE9903113A SE518803C2 (sv) 1999-09-03 1999-09-03 Metod och reaktionssystem med högt tryck och hög temperatur som är lämpat för superkritisk vattenoxidation
DE60014943T DE60014943T2 (de) 1999-09-03 2000-08-31 System für reaktionen unter hohem druck und hoher temperatur
US10/070,398 US6958122B1 (en) 1999-09-03 2000-08-31 High pressure and high temperature reaction system
JP2001521665A JP4752074B2 (ja) 1999-09-03 2000-08-31 高圧高温反応システム
AU70473/00A AU7047300A (en) 1999-09-03 2000-08-31 A high pressure and high temperature reaction system
PCT/SE2000/001675 WO2001017915A1 (en) 1999-09-03 2000-08-31 A high pressure and high temperature reaction system
EP00959090A EP1224151B1 (en) 1999-09-03 2000-08-31 A high pressure and high temperature reaction system
AT00959090T ATE279377T1 (de) 1999-09-03 2000-08-31 System für reaktionen unter hohem druck und hoher temperatur
ES00959090T ES2231249T3 (es) 1999-09-03 2000-08-31 Sistema de reaccion a alta presion y alta temperatura.

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE9903113A SE518803C2 (sv) 1999-09-03 1999-09-03 Metod och reaktionssystem med högt tryck och hög temperatur som är lämpat för superkritisk vattenoxidation

Publications (3)

Publication Number Publication Date
SE9903113D0 SE9903113D0 (sv) 1999-09-03
SE9903113L SE9903113L (sv) 2001-03-04
SE518803C2 true SE518803C2 (sv) 2002-11-26

Family

ID=20416843

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE9903113A SE518803C2 (sv) 1999-09-03 1999-09-03 Metod och reaktionssystem med högt tryck och hög temperatur som är lämpat för superkritisk vattenoxidation

Country Status (9)

Country Link
US (1) US6958122B1 (sv)
EP (1) EP1224151B1 (sv)
JP (1) JP4752074B2 (sv)
AT (1) ATE279377T1 (sv)
AU (1) AU7047300A (sv)
DE (1) DE60014943T2 (sv)
ES (1) ES2231249T3 (sv)
SE (1) SE518803C2 (sv)
WO (1) WO2001017915A1 (sv)

Families Citing this family (30)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6475396B1 (en) 2000-11-14 2002-11-05 Hydroprocessing, Llc Apparatus and method for applying an oxidant in a hydrothermal oxidation process
FR2871794B1 (fr) * 2004-06-18 2007-07-20 Centre Nat Rech Scient Cnrse Procede de traitement d'effluents aqueux comprenant des sels metalliques de type nitrates ou nitrites
ITMI20041240A1 (it) * 2004-06-21 2004-09-21 3V Green Eagle S P A Rivestimento particolare per apparecchiature per realizzare processi ossidativi e apparecchiatura comprendente tale rivestimento
FR2874513B1 (fr) * 2004-08-25 2006-11-03 Commissariat Energie Atomique Dipositif et installation d'injection de matieres particulaires dans une enceinte et procede associe.
US7976774B2 (en) 2004-09-01 2011-07-12 Hatch Ltd. Composite sparger
US7968048B2 (en) 2004-09-01 2011-06-28 Hatch Ltd. Composite sparger
SE0600982L (sv) * 2006-05-02 2007-08-07 Sandvik Intellectual Property En komponent för anläggningar för superkritisk vattenoxidation, tillverkad av en austenitisk rostfri stållegering
IL173547A0 (en) * 2006-02-06 2006-07-05 Pyernik Rutman Supercritical oxidation process for the treatment of corrosive materials
US7641860B2 (en) 2006-06-01 2010-01-05 Nanotek, Llc Modular and reconfigurable multi-stage microreactor cartridge apparatus
US7998418B1 (en) 2006-06-01 2011-08-16 Nanotek, Llc Evaporator and concentrator in reactor and loading system
US7854902B2 (en) * 2006-08-23 2010-12-21 Nanotek, Llc Modular and reconfigurable multi-stage high temperature microreactor cartridge apparatus and system for using same
US7615385B2 (en) 2006-09-20 2009-11-10 Hypres, Inc Double-masking technique for increasing fabrication yield in superconducting electronics
WO2008118808A1 (en) 2007-03-23 2008-10-02 Advion Bioscience, Inc. Liquid chromatography-mass spectrometry
US7951988B2 (en) * 2009-04-01 2011-05-31 Earth Renewal Group, Llc Aqueous phase oxidation process
US8168847B2 (en) * 2009-04-01 2012-05-01 Earth Renewal Group, Llc Aqueous phase oxidation process
US9272936B2 (en) 2009-04-01 2016-03-01 Earth Renewal Group, Llc Waste treatment process
US8481800B2 (en) * 2009-04-01 2013-07-09 Earth Renewal Group, Llc Aqueous phase oxidation process
US7915474B2 (en) * 2009-04-01 2011-03-29 Earth Renewal Group, Llc Aqueous phase oxidation process
US8115047B2 (en) * 2009-04-01 2012-02-14 Earth Renewal Group, Llc Aqueous phase oxidation process
JP2012522635A (ja) * 2009-04-01 2012-09-27 アース・リニューアル・グループ，エルエルシー 改良された水性相酸化方法
CN102574769B (zh) * 2009-10-20 2015-04-29 安格斯化学公司 用于烃硝化的等温反应器
JP5630152B2 (ja) * 2010-08-31 2014-11-26 株式会社リコー 廃液処理装置
WO2014178867A1 (en) * 2013-05-02 2014-11-06 Empire Technology Development Llc Systems and methods for reducing corrosion in a reactor system using corrosion protection layers
WO2015016931A1 (en) * 2013-08-01 2015-02-05 Empire Technology Development Llc Corrosion-resisant surfaces for reactors
US10221488B2 (en) * 2015-09-18 2019-03-05 General Electric Company Supercritical water method for treating internal passages
KR20170050076A (ko) * 2015-10-29 2017-05-11 주식회사 엘지화학 혼합기 및 이를 포함하는 반응기
CN105731626A (zh) * 2016-02-29 2016-07-06 东莞道汇环保科技有限公司 废水处理系统
US11401180B2 (en) 2019-06-28 2022-08-02 Battelle Memorial Institute Destruction of PFAS via an oxidation process and apparatus suitable for transportation to contaminated sites
CN111762867B (zh) * 2020-07-14 2021-10-08 西安交通大学 一种超临界水氧化蒸发壁式反应器
CA3251966A1 (en) * 2022-04-05 2023-10-12 Revive Environmental Tech Llc PREVENTION OF HYDROGEN EMBRIFUSION DURING SPFA OXIDATION IN SUPERCRITICAL WATER

Family Cites Families (260)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2735265A (en) 1956-02-21 Bois eastman
US1725782A (en) 1925-09-17 1929-08-27 Florez Luis De Method and apparatus for flow control
US1988456A (en) 1930-03-24 1935-01-22 Milo Ab Gas turbine system
US1986196A (en) 1933-05-04 1935-01-01 Universal Oil Prod Co Apparatus for conducting reactions at elevated pressures
GB584671A (en) 1942-11-13 1947-01-21 Baltzar Carl Von Platen Improvements relating to the removal of dissolved salts and other non-volatile substances from liquids
US2545384A (en) 1944-08-05 1951-03-13 Phillips Petroleum Co Insulation of catalyst chambers
US2398546A (en) 1944-11-06 1946-04-16 Phillips Petroleum Co Thermal insulation of vessels
US2476598A (en) 1945-02-16 1949-07-19 Hall Lab Inc Treatment of steam boiler water
US2519616A (en) 1946-06-15 1950-08-22 Universal Oil Prod Co Heating apparatus
US2647368A (en) 1949-05-09 1953-08-04 Hermann Oestrich Method and apparatus for internally cooling gas turbine blades with air, fuel, and water
US2665249A (en) 1950-03-27 1954-01-05 Sterling Drug Inc Waste disposal
US2697910A (en) 1950-07-29 1954-12-28 Thermal Res And Engineering Co Fluid fuel burner with self-contained fuel vaporizing unit
US2692800A (en) 1951-10-08 1954-10-26 Gen Electric Nozzle flow control
US2767233A (en) 1952-01-07 1956-10-16 Chemical Construction Corp Thermal transformation of hydrocarbons
FR1026068A (fr) 1953-12-14 1953-04-23 Sterling Drug Inc Procédé et installation pour la destruction par oxydation des matières organiques contenues dans des eaux-vannes telles que les liqueurs sulfitiques résiduaires et pour la production d'énergie-thermique
NL90468C (sv) 1955-02-09 1900-01-01
US3047371A (en) 1955-05-13 1962-07-31 Hoechst Ag Device for carrying out chemical reactions at high temperatures
US3047003A (en) 1960-04-18 1962-07-31 Gamewell Co Flow proportioning system for foam producing apparatus
US3129587A (en) 1960-10-11 1964-04-21 Honeywell Regulator Co Flow sensing device
US3101592A (en) 1961-01-16 1963-08-27 Thompson Ramo Wooldridge Inc Closed power generating system
US3149176A (en) 1961-07-13 1964-09-15 Gulf Research Development Co Hydrodealkylation process
US3207572A (en) 1961-09-12 1965-09-21 Ass Pulp & Paper Mills Wet combustion of waste liquors
US3282459A (en) 1964-10-02 1966-11-01 Allis Chalmers Mfg Co Pressure vessel having concentric casings
US3449247A (en) 1965-10-23 1969-06-10 William J Bauer Process for wet oxidation of combustible waste materials
US3464885A (en) 1966-04-05 1969-09-02 Halliburton Co Methods for effecting continuous subterranean reactions
US3414004A (en) 1966-05-16 1968-12-03 Pan American Petroleum Corp Film injector
US3472632A (en) 1966-11-25 1969-10-14 Universal Oil Prod Co Internally lined reactor for high temperatures and pressures and leakage monitoring means therefor
US3431075A (en) 1966-12-23 1969-03-04 Phillips Petroleum Co Production of carbon black
US3515520A (en) 1967-02-13 1970-06-02 Universal Oil Prod Co Reactor with internal protective sleeve for corrosive systems
US3606999A (en) 1967-08-04 1971-09-21 Harold L Lawless Method of and apparatus for carrying out a chemical or physical process
US3549314A (en) 1968-05-20 1970-12-22 Chemical Construction Corp Oxidation of black liquor
US3853759A (en) 1968-06-06 1974-12-10 J Titmas Dynamic hydraulic column activation method
US3626874A (en) 1968-10-22 1971-12-14 Action Concepts Technology Inc System for collecting and disposing of ordinary refuse by converting it into useful energy, without pollution
US3743606A (en) 1970-01-23 1973-07-03 Texaco Development Corp Synthesis gas generation
US3654070A (en) 1970-04-02 1972-04-04 Sterling Drug Inc Oxidation and reuse of effluent from oxygen pulping of raw cellulose
AU428247B2 (en) 1970-05-08 1972-09-13 Wet combustion of waste liquor
US3674045A (en) 1970-07-14 1972-07-04 Bendix Corp Vortex valve fluid oscillator
US3849536A (en) 1970-08-31 1974-11-19 Ass Pulp & Paper Mills Wet combustion of waste liquors
US3716474A (en) 1970-10-22 1973-02-13 Texaco Inc High pressure thermal treatment of waste oil-containing sludges
US3816338A (en) 1971-02-08 1974-06-11 Cpc International Inc Process for the reactivation of powdered carbon
US3682142A (en) 1971-05-06 1972-08-08 Intern Materials Method and means for generating hydrogen and a motive source incorporating same
US3899923A (en) 1971-05-13 1975-08-19 Teller Environmental Systems Test process and apparatus for treatment of jet engine exhaust
US4075281A (en) 1971-05-24 1978-02-21 Allied Chemical Corporation Purification of carbonate process solutions
SU483881A1 (ru) 1971-07-30 1977-10-05 Предприятие П/Я А-3513 Способ термического обезвреживани сточных вод
US3761409A (en) 1971-10-06 1973-09-25 Texaco Inc Continuous process for the air oxidation of sour water
US3876497A (en) 1971-11-23 1975-04-08 Sterling Drug Inc Paper mill waste sludge oxidation and product recovery
US3849075A (en) 1972-05-08 1974-11-19 Union Carbide Corp Cracking reactor
US3804756A (en) 1972-06-22 1974-04-16 Standard Oil Co Environmentally safe disposal of organic pollutants
JPS5226343B2 (sv) 1972-09-08 1977-07-13
DE2247841C3 (de) 1972-09-29 1981-02-12 Michigan Tech Fund, Houghton, Mich. (V.St.A.) Verfahren zur Naßoxydation von kohlenstoffhaltigem Abfallmaterial
US3984311A (en) 1972-10-05 1976-10-05 The Dow Chemical Company Wet combustion of organics
US3852192A (en) 1973-03-29 1974-12-03 Barber Colman Co Reactor for wet oxidation of organic matter
US3876536A (en) 1973-04-24 1975-04-08 Sterling Drug Inc Waste oxidation process
US3886972A (en) 1973-12-06 1975-06-03 Shell Oil Co Core flow nozzle
SU521233A1 (ru) 1973-12-11 1976-07-15 Предприятие П/Я А-7411 Способ очистки сточных вод от фосфорорганических соединений
US3912626A (en) 1974-03-18 1975-10-14 Sterling Drug Inc Catalyzed process and catalyst recovery
US3945805A (en) 1974-04-18 1976-03-23 Modine Manufacturing Company Reactor-generator apparatus
US3945806A (en) 1974-04-18 1976-03-23 Modine Manufacturing Company Reactor-generator
JPS5347235B2 (sv) 1974-05-15 1978-12-19
US4174280A (en) 1974-07-17 1979-11-13 Sterling Drug Inc. Oxidation process
US3929429A (en) 1974-09-26 1975-12-30 Texaco Inc Fuel gas from solid carbonaceous fuels
US4124528A (en) 1974-10-04 1978-11-07 Arthur D. Little, Inc. Process for regenerating adsorbents with supercritical fluids
US3900300A (en) 1974-10-19 1975-08-19 Universal Oil Prod Co Vapor-liquid separation apparatus
US3978661A (en) 1974-12-19 1976-09-07 International Power Technology Parallel-compound dual-fluid heat engine
US4013560A (en) 1975-04-21 1977-03-22 Sterling Drug Inc. Energy production of wet oxidation systems
US4010098A (en) 1975-05-29 1977-03-01 Barber-Colman Company Resource recovery from disposal of solid waste and sewage sludge
US4100730A (en) 1975-06-04 1978-07-18 Sterling Drug, Inc. Regulation of a wet air oxidation unit for production of useful energy
FR2314426A1 (fr) 1975-06-10 1977-01-07 Atomac Kunststoff Dieter Schmi Dispositif d'amenee dans un reacteur emaille
US4113446A (en) 1975-07-22 1978-09-12 Massachusetts Institute Of Technology Gasification process
US4000068A (en) 1975-08-12 1976-12-28 Phillips Petroleum Company Polluted water purification
US4199545A (en) 1975-08-20 1980-04-22 Thagard Technology Company Fluid-wall reactor for high temperature chemical reaction processes
US4005803A (en) 1975-08-22 1977-02-01 Deere & Company Chemical concentrate injection system
US3977966A (en) 1975-09-24 1976-08-31 Sterling Drug Inc. Purification of non-biodegradable industrial wastewaters
SU576683A1 (ru) 1975-11-17 1980-01-25 Институт Мозга Амн Ссср Способ лечени злокачественных новообразований и лейкозов
US4017421A (en) 1975-12-16 1977-04-12 Othmer Donald F Wet combustion process
DE2609846C2 (de) 1976-03-10 1982-05-19 Sachs Systemtechnik Gmbh, 8720 Schweinfurt Trinkwasser-Reinigungsgerät
JPS5816934B2 (ja) 1976-03-31 1983-04-04 日揮株式会社 活性炭の再生装置
US4147624A (en) 1976-04-15 1979-04-03 Arthur D. Little, Inc. Wastewater treatment with desorbing of an adsorbate from an adsorbent with a solvent in the near critical state
US4146359A (en) 1976-06-25 1979-03-27 Occidental Petroleum Corporation Method for reacting nongaseous material with a gaseous reactant
IL79838A0 (en) 1976-08-26 1986-11-30 Vitamins Inc Mass transfer extraction of liquids from solids
DE2640603B2 (de) 1976-09-09 1978-10-19 Bayer Ag, 5090 Leverkusen Verfahren zur Naßoxidation organischer Substanzen
DE2657011B2 (de) 1976-12-16 1978-12-14 Hoechst Ag, 6000 Frankfurt Verfahren zum Reinigen des bei der Herstellung von Hydroxyaromaten entstehenden Abwassers mit gleichzeitiger Gewinnung von Alkalisulfat
JPS5530678Y2 (sv) 1976-12-25 1980-07-22
US4094815A (en) 1977-06-02 1978-06-13 Aluminum Company Of America Regeneration of activated carbon having materials adsorbed thereon
FR2410504A1 (fr) 1977-12-05 1979-06-29 Air Liquide Procede de reglage de securite d'un reacteur chimique et installation de reaction d'oxydation mettant en oeuvre ce procede
US4217218A (en) 1977-12-27 1980-08-12 Sterling Durg Inc. Removal of solids from a wet oxidation reactor
JPS54110199A (en) 1978-02-17 1979-08-29 Sumitomo Aluminium Smelting Co Method of removing organics from circulating aluminic acid alkali solution
US4272383A (en) 1978-03-17 1981-06-09 Mcgrew Jay Lininger Method and apparatus for effecting subsurface, controlled, accelerated chemical reactions
EP0004745A1 (en) 1978-04-07 1979-10-17 BOC Limited Process for the catalytic oxidation of sulphur dioxide to form sulphur trioxide
CH635049A5 (de) 1978-05-23 1983-03-15 Bbc Brown Boveri & Cie Verfahren und vorrichtung zur regenerierung von aktivkohle.
US4191012A (en) 1978-07-10 1980-03-04 Stoddard Xerxes T Wet oxidation engine
US4326957A (en) 1978-07-21 1982-04-27 Pall Corporation Vented filter spigot for intravenous liquid administration apparatus
US4460628A (en) 1978-07-24 1984-07-17 Whirlpool Corporation Catalyzed wet oxidation process and catalyst useful therein
US4229296A (en) 1978-08-03 1980-10-21 Whirlpool Corporation Wet oxidation system employing phase separating reactor
US4221763A (en) 1978-08-29 1980-09-09 Cities Service Company Multi tube high pressure, high temperature reactor
FR2434649A1 (fr) 1978-09-01 1980-03-28 Ugine Kuhlmann Reacteur fabrique a partir d'acier resistant particulierement bien aux effets de la synthese oxo
US4241722A (en) 1978-10-02 1980-12-30 Dickinson Norman L Pollutant-free low temperature combustion process having carbonaceous fuel suspended in alkaline aqueous solution
US4380960A (en) 1978-10-05 1983-04-26 Dickinson Norman L Pollution-free low temperature slurry combustion process utilizing the super-critical state
US4292953A (en) 1978-10-05 1981-10-06 Dickinson Norman L Pollutant-free low temperature slurry combustion process utilizing the super-critical state
US4212735A (en) 1979-03-01 1980-07-15 Hydroscience, Inc. Destruction method for the wet combustion of organics
US4384897A (en) 1981-11-23 1983-05-24 The Regents Of The University Of California Method of treating biomass material
US4284015A (en) 1979-03-26 1981-08-18 Dickinson Norman L Pollution-free coal combustion process
US4221577A (en) 1979-04-03 1980-09-09 Combustion Engineering, Inc. Gas-liquid separator
JPH0138532Y2 (sv) 1980-02-06 1989-11-17
US4338199A (en) 1980-05-08 1982-07-06 Modar, Inc. Processing methods for the oxidation of organics in supercritical water
US4543190A (en) 1980-05-08 1985-09-24 Modar, Inc. Processing methods for the oxidation of organics in supercritical water
US4377066A (en) 1980-05-27 1983-03-22 Dickinson Norman L Pollution-free pressurized fluidized bed combustion utilizing a high concentration of water vapor
US4344785A (en) 1980-10-02 1982-08-17 Ppg Industries, Inc. Modular molten glass column
US4384959A (en) 1980-12-29 1983-05-24 Sterling Drug Inc. Wet oxidation process utilizing dilution of oxygen
US4370223A (en) 1980-12-31 1983-01-25 Chevron Research Company Coking hydrocarbonaceous oils with an aqueous liquid
US4593202A (en) 1981-05-06 1986-06-03 Dipac Associates Combination of supercritical wet combustion and compressed air energy storage
US4398295A (en) 1981-06-03 1983-08-09 Sangiken Ltd. Apparatus for regenerating activated carbon
US4378976A (en) 1981-08-14 1983-04-05 Institute Of Gas Technology Combined sonic agglomerator/cross flow filtration apparatus and process for solid particle and/or liquid droplet removal from gas streams
DE3133562C2 (de) 1981-08-25 1987-01-15 Fried. Krupp Gmbh, 4300 Essen Verfahren zur Herstellung flüssiger Kohlenwasserstoffe durch katalytische Hydrierung von Kohle in Gegenwart von Wasser
US4461743A (en) 1982-02-08 1984-07-24 Sterling Drug Inc. Oxygen injection nozzle for wet oxidation reactors
US4462904A (en) 1982-03-12 1984-07-31 Westvaco Corporation Pulsed regeneration of adsorption column
FR2525912A1 (fr) 1982-04-28 1983-11-04 Ceraver Membrane de filtration, et procede de preparation d'une telle membrane
US4526584A (en) 1982-05-05 1985-07-02 Alfred University Research Foundation, Inc. Process for pumping a carbonaceous slurry
US4510958A (en) 1982-05-06 1985-04-16 E. I. Du Pont De Nemours And Company Apparatus and method for transferring a Bingham solid through a long conduit
US4490346A (en) 1982-07-12 1984-12-25 Phillips Petroleum Company Method for producing carbon black
US4488866A (en) 1982-08-03 1984-12-18 Phillips Petroleum Company Method and apparatus for burning high nitrogen-high sulfur fuels
AT375668B (de) 1982-12-02 1984-08-27 Voest Alpine Ag Behaelter, insbesondere druckbehaelter
CA1219385A (en) 1983-08-22 1987-03-17 Ajit K. Chowdhury Submerged oxygen inlet nozzle for injection of oxygen into wet oxidation reactor
CA1244067A (en) 1983-09-03 1988-11-01 Minoru Mita Apparatus and method for the generation and utilization of a spiral gas stream in a pipeline
US4564458A (en) 1983-11-10 1986-01-14 Burleson James C Method and apparatus for disposal of a broad spectrum of waste featuring oxidation of waste
CA1224891A (en) 1984-03-28 1987-07-28 Kenox Corporation Wet oxidation system
US4643890A (en) 1984-09-05 1987-02-17 J. M. Huber Corporation Perforated reactor tube for a fluid wall reactor and method of forming a fluid wall
DE3541370A1 (de) 1984-11-23 1986-05-28 Domnick Hunter Filters Ltd., Birtley, Co. Durham Fluessigkeits/gas-abscheider
FR2576892B1 (fr) 1985-02-04 1987-08-14 Air Liquide Procede d'oxydation de substances dissoutes ou en suspension dans une solution aqueuse
FR2581981B1 (fr) 1985-05-20 1987-07-24 Cogema Appareil et procede de regeneration de charbon actif
US4594164A (en) 1985-05-23 1986-06-10 Titmas James A Method and apparatus for conducting chemical reactions at supercritical conditions
US4714526A (en) 1985-06-10 1987-12-22 The University Of Rochester Supercritical fluid extraction method for multi-component systems
US4741386A (en) 1985-07-17 1988-05-03 Vertech Treatment Systems, Inc. Fluid treatment apparatus
US4671351A (en) 1985-07-17 1987-06-09 Vertech Treatment Systems, Inc. Fluid treatment apparatus and heat exchanger
JPH0446765Y2 (sv) 1985-10-09 1992-11-04
JPS6268414U (sv) 1985-10-14 1987-04-28
US4898107A (en) 1985-12-26 1990-02-06 Dipac Associates Pressurized wet combustion of wastes in the vapor phase
US4714032A (en) 1985-12-26 1987-12-22 Dipac Associates Pollution-free pressurized combustion utilizing a controlled concentration of water vapor
US4689054A (en) 1986-01-07 1987-08-25 Vara International, Inc. Process for the removal an disposal of airborne contaminants from paint booths and the like
US4692252A (en) 1986-03-24 1987-09-08 Vertech Treatment Systems, Inc. Method of removing scale from wet oxidation treatment apparatus
US4721575A (en) 1986-04-03 1988-01-26 Vertech Treatment Systems, Inc. Method and apparatus for controlled chemical reactions
US4869833A (en) * 1986-04-03 1989-09-26 Vertech Treatment Systems, Inc. Method and apparatus for controlled chemical reactions
US4683122A (en) 1986-04-14 1987-07-28 Herzog-Hart Corporation Gas-liquid reactor and method for gas-liquid mixing
US4968328A (en) 1986-05-16 1990-11-06 Duke Eddie D De-mister baffle and assembly
US4767543A (en) 1986-11-13 1988-08-30 Universite De Sherbrooke Oxidation of wastewaters
US4713177A (en) 1986-12-19 1987-12-15 Vertech Treatment Systems, Inc. Process for mitigating scale formation in tube reaction apparatus
US4744909A (en) 1987-02-02 1988-05-17 Vertech Treatment Systems, Inc. Method of effecting accelerated oxidation reaction
DK71987D0 (da) 1987-02-13 1987-02-13 Nordiske Kabel Traad Fremgangsmaade til rensning af olie- og kemikalieforurenet jord
US4765900A (en) 1987-02-13 1988-08-23 Vertech Treatment Systems, Inc. Process for the treatment of waste
US4744908A (en) 1987-02-24 1988-05-17 Vertech Treatment Systems, Inc. Process for effecting chemical reactions
US4963329A (en) 1987-03-02 1990-10-16 Turbotak Inc. Gas reacting apparatus and method
US4853205A (en) 1987-03-12 1989-08-01 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Interior Supercritical fluid metal halide separation process
US4803054A (en) 1987-03-13 1989-02-07 Vertech Treatment Systems, Inc. Asymmetric heat-exchange reaction apparatus for effecting chemical reactions
US4792408A (en) 1987-04-13 1988-12-20 James A. Titmas Associates Incorporated Method and apparatus for enhancing chemical reactions at supercritical conditions
US4733852A (en) 1987-06-02 1988-03-29 Rockwell International Corporation Gas-liquid separator
US4793153A (en) 1987-06-12 1988-12-27 Recovery Engineering, Inc. Energy recovery apparatus
US4774006A (en) 1987-06-22 1988-09-27 Vertech Treatment Systems, Inc. Fluid treatment method
US4749492A (en) 1987-07-06 1988-06-07 Zimpro/Passavant Process for recovering regenerated adsorbent particles and separating ash therefrom
NO171576C (no) 1987-08-28 1993-03-31 Atomic Energy Authority Uk Fremgangsmaate for aa regulere stroemmen i en fluidledning
US4822394A (en) 1987-09-14 1989-04-18 Vertech Treatment Systems, Inc. Method and apparatus for the production and liquefaction of gases
US4891139A (en) 1987-09-14 1990-01-02 Zeigler Joseph E Method for wet oxidation treatment
US4822497A (en) 1987-09-22 1989-04-18 Modar, Inc. Method for solids separation in a wet oxidation type process
US4784672A (en) 1987-10-08 1988-11-15 Air Products And Chemicals, Inc. Regeneration of adsorbents
EP0343233B1 (en) 1987-11-27 1994-02-02 Battelle Memorial Institute Supercritical fluid reverse micelle separation
US4861484A (en) 1988-03-02 1989-08-29 Synlize, Inc. Catalytic process for degradation of organic materials in aqueous and organic fluids to produce environmentally compatible products
DE3818281A1 (de) 1988-03-10 1989-09-21 Schwaebische Huettenwerke Gmbh Abgasfilter
US4861497A (en) 1988-03-18 1989-08-29 Welch James F Method for the processing of organic compounds
JPH0543879Y2 (sv) 1988-04-07 1993-11-05
DE3813184A1 (de) 1988-04-20 1989-11-02 Dynamit Nobel Ag Verfahren zur zersetzung von in abwaessern geloesten explosionsfaehigen salpetersaeureestern
US4957721A (en) 1988-06-28 1990-09-18 Lonsinger Jack J Process for regeneration of activated carbon
JPH0722692B2 (ja) 1988-08-05 1995-03-15 株式会社日本製鋼所 水熱合成用容器
WO1990001367A1 (en) 1988-08-08 1990-02-22 Thermolytica Corporation Thermolytic detoxification reactor system
US4880440A (en) 1988-09-12 1989-11-14 Union Carbide Corporation Hollow fiber multimembrane cells and permeators
US4872890A (en) 1988-11-14 1989-10-10 Dollinger Corporation Multi-stage gas-entrained liquid separator
US5013366A (en) 1988-12-07 1991-05-07 Hughes Aircraft Company Cleaning process using phase shifting of dense phase gases
KR900014539A (ko) 1989-03-22 1990-10-23 티모시 엔. 비숍 희석제로서 초임계 유체와 함께 분무하기에 적합한 유기 커플링 용매와 물을 함유하는 전구체 피복 조성물
US4936990A (en) 1989-05-01 1990-06-26 Brunsell Dennis A Apparatus for multiple fluid phase separator
US4983296A (en) 1989-08-03 1991-01-08 Texaco Inc. Partial oxidation of sewage sludge
JP2628089B2 (ja) 1989-08-18 1997-07-09 大阪瓦斯株式会社 廃水の処理方法
DZ1444A1 (fr) 1989-09-12 2004-09-13 Inst Francais Du Petrole Procédé et réacteur d'oxydation à differentiel de perte de charge et son utilisation.
CA1338503C (en) 1989-09-29 1996-08-06 Russell Ian Derrah Chlorine dioxide generation
US5013698A (en) 1989-12-27 1991-05-07 Lonsinger Deborah A Method of reducing carbon loss in regeneration process
EP0513186B1 (en) 1990-01-31 1997-07-30 Modar, Inc. Process for oxidation of materials in water at supercritical temperatures
US5232604A (en) 1990-01-31 1993-08-03 Modar, Inc. Process for the oxidation of materials in water at supercritical temperatures utilizing reaction rate enhancers
US5106513A (en) 1990-01-31 1992-04-21 Modar, Inc. Process for oxidation of materials in water at supercritical temperatures and subcritical pressures
US5266540A (en) 1990-02-02 1993-11-30 Eniricerche S.P.A. Process for the regeneration of active carbon
US4962275A (en) 1990-02-21 1990-10-09 United States Of America As Represented By The Secretary Of Commerce Method and apparatus for supercritical fluid extraction solution separation
US5124292A (en) 1990-03-30 1992-06-23 Chem Char Research, Inc. Process for the regeneration of activated carbon product by reverse burn gasification
DK0461073T3 (da) 1990-06-08 1993-12-27 Ciba Geigy Ag Apparat til vådoxidation
DE4026071C2 (de) 1990-08-17 1994-04-14 Steag Ag Verfahren und Vorrichtung zum Regenerieren von kohlenstoffhaltigem Adsorptionsmittel
US5024818A (en) 1990-10-09 1991-06-18 General Motors Corporation Apparatus for forming carbon fibers
US5075017A (en) 1990-10-12 1991-12-24 Kimberly-Clark Corporation Method for removing polychlorinated dibenzodioxins and polychlorinated dibenzofurans from paper mill sludge
US5057231A (en) 1990-11-08 1991-10-15 Zimpro Passavant Environmental Systems, Inc. Method for starting up and controlling operating temperature of a wet oxidation process
JPH04178470A (ja) 1990-11-13 1992-06-25 Tokai Carbon Co Ltd カーボンブラックの製造装置と製造方法
CA2094128C (en) 1990-11-23 2002-05-14 Alexander G. Fassbender Dual-shell pressure balanced vessel
US5052426A (en) 1991-01-16 1991-10-01 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy System for pressure letdown of abrasive slurries
US5199853A (en) 1991-02-26 1993-04-06 Padden Harvey F Pneumatic flow control system
DE4107972A1 (de) 1991-03-13 1992-09-17 Basf Ag Verfahren zum abbau von aromatischen nitroverbindungen enthaltenden abwaessern
US5133877A (en) 1991-03-29 1992-07-28 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Conversion of hazardous materials using supercritical water oxidation
US5198398A (en) 1991-04-02 1993-03-30 American Norit Company, Inc. Method for regenerating spent activated carbon and portable container for use therein
JP3307391B2 (ja) 1991-04-09 2002-07-24 モダー，インコーポレイテッド 可燃性腐食性物質の酸化を高温の水酸化装置内の高温の水の酸化環境の中で行なう方法
US5221486A (en) 1991-04-12 1993-06-22 Battelle Memorial Institute Aqueous phase removal of nitrogen from nitrogen compounds
WO1992021621A1 (en) 1991-06-03 1992-12-10 Abb Lummus Crest Inc. Method for suspercritical water oxidation
US5200093A (en) 1991-06-03 1993-04-06 Abb Lummus Crest Inc. Supercritical water oxidation with overhead effluent quenching
US5252224A (en) 1991-06-28 1993-10-12 Modell Development Corporation Supercritical water oxidation process of organics with inorganics
AU2436192A (en) 1991-08-09 1993-03-02 Board Of Regents, The University Of Texas System High temperature wet oxidation using sintered separators
US5230872A (en) 1991-08-26 1993-07-27 Tigg Corporation Method and apparatus for regenerating activated carbon containing an adsorbed volatile organic absorbate
US5230810A (en) 1991-09-25 1993-07-27 Zimpro Passavant Environmental Systems, Inc. Corrosion control for wet oxidation systems
US5367147A (en) 1991-11-04 1994-11-22 General Electric Company Method and apparatus for continuous microwave regeneration of adsorbents
US5425883A (en) 1991-11-04 1995-06-20 Reid; Allen F. Method for separation and removal of impurities from liquids
US5630434A (en) 1991-11-05 1997-05-20 Gray; Donald J. Filter regeneration system
US5326540A (en) 1991-11-27 1994-07-05 Philippe Chastagner Containment system for supercritical water oxidation reactor
US5183577A (en) 1992-01-06 1993-02-02 Zimpro Passavant Environmental Systems, Inc. Process for treatment of wastewater containing inorganic ammonium salts
US5192453A (en) 1992-01-06 1993-03-09 The Standard Oil Company Wet oxidation process for ACN waste streams
US5207399A (en) 1992-03-20 1993-05-04 General Dynamics Corporation, Space Systems Division Vapor pressurization system for outer space
US5582715A (en) 1992-04-16 1996-12-10 Rpc Waste Management Services, Inc. Supercritical oxidation apparatus for treating water with side injection ports
US5770174A (en) 1992-04-16 1998-06-23 Rpc Waste Management Services, Inc. Method for controlling reaction temperature
US5313965A (en) 1992-06-01 1994-05-24 Hughes Aircraft Company Continuous operation supercritical fluid treatment process and system
US5250193A (en) 1992-07-28 1993-10-05 Air Products And Chemicals, Inc. Wet oxidation of aqueous streams
US5280701A (en) 1992-08-31 1994-01-25 Environmental Energy Systems, Inc. Waste treatment system and method utilizing pressurized fluid
US5427764A (en) 1992-10-09 1995-06-27 Rpc Waste Management Services, Inc. Methods of controlling flow of fluids reacting at supercritical conditions
US5417953A (en) 1992-11-20 1995-05-23 The Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University Apparatus and method for synthesizing diamond in supercritical water
US5385214A (en) 1992-11-30 1995-01-31 Spurgeon; John E. Heat storage system utilized in heat engine drive system
US5358646A (en) 1993-01-11 1994-10-25 Board Of Regents, The University Of Texas System Method and apparatus for multiple-stage and recycle wet oxidation
US5384051A (en) 1993-02-05 1995-01-24 Mcginness; Thomas G. Supercritical oxidation reactor
US5240619A (en) 1993-02-11 1993-08-31 Zimpro Passavant Environmental Systems, Inc. Two-stage subcritical-supercritical wet oxidation
DE59308043D1 (de) 1993-02-24 1998-02-26 Sulzer Chemtech Ag Reinigung von salzbeladenem Abwasser durch Nassoxidation bei superkritischen Bedingungen
US5370799A (en) 1993-03-16 1994-12-06 Gas Research Institute Elevated temperature-pressure flow simulator
TW309505B (sv) 1993-03-31 1997-07-01 Toto Ltd
US5405533A (en) 1993-04-07 1995-04-11 General Atomics Heat transfer via dense gas in a fluid circulation system
US5387398A (en) 1993-12-03 1995-02-07 Aerojet General Corporation Supercritical water oxidation reactor with wall conduits for boundary flow control
US5591415A (en) 1994-01-27 1997-01-07 Rpc Waste Management Services, Inc. Reactor for supercritical water oxidation of waste
JP3274280B2 (ja) * 1994-03-30 2002-04-15 株式会社神戸製鋼所 高圧反応容器装置
US5501799A (en) 1994-06-07 1996-03-26 Abitibi-Price, Inc. Method to remove inorganic scale from a supercritical water oxidation reactor
TW259720B (en) * 1994-06-29 1995-10-11 Kimberly Clark Co Reactor for high temperature, elevated pressure, corrosive reactions
US5552039A (en) * 1994-07-13 1996-09-03 Rpc Waste Management Services, Inc. Turbulent flow cold-wall reactor
US5551472A (en) 1994-08-01 1996-09-03 Rpc Waste Management Services, Inc. Pressure reduction system and method
US5755974A (en) 1994-08-01 1998-05-26 Rpc Waste Management Services, Inc. Method and apparatus for reacting oxidizable matter with a salt
US5620606A (en) 1994-08-01 1997-04-15 Rpc Waste Management Services, Inc. Method and apparatus for reacting oxidizable matter with particles
US5571423A (en) 1994-10-14 1996-11-05 Foster Wheeler Development Corporation Process and apparatus for supercritical water oxidation
US5461648A (en) * 1994-10-27 1995-10-24 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy Supercritical water oxidation reactor with a corrosion-resistant lining
US5545337A (en) 1994-11-29 1996-08-13 Modar, Inc. Ceramic coating system or water oxidation environments
US5560823A (en) 1994-12-21 1996-10-01 Abitibi-Price, Inc. Reversible flow supercritical reactor and method for operating same
GB2297321A (en) 1995-01-25 1996-07-31 Air Prod & Chem Method for treating water
US5492634A (en) 1995-02-02 1996-02-20 Modar, Inc. Method for treating halogenated hydrocarbons prior to hydrothermal oxidation
US5527471A (en) 1995-02-02 1996-06-18 Modar, Inc. Iridium material for hydrothermal oxidation environments
US5571424A (en) 1995-02-27 1996-11-05 Foster Wheeler Development Corporation Internal platelet heat source and method of use in a supercritical water oxidation reactor
US5536385A (en) 1995-03-03 1996-07-16 Envirocorp Services & Technology, Inc. Production and purification of contaminated effluent streams containing ammonium sulfate and ammonia
US5543057A (en) 1995-03-13 1996-08-06 Abitibi-Price, Inc. Supercritical water oxidation of organics using a mobile surface
US5674405A (en) * 1995-07-28 1997-10-07 Modar, Inc. Method for hydrothermal oxidation
US5628819A (en) 1995-09-28 1997-05-13 Calgon Carbon Corporation Method and apparatus for continuous adsorption of adsorbable contaminates and adsorber regeneration
US5804066A (en) * 1996-02-08 1998-09-08 Aerojet-General Corporation Injector for SCWO reactor
ES2127113B1 (es) 1996-07-11 1999-11-16 Univ De Salmanca Procedimiento para la regeneracion de catalizadores y materiales adsorbentes.
JPH10137774A (ja) 1996-11-13 1998-05-26 Japan Organo Co Ltd 超臨界水酸化の反応器に流体を供給する方法、供給装置、及び超臨界水酸化装置
JP3347610B2 (ja) 1996-11-14 2002-11-20 オルガノ株式会社 超臨界水酸化方法及び装置
JP3297680B2 (ja) * 1997-04-23 2002-07-02 株式会社荏原製作所 超臨界反応装置及び方法
JPH11239722A (ja) * 1997-12-18 1999-09-07 General Atomics Inc 耐圧反応装置
US6121179A (en) 1998-01-08 2000-09-19 Chematur Engineering Ab Supercritical treatment of adsorbent materials
FR2780986B1 (fr) 1998-07-10 2000-09-29 Electrolyse L Procede de transformation de structures chimiques dans un fluide sous pression et en temperature et dispositif pour sa mise en oeuvre
JP3660819B2 (ja) * 1998-12-25 2005-06-15 オルガノ株式会社 超臨界処理流体の冷却装置

Also Published As

Publication number Publication date
AU7047300A (en) 2001-04-10
US6958122B1 (en) 2005-10-25
ES2231249T3 (es) 2005-05-16
DE60014943T2 (de) 2005-03-10
EP1224151A1 (en) 2002-07-24
DE60014943D1 (de) 2004-11-18
SE9903113L (sv) 2001-03-04
WO2001017915A1 (en) 2001-03-15
ATE279377T1 (de) 2004-10-15
JP4752074B2 (ja) 2011-08-17
EP1224151B1 (en) 2004-10-13
JP2003508222A (ja) 2003-03-04
SE9903113D0 (sv) 1999-09-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SE518803C2 (sv) Metod och reaktionssystem med högt tryck och hög temperatur som är lämpat för superkritisk vattenoxidation
Yang et al. Novel design concept for a commercial-scale plant for supercritical water oxidation of industrial and sewage sludge
CN102348834A (zh) 控制发电设备中水化学的方法和系统
JP2001519707A (ja) 水熱酸化のための方法
WO2002089532A1 (en) A method and apparatus for heating a gas-solvent solution
CN105906028A (zh) 一种防堵塞防腐蚀的超临界水氧化处理装置
US9643132B2 (en) Apparatus and method for mixing of corrosive and non-corrosive gas
CN109851130B (zh) 超临界水氧化系统和有机废水处理方法
CN109305722B (zh) 一种分级注氧的超临界水氧化系统及基于该系统的废水和/或污泥处理方法
CN109851131B (zh) 超临界水氧化装置和有机废水处理方法
JP2013255905A (ja) 流体浄化装置
CN111491699A (zh) 用于废物处理的系统、方法和技术
KR20200094156A (ko) 단위 작동체 및 그의 용도
KR101377777B1 (ko) 염화 수소 산화 반응 장치 및 염화 수소 산화 반응 방법
JP5930365B2 (ja) 廃水処理装置及び廃水処理方法
US7322317B2 (en) Heat-recovery boiler
JP3910842B2 (ja) 二重管式熱交換器
JP3454303B2 (ja) 加熱器
US20240382913A1 (en) STATIC MIXER ASSEMBLY FOR pH-MODIFICATION IN GEOTHERMAL POWER PLANTS
Thomas III et al. Corrosion Behavior of High-Grade Alloys in the Supercritical Water Oxidation of Sludges
JP3660819B2 (ja) 超臨界処理流体の冷却装置
US12441614B2 (en) Method of cleaning an apparatus used in the concentration of a mineral acid
CN112320920A (zh) 一种有机废液的超临界水氧化处理系统
US20250347480A1 (en) Enhanced heat management via auger in a pipe
JPH11264690A (ja) 水の高温高圧システムの腐食防止法

Legal Events

Date Code Title Description
NUG Patent has lapsed