SE516688C2

SE516688C2 - Treatment of pulp before peroxide bleaching with acid and complexing agents

Info

Publication number: SE516688C2
Application number: SE9502087A
Authority: SE
Inventors: Kaj Henricson; Olavi Pikka
Original assignee: Andritz Ahlstrom Oy
Priority date: 1995-02-17
Filing date: 1995-06-07
Publication date: 2002-02-12
Also published as: FI103817B1; SE9502087L; SE9502087D0; FI950749A0; FI103817B; SE516688E; FI950749L

Abstract

The present invention relates to a process for pretreating pulp, which is to be bleached with peroxide, by treating it with acid and by chelating. In particular, the purpose of the invention is to render more efficient, and at the same time simplify, the pretreatment which the peroxide bleaching requires. The process according to the invention is characterized in that the pulp is fed, at a consistency of 8-20%, into a pressurized acid tower 14 in which the pressure is 0-20 bar, preferably 1-10 bar and the temperature is 60-130 degree C, the pulp is treated in the acid tower 14 for 20-240 minutes, in order to decrease the kappa number and improve the bleachability, at a pH of 2-6, preferably at 3-4, the pulp is conveyed from the acid tower 14 to the chelating tower 24, the pulp is treated with complexing agent for at least 10-60 minutes at a pH of 4-7, preferably at 5-6, and the pulp is washed and/or pressed.

Description

25 30 35 a ø a o o. 515 638 šïï* ';;ﬁ:::=~ 2 De för uppfinningen karakteristiska kännetecknen framgår av bifogade patentkrav. The features characteristic of the invention appear from the appended claims.

Uppfinningen beskrivs i det följande närmare under hän- visning till bifogade figur 1, som visar ett apparatsys- tem enligt en fördelaktig utföringsform av uppfinningen, i vilket förfarandet enligt uppfinningen kan tillämpas.The invention is described in more detail below with reference to the attached figure 1, which shows an apparatus system according to an advantageous embodiment of the invention, in which the method according to the invention can be applied.

Massan förs från ett föregående behandlingssteg 10 med en MC-pump 12 till ett syratorn 14. Det föregående behan- dlingssteget kan utgöras av en syredelignifiering som oftast följer på massans kokning, en efterföljande tvätt- ning eller något annat delignifierings- eller blekningss- teg eller en därpå följande tvättning. Före tornet 14 tillförs massan erforderliga kemikalier och, om så erfor- dras, ånga för höjande av temperaturen. Nämnda kemikalier utgörs av redan tidigare nämnda syror samt exempelvis enzymer, magnesium och/eller kalcium, vilka tillsätts i form av MgS04 och/eller Ca0. Kemikalierna kan tillföras antingen direkt i pumpen 12, injiceras i röret 16 mellan pumpen 12 och tornet 14 eller i en särskilt för detta ändamål anordnad blandare 18. Förhållandena i syratornet 14 är följande: tryck 0 - 20 bar, företrädesvis 1 -10 bar; temperatur 70 - 130°C, företrädesvis 80 - 110°C; och pH 2 - 6, företrä- desvis 3 - 4. Behandlingstiden i syratornet är 30 - 240 minuter, företrädesvis 45 - 150 minuter. Kappatalet sjun- ker vanligtvis 1 - 9 enheter i syratornet.The pulp is passed from a previous treatment step 10 with an MC pump 12 to an acid tower 14. The previous treatment step may consist of an oxygen delignification which usually follows the boiling of the pulp, a subsequent washing or some other delignification or bleaching step or a subsequent wash. Before the tower 14, the mass is supplied with the necessary chemicals and, if required, steam to raise the temperature. Said chemicals consist of already mentioned acids as well as, for example, enzymes, magnesium and / or calcium, which are added in the form of MgSO 4 and / or CaO. The chemicals can be supplied either directly in the pump 12, injected into the tube 16 between the pump 12 and the tower 14 or in a mixer 18 specially arranged for this purpose. The conditions in the acid tower 14 are as follows: pressure 0 - 20 bar, preferably 1 - 10 bar; temperature 70 - 130 ° C, preferably 80 - 110 ° C; and pH 2 - 6, preferably 3 - 4. The treatment time in the acid tower is 30 - 240 minutes, preferably 45 - 150 minutes. The kappa number usually drops by 1 - 9 units in the acid tower.

Efter syrabehandlingen tillsätts de för chelateringen erforderliga kemikalierna. Dessa består av komplexbilda- re, t.ex. EDTA och DTPA, och eventuellt metaller, såsom magnesium och kalk. Metallerna kan befrämja chelaterin- gen. Även enzymer kan användas. Vid chelateringen strävar man efter att avlägsna tungmetaller, såsom t.ex- mangan och koppar, som katalyserar nedbrytningen av vätesupero- xid. Ett lämpligt pH för chelateringen är 4 - 7, företrä- 10 15 20 25 30 35 5.6 688 3 desvis 5 - 6. Ifall pH ligger i ett för chelatering o- gynnsamt område, regleras pH till ett lämpligt värde genom tillsättning av syra eller alkali (NaOH). I allmän- het är man tvungen att tillsätta Na0H för att höja pH från en vid surgöringen rådande lägre nivå. Ett lämpligt ställe för tillförsel av dessa kemikalier är surgörings- dvs. det s.k. A-tornets 14 utmatningsanordning 20 eller den efter denna följande transportledningen 22 mellan surgörings- och chelateringstornen 14, 24. En del av kemikalierna kan tillföras redan i A-steget t.ex. MgS04, EDTA, DTPA - huvudsaken är att de är närvarande då man kommer till Q- steget och pH höjs.After the acid treatment, the chemicals required for the chelation are added. These consist of complexing agents, e.g. EDTA and DTPA, and optionally metals, such as magnesium and lime. The metals can promote chelating. Enzymes can also be used. During the chelation, efforts are made to remove heavy metals, such as manganese and copper, which catalyze the decomposition of hydrogen peroxide. A suitable pH for the chelating is 4 - 7, preferably 5.6 688 3 or 5 - 6. If the pH is in an unfavorable range for chelating, the pH is adjusted to a suitable value by adding acid or alkali (NaOH). In general, NaOH must be added to raise the pH from a lower level prevailing during acidification. A suitable place for the supply of these chemicals is acidification, ie. The so-called. The discharge device 20 of the A-tower 14 or the subsequent transport line 22 between the acidification and chelating towers 14, 24. Some of the chemicals can be supplied already in the A-stage, e.g. MgSO 4, EDTA, DTPA - the main thing is that they are present when you get to the Q-step and the pH is raised.

Med A-tornets 14 eller i själva verket med trycket som matarpumpen 12 alstrar förs massan till Q-tornet 24. För A-och Q-stegen används sålunda två olika torn 14 och 24 utan att någon pumpning behöver anordnas mellan tornen.With the A-tower 14 or in fact with the pressure generated by the feed pump 12, the mass is conveyed to the Q-tower 24. For the A- and Q-steps, two different towers 14 and 24 are thus used without any pumping having to be arranged between the towers.

Utmatningsanordningen 20 kan vid behov konstrueras så, att den blandar kemikalierna och/eller höjer trycket. I figuren 1 är A-tornet uppåtströmmande och Q-tornet 24 likaså. Nämnda torn 14 och 24 kan vara antingen uppåt- eller nedåtströmmande beroende på omständigheterna. Mas- san kan även i vissa fall förflyttas enbart med hjälp av tyngdkraften från A-tornet till Q-tornet.The discharge device 20 can, if necessary, be designed so that it mixes the chemicals and / or raises the pressure. In Figure 1, the A-tower is upwardly flowing and the Q-tower 24 as well. Said towers 14 and 24 may be either upward or downward flowing depending on the circumstances. The mass can also in some cases be moved only by means of gravity from the A-tower to the Q-tower.

I Q-tornet 24 chelateras massan. Förhållandena är följan- de: behandlingstid minst 10 - 60 minuter vid ett pH i området 4 - 7, företrädesvis 5 - 6. Temperaturen och trycket har inte konstaterats ha någon nämnvärd inverkan på. chelateringsförloppet, även cnn Q-tornet kan 'vara trycksatt. Behandlingstiden i Q-tornet 24 är inte kri- tisk, utan den kan var flera timmar längre än vad ovan nämnts, exempelvis då Q-tornet 24 används som lagrings- torn för massan, dvs som ett vanligt tjockmassatorn.In the Q tower 24 the mass is chelated. The conditions are as follows: treatment time at least 10 - 60 minutes at a pH in the range 4 - 7, preferably 5 - 6. The temperature and pressure have not been found to have any significant effect on. the chelating process, even the Q-tower can be pressurized. The treatment time in the Q-tower 24 is not critical, but it can be several hours longer than mentioned above, for example when the Q-tower 24 is used as a storage tower for the pulp, ie as an ordinary thick massager.

Efter Q-tornet 24 tvättas massan och/eller utsätts för urpressning. Med urpressning förstås en tvättmetod, där 10 15 20 25 30 35 51 6 683 '215 III* 4 vätska och med denna vid surgörings- och chelateringsbe- handlingen lösta och urlakade och vid olika reaktioner alstrade ämnen avpressas ur den t.ex. från tornet 24 kommande massan av mediumkonsistens, 10 - 14%, så att massans koncentration stiger till > 30 %, varefter massan ånyo utspäds till mediumkonsistensområdet. Figur 1 visar en tvättare 28, till vilken massan utmatas från tornet 24 antingen med tornets eget tryck eller medelst en trycket höjande bottenutmatare 26, dvs i varje fall utan någon separat pump. Tvättaren 28 är företrädesvis en s.k. frak- tíonerande tvättare, vilket innebär att från samma tvät- tare erhålls flera filtrat av olika koncentrationen. En sådan fraktíonerande tvättare är den s.k. Drum Displacer- tvättaren som beskrivs bl.a. i US-patentskrifterna 4,919,158 och 5,116,423. Av de i tvättaren 28 alstrade filtraten avlägsnas en, företrädesvis filtratet F1 som är rikt på tungmetaller, längs röret 30 och en annan, F2, återförs längs röret 32 t.ex. till en före A-steget lig- gande tvättare. AQ-steget är sålunda delvis slutet.After the Q-tower 24, the pulp is washed and / or subjected to compression. Extortion is understood to mean a washing method in which liquid and with it substances dissolved and leached during the acidification and chelating treatment and produced in various reactions are extruded from the e.g. the mass of medium consistency coming from the tower 24, 10 - 14%, so that the mass of the mass rises to> 30%, after which the mass is again diluted to the medium consistency range. Figure 1 shows a washer 28, to which the pulp is discharged from the tower 24 either with the tower's own pressure or by means of a pressure raising bottom dispenser 26, i.e. in each case without any separate pump. The washer 28 is preferably a so-called fractional scrubber, which means that several filtrates of different concentrations are obtained from the same scrubber. One such fractionating scrubber is the so-called The Drum Displacer washer, which is described i.a. in U.S. Patent Nos. 4,919,158 and 5,116,423. Of the filtrates generated in the scrubber 28, one, preferably the filtrate F1 which is rich in heavy metals, is removed along the tube 30 and another, F2, is returned along the tube 32 e.g. to a washer located before the A-step. The AQ step is thus partially closed.

Efter den medelst tvättaren 28 utförda tvättningen bleks massan med peroxid. Företrädesvis används en trycksatt reaktor, i synnerhet en tvåkärlsreaktor, såsom i Figur 1 har visats. Oberoende av reaktortypen är en lämplig pero- xidsatsning 5 - 20 kg H202/adt och syre kan, beroende på kappanivån, tillsättas 0 - 15 kg/adt, företrädesvis 5 kg/adt. Peroxidsteget tillförs även alkali för att höja pH och vid behov magnesium, exempelvis i form av mag- nesiumsulfat. Temperaturen är 90 - 130°C. Peroxidsteget kan föregås av något annat bleksteg, t.ex. ett ZX-steg.After the washing performed by the washer 28, the pulp is bleached with peroxide. Preferably a pressurized reactor is used, in particular a two-vessel reactor, as has been shown in Figure 1. Regardless of the reactor type, a suitable peroxide charge is 5 - 20 kg H 2 O 2 / adt and oxygen can, depending on the jacket level, be added 0 - 15 kg / adt, preferably 5 kg / adt. The peroxide step is also added with alkali to raise the pH and, if necessary, magnesium, for example in the form of magnesium sulphate. The temperature is 90 - 130 ° C. The peroxide step may be preceded by another bleaching step, e.g. a ZX step.

I förfarandet som utnyttjar en tvåkärlsreaktor pumpas massan vid mediumkonsistens med en MC-pump 32, om så önskas via en blandare 34, till en förreaktor 36 som är dimensionerad för en behandlingstid av 10 - 60 minuter.In the process using a two-vessel reactor, the pulp is pumped at medium consistency with an MC pump 32, if desired via a mixer 34, to a pre-reactor 36 which is dimensioned for a treatment time of 10 - 60 minutes.

Trycket i reaktorn är 3 - 20 bar, företrädesvis ca 10 bar. Blekningskemikalierna H202 och syre matas till pumpen 10 15 20 25 30 35 5 32 eller blandaren 34. Peroxidsatsningen är 5 - 20 kg/- adt, företrädesvis ca 10 kg/adt. Syresatsningen är van- ligtvis 0- 15 kg/adt, företrädesvis ca 0 - 10 kg/adt, helst ca 3 - 5 kg/adt. Temperaturen är 80 - 110°C, föret- rädesvis 90 100°C.The pressure in the reactor is 3 - 20 bar, preferably about 10 bar. The bleaching chemicals H 2 O 2 and oxygen are fed to the pump 10 or the mixer 34. The peroxide charge is 5 - 20 kg / - adt, preferably about 10 kg / adt. The oxygen charge is usually 0-15 kg / adt, preferably about 0 - 10 kg / adt, preferably about 3 - 5 kg / adt. The temperature is 80 - 110 ° C, preferably 90 100 ° C.

I förreaktorn 36 reagerar peroxiden snabbt och efter ca 30 minuter har 75 % av peroxiden förbrukats. Detta inne- bär även att 75 % av reaktionsgaserna har alstrats. Där- för installeras på toppen av förreaktorn 36 en gasavskil- jare 38, som avskiljer gas ur reaktorns 36 gasutrymme. En dylik anordnings 38 separationsförmåga är 40 - 90 % av gasmängden som finns i massan. Massan, som ännu efter gasavskiljningen står under tryck, förs längs ett rör 40 till det egentliga blektornets 44 botten, där massan med eget tryck strömmar uppåt utan någon separat pump. Blek- tornet 44 behöver ej nödvändigtvis vara trycksatt, utan det kan väl bestå av vilket som helst i fabriken befint- ligt kärl av lämplig storlek. Företrädesvis upprätthålls emellertid i blektornet 44 ett måttligt övertryck, dvs ett tryck i området 1,1 - 5 bar. En lämplig uppehållstid i tornet 44 är 30 - 200 minuter. Tilläggskemikalier kan tillföras massan mellan tornen 36 och 44 antingen genom en blandare (visas ej) eller t.ex. injicerad. Då blek- ningsreaktionen har upphört befinner sig massan i toppen av tornet och strömmar med hjälp av tryckskillnaden till följande behandlingsteg utan någon pump. Då tornet 44 är trycksatt, kan tornets 44 utloppsöppning förses med en gasavskiljare 46, varmed de vid peroxidreaktionen upps- tående gaserna avlägsnas, och ifall gasavskiljaren är tryckalstrande, kan massan matas vidare med det extra tryck som denna alstrar.In the pre-reactor 36 the peroxide reacts rapidly and after about 30 minutes 75% of the peroxide has been consumed. This also means that 75% of the reaction gases have been generated. Therefore, a gas separator 38 is installed on top of the pre-reactor 36, which separates gas from the gas space of the reactor 36. The separation capacity of such a device 38 is 40-90% of the amount of gas present in the pulp. The pulp, which is still under pressure after the gas separation, is passed along a pipe 40 to the bottom of the actual bleaching tower 44, where the pulp flows upwards with its own pressure without any separate pump. The bleach tower 44 does not necessarily have to be pressurized, but it may well consist of any vessel of suitable size in the factory. Preferably, however, a moderate overpressure is maintained in the bleaching tower 44, i.e. a pressure in the range 1.1 - 5 bar. A suitable residence time in tower 44 is 30 - 200 minutes. Additional chemicals can be added to the mass between towers 36 and 44 either through a mixer (not shown) or e.g. injected. When the bleaching reaction has ceased, the pulp is at the top of the tower and flows by means of the pressure difference to the following treatment steps without any pump. When the tower 44 is pressurized, the outlet opening of the tower 44 can be provided with a gas separator 46, whereby the gases arising in the peroxide reaction are removed, and if the gas separator is pressure generating, the pulp can be fed on with the extra pressure it generates.

Av de sekvenser som enligt förfarandet enligt uppfinnin- gen är möjliga har följande visat sig vara mest fördelak- tiga: 10 15 20 25 30 35 516 688 Kokning Q - AQ - P Kokning - AQ - ZP Kokning - 0 - AQ - P - AQ - P Kokning - 0 - AQ - P - ZQ - P Kokning - 0 - AQ - ZQ - P - ZP Kokning - o - AQ - P - zP O - AQ - ZQ - P (ljushet över 80) (ljushet över 83) (ljushet över 83) (ljushet över 88) (ljushet över 88) (ljushet över 88) Kokning - (ljushet över 85) I dessa sekvenser kan P utgöras av ett med syre förstärkt peroxidsteg Po, där peroxidsatsningen är över 10 kg H2O2/adt och syresatsningen 0 - 10 kg 02/adt, eller ett med peroxid förstärkt syresteg Op, där peroxidsatsningen är under 10 kg H2O2/adt och syresatsningen över 5 kg 02/adt, företrädesvis 5 - 15 kg/adt. I en sekvens omfat- tande flera peroxidsteg borde företrädesvis det första P- steget vara ett med peroxid förstärkt syresteg Op och det följande ett med syre förstärkt peroxidsteg Po. Pe- roxidsteget kan även bestå av ett surt P-steg, varvid blekningen sker med Caro's syra eller persyra.Of the sequences which are possible according to the process of the invention, the following have proved to be most advantageous: Boiling Q - AQ - P Boiling - AQ - ZP Boiling - 0 - AQ - P - AQ Cooking - 0 - AQ - P - ZQ - P Cooking - 0 - AQ - ZQ - P - ZP Cooking - o - AQ - P - zP O - AQ - ZQ - P (brightness above 80) (brightness above 83) (brightness above 83) (brightness above 88) (brightness above 88) (brightness above 88) Boiling - (brightness above 85) In these sequences, P can consist of an oxygen-reinforced peroxide stage Po, where the peroxide charge is above 10 kg H2O2 / adt and the oxygen charge 0 - 10 kg O 2 / adt, or a peroxide-reinforced oxygen stage Op, where the peroxide charge is below 10 kg H 2 O 2 / adt and the oxygen charge above 5 kg O 2 / adt, preferably 5 - 15 kg / adt. In a sequence comprising several peroxide steps, preferably the first P-step should be one peroxide-enhanced oxygen step Op and the following one oxygen-enhanced peroxide step Po. The peroxide step can also consist of an acidic P-step, whereby the bleaching takes place with Caro's acid or peracid.

De ovannämnda sekvenserna kan förenklas genom att bort- lämna tvättarna. För processens skull är det inte nödvän- digt att tvätta före A-, Q- och AQ-stegen. Syreförbruk- ningen kan visserligen stiga, men detta blir ofta inte särdeles dyrt jämfört med vad tvättaren kostar. Beteck- ningen "-", som vanligtvis anger tvättning och/eller urpressning kan därför bortlämnas före A- och/eller Q- stegen. Delsekvensen P-AQ ersätts sålunda med delsekven- sen PAQ eller eventuellt med PA eller PQ.The above sequences can be simplified by omitting the washes. For the sake of the process, it is not necessary to wash before the A, Q and AQ steps. Although oxygen consumption can rise, this is often not very expensive compared to what the washer costs. The designation "-", which usually indicates washing and / or squeezing, can therefore be omitted before the A and / or Q steps. The sub-sequence P-AQ is thus replaced by the sub-sequence PAQ or possibly by PA or PQ.

Sekvenserna såsom t.ex: Kokning - O - AQ - PQ - P (ljushet över 88) Kokning - 0 - AQ - PQ - ZP (ljushet över 88) Kokning - 0 - AQ - ZPQ - ZP (ljushet över 88) Kokning - 0 - PAQ - P (ljushet över 85) kommer sålunda även ifråga. 10 15 20 25 30 35 516 688 àäﬁä Üﬁfnmfzæj 7 En annan förenkling ,som ibland lönar sig att göra, är att ersätta ZX med enbart Z. Detta gäller när avlägsnin- gen av metall även annars är tillräckligt bra. När det finns två AQ-steg i sekvensen, kan den ena, företrädesvis den första, ibland ersättas med enbart ett A-steg.The sequences such as: Cooking - O - AQ - PQ - P (brightness above 88) Cooking - 0 - AQ - PQ - ZP (brightness above 88) Cooking - 0 - AQ - ZPQ - ZP (brightness above 88) Cooking - 0 - PAQ - P (brightness above 85) is thus also possible. 10 15 20 25 30 35 516 688 àä ﬁ ä Ü ﬁ fnmfzæj 7 Another simplification, which sometimes pays to do, is to replace ZX with only Z. This applies when the removal of metal is also otherwise good enough. When there are two AQ steps in the sequence, one, preferably the first, can sometimes be replaced by only one A step.

A-steget kan effektiveras genom att i. detta tillsätta någon blekningen befrämjande kemikalie eller blekningske- mikalie. En dylik kemikalie kan t.ex utgöras av något enzym eller klordioxid. A-steget kan då vara Aïnzwn (AE) eller Anündd (AD). Då enzym tillsätts i A-steget, är ett lämpligt pH 4 - 5 och en lämplig temperatur 60 - 80°C. Då klordioxid tillsätts i A-steget, är ett lämpligt slut-pH 3 - 5 och begynnelse-pH något (2 - 3 enheter) högre.The A-step can be made more efficient by adding a bleach-promoting chemical or bleaching chemical. Such a chemical may, for example, consist of some enzyme or chlorine dioxide. The A-step can then be Aïnzwn (AE) or Anündd (AD). When enzyme is added in the A step, a suitable pH is 4 - 5 and a suitable temperature is 60 - 80 ° C. When chlorine dioxide is added in the A step, a suitable final pH is 3-5 and the initial pH is slightly (2-3 units) higher.

Temperaturen då dioxid används är lämpligen 80 - 100°C.The temperature when dioxide is used is suitably 80 - 100 ° C.

Då klordioxid tillsätts kan det vara befogat att nedbryta klordioxidresterna med S02 eller NaOh innan det chelate- rande medlet tillsätts, för att det chelaterande medlet inte skall nedbrytas. I de ovannämnda sekvenserna kan A således utgöras av AE eller AD eller något annat effekti- verat A-steg.When chlorine dioxide is added, it may be justified to decompose the chlorine dioxide residues with SO 2 or NaOh before the chelating agent is added, so that the chelating agent is not degraded. In the above-mentioned sequences, A can thus consist of AE or AD or some other more efficient A-step.

Såsom av det ovan framförda framgår är det peroxidsteget föregående behandlingsteget enligt uppfinningen. mycket Då båda behand- lingsstegen utförs vid just det pH som steget kräver, har enkelt och å andra sida även effektivt. stegens effektivitet kunnats maximeras. Genom att tryck- sätta förbehandlingstegets/-stegens har emellertid åstad- kommits att anläggningskostnaderna blir relativt små, emedan pumparnas antal har kunnat fås så litet som möj- ligt. Även jämfört med några tidigare förslag inbesparar förfarandet enligt vår uppfinning' en tvättare, emedan tidigare tvättsteg föreslogs även mellan surgörings- och chelateringsstegen. Det bör emellertid observeras att endast några som exempel anförda, fördelaktiga utförings- former har visats och beskrivits ovan, varmed inte avses ø u c - .n u 516 688 2121:: 8 att på något sätt begränsa det av bifogade patentkrav definierade skyddsomfånget för vår uppfinning.As can be seen from the above, the peroxide step is the preceding treatment step according to the invention. much Since both treatment steps are performed at exactly the pH that the step requires, it is simple and on the other hand also effective. the efficiency of the steps could be maximized. By pressurizing the pre-treatment stage (s), however, it has been achieved that the installation costs will be relatively small, since the number of pumps has been as small as possible. Even compared to some previous proposals, the process according to our invention saves a washer, since previous washing steps were also suggested between the acidification and chelating steps. It should be noted, however, that only a few exemplary advantageous embodiments have been shown and described above, which are not intended to limit in any way the scope of protection defined by the appended claims for our invention.

Claims

10 15 20 25 30 35 u Inn a »PATENTKRAV

Process for pretreatment by acidification and chelation of pulp to be bleached with peroxide, characterized in that a) the pulp is fed at a consistency of 8 - 20% into a pressurized acid tower (14), where the pressure is up to 20 bar, preferably 1 - 10 bar, and the temperature 60 - 130 ° C, b) the pulp is treated in the acid tower (14) 20 - 240 minutes to lower the kappa number and improve the bleachability at a pH of 2 - 6, preferably 3 - 4, c) the pulp is transferred from the acid tower (14) to a chelating tower (24), d) the pulp is treated with a complexing agent at least 10 - 60 minutes at a pH of 4-7, preferably 5-6, and e) the pulp is washed and / or subjected to blackmail, and magnesium and / or calcium and / or chlorine dioxide are added and / or before the acidification step b) the chelating step d) or in connection with these.

Process according to Claim 1, characterized in that the pH of the pulp is regulated by the addition of acid or alkali or d) in the pulp. generally between the steps. b) or in step c).

Process according to Claim 1 or 2, characterized by means of a filtrate F1 in which the pulp in step e) is washed with a scrubber (28) such that heavy metals are removed from the process and the fractional purifier filtrate F2 is returned for use in another process step.

Process according to Claim 1, 2 or 3, characterized in that step e) is followed by a peroxide step f). 10 15 20 25 30 35 516 10

Method according to claim 4, characterized in that the step f) peroxide bleaching is carried out in two interconnected towers (14, 24) of different sizes, the first of which is a so-called pre-reactor (14) and the other a so-called bleach (24).

A method according to claim 5, characterized in that in the peroxide bleaching step - at least peroxide is mixed into the pulp, (14), where the pressure is 3 - 20 bar and the residence time 10 - 60 minutes, - the pulp is fed into. pressurized pre-reactor - the pulp may react with the peroxide to such an extent that the amount of peroxide still remaining is at most 5 kg EbO2 per tonne of pulp, - gas is separated from the pulp when it is under a pressure of over 3 bar, whereby the separated gas quantity is 40 - 90 % of the amount of gas present in the pulp, - the pulp is pushed with the pressure of the pre-reactor (14) into the lower part of the bleaching tower (24), from which the pulp flows upwards, and - the pulp is removed from the top of the bleaching tower (24). or 6, characterized in that the peroxide charge in the bleaching step is 10

A method according to claim 4, 5 - 20 kg / adt and the oxygen charge 0 - 10 kg / adt, wherein it is an oxygen-reinforced peroxide step Po. or 6, characterized in that the peroxide charge to the bleaching step is

A method according to claim 4, 5 below 10 kg / adt and the oxygen charge above 5, preferably 5 - 15 kg / adt, wherein it is a peroxide-reinforced oxygen step Op.

Process according to Claim 5 or 6, characterized in that the pressure in the bleaching tower is 0 -5 bar, preferably 1.1 ~ 5 bar, and the temperature is 80-130 ° C.

Process according to Claim 4, 5 or 6, characterized in that the peroxide step is acidic, the bleaching being carried out with peracid or Caro's acid.

Process according to Claim 4, 5 or 6, characterized in that the peroxide step is alkaline and the bleaching is carried out with hydrogen peroxide.

Use of a treatment according to claim 1, 4, 5 or 6 in the bleaching sequence boiling - O - AQ - P for bleaching pulp to a brightness of over 80 ISO.

Use of a treatment according to claim 1, 4, 5 or 6 in the bleaching sequence. boiling - AQ - ZP for mass bleaching to a brightness exceeding 83 ISO.

Use of a treatment according to claim 1, 4, 5 or 6 in the bleaching sequence boiling - O - AQ - P - AQ -P for bleaching pulp to a brightness of over 83 ISO.

Use of a treatment according to claim 1, 4, 5 or 6 in the bleaching sequence boiling - O - AQ - P - ZQ - P for bleaching pulp to a brightness of over 88 ISO.

Use of a treatment according to claim 1, 4, 5 or 6 in the bleaching sequence boiling - O - AQ - ZQ - P - ZP for bleaching pulp to a brightness above 88 ISO.

Use of a treatment according to claim 1, 4, 5 or 6 in the bleaching sequence boiling - O - AQ - P - ZP for bleaching pulp to a brightness of more than 88 ISO.

Use of a treatment according to claim 1, 4, 5 or 6 in the bleaching sequence boiling - O - AQ - ZQ - P for bleaching pulp to a brightness of over 85 ISO.

Use of a treatment according to claim 1, 4, 10 15 20 25 30 516 ess' *: oo oo 12 5 or 6 j. The bleaching sequence boiling - OAQ - P for bleaching pulp to a brightness of over 80 ISO.

Use of a treatment according to claim 1, 4, 5 or 6 in the bleaching sequence boiling - OAQ - P - AQ - P for bleaching pulp to a brightness of over 83 ISO.

Use of a treatment according to claim 1, 4, 5 or 6 in the bleaching sequence boiling - OAQ - PAQ - P for bleaching pulp to a brightness of over 83 ISO.

Use of a treatment according to claim 1, 4, 5 or 6 in the bleaching sequence boiling - O - AQ - PAQ - P for bleaching pulp to a brightness of over 83 ISO.

Use of a treatment according to claim 1, 4, 5 or 6 in the bleaching sequence boiling - O - AQ - PQ - P for bleaching pulp to a brightness of more than 88 ISO.

Use of a treatment according to claim 1, 4, 5 or 6 in the bleaching sequence boiling - O - AQ - PQ - ZP for bleaching pulp to a brightness of more than 88 ISO.

Use of a treatment according to claim 1, 4, 5 or 6 in the bleaching sequence boiling - O - AQ - ZPQ - ZP for bleaching pulp to a brightness of more than 88 ISO.

Use of a treatment according to claim 1, 4, 5 or 6 in the bleaching sequence boiling - O - PAQ - P for bleaching pulp to a brightness of over 85 ISO.