SE506886C2 - Vanadium-alloyed precipitable, non-magnetic austenitic steel - Google Patents
Vanadium-alloyed precipitable, non-magnetic austenitic steelInfo
- Publication number
- SE506886C2 SE506886C2 SE9000673A SE9000673A SE506886C2 SE 506886 C2 SE506886 C2 SE 506886C2 SE 9000673 A SE9000673 A SE 9000673A SE 9000673 A SE9000673 A SE 9000673A SE 506886 C2 SE506886 C2 SE 506886C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- content
- weight
- alloy according
- alloy
- alloys
- Prior art date
Links
- 230000005291 magnetic effect Effects 0.000 title claims description 10
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title description 7
- 239000010959 steel Substances 0.000 title description 7
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 39
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 39
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims abstract description 13
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 claims abstract 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims description 13
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 claims description 11
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 claims description 4
- 238000005491 wire drawing Methods 0.000 claims description 2
- 239000000470 constituent Substances 0.000 claims 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 abstract description 15
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 abstract description 9
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 abstract description 9
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 abstract description 7
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910001256 stainless steel alloy Inorganic materials 0.000 abstract 1
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 28
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 15
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 14
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 13
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 11
- 239000000463 material Substances 0.000 description 11
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 10
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 9
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 8
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 7
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 7
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 6
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 6
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 6
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000005294 ferromagnetic effect Effects 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 4
- -1 vanadium nitrides Chemical class 0.000 description 4
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 3
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 3
- 239000012925 reference material Substances 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 238000007542 hardness measurement Methods 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 2
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 2
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 229910000639 Spring steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 240000008042 Zea mays Species 0.000 description 1
- 235000005824 Zea mays ssp. parviglumis Nutrition 0.000 description 1
- 235000002017 Zea mays subsp mays Nutrition 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 235000005822 corn Nutrition 0.000 description 1
- 230000001687 destabilization Effects 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 229910001004 magnetic alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 230000005298 paramagnetic effect Effects 0.000 description 1
- 230000005408 paramagnetism Effects 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 230000001235 sensitizing effect Effects 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
Abstract
Description
566 886 markant deformationshårdnande med bibehållande av en icke-magnetisk struktur. Till detta kan läggas möjligheten att, utan att påverka de magnetiska egenskaperna, utskiljningshärda legeringen till mycket hög hàllfasthet genom en enkel vämebehandling. 566 886 markedly deformation hardening while maintaining a non-magnetic structure. To this can be added the possibility that, without affecting the magnetic properties, the precipitation hardens the alloy to a very high strength by a simple heat treatment.
Den strikt kontrollerade, optimerade sammansättningen ( i vikts-%) hos den legering uppfinningen svarar emot är: C 0.04-0.25 Si 0.1-2 Mn 2-15 _ Cr 16-23 ~ Ni 8-14 N 0.10-1.5 V 0.1-2.5 samt resten Fe jämte normalt förekommande föroreningar.The strictly controlled, optimized composition (in% by weight) of the alloy to which the invention corresponds is: C 0.04-0.25 Si 0.1-2 Mn 2-15 _ Cr 16-23 ~ Ni 8-14 N 0.10-1.5 V 0.1-2.5 and the remainder Fe together with normally occurring pollutants.
Legeringshalterna, vilka är mycket kritiska styrs av krav på strukturen, vilken ska bestå av en austenitisk matrix med inslag av vanadinnitrider.The alloy levels, which are very critical, are governed by requirements for the structure, which must consist of an austenitic matrix with elements of vanadium nitrides.
Strukturen får ej uppvisa inslag av ferrit. Austenitfasen ska vara tillräckligt stabil för att ej till någon signifikant del omvandlas till ferromagnetisk martensit vid svalning från högtemperatur glödgning eller vid kraftig kallbearbetning, typiskt > 70 % tjockleksreduktion vid kallvalsning eller motsvarande reduktionsgrad vid tråddragning.The structure must not show elements of ferrite. The austenite phase must be sufficiently stable so that it is not significantly converted to ferromagnetic martensite during cooling from high temperature annealing or during heavy cold working, typically> 70% thickness reduction during cold rolling or a corresponding degree of reduction during wire drawing.
Samtidigt skall austenitfasen vid deformation uppvisa ett kraftigt kallhàrdnande vilket medför att en hög mekanisk hállfasthet kan erhållas utan närvaro av ferromagnetisk fas. Av vikt är också möjligheten att i det kallvalsade tillståndet ytterligare kunna öka hàllfastheten genom en enkel värmebehandlings operation. 506 886 För att dessa villkor samtidigt skall vara uppfyllda måste legerings- ämnenas effekter på materialegenskapernavara vara kända.At the same time, the austenite phase during deformation must show a strong cold hardening, which means that a high mechanical strength can be obtained without the presence of a ferromagnetic phase. Of importance is also the possibility of being able to further increase the strength in the cold-rolled state through a simple heat treatment operation. 506 886 In order for these conditions to be met at the same time, the effects of the alloying elements on the material properties of the product must be known.
Vissa legeringselement är ferritbildare medan andra är austentibildare vid de temperaturer som är aktuella vid varmbearbetning och glödgning.Some alloying elements are ferrite formers while others are austenitic formers at the temperatures relevant for hot working and annealing.
Dessutom ökar vissa legeringselement defomationshårdnandet vid kallbearbetning medan andra minskar detsamma.In addition, some alloying elements increase the deformation hardening during cold working while others decrease the same.
Nedan följer en beskrivning av legeringselementens effekter och förklaring till halternas begränsningar.Below is a description of the effects of the alloying elements and an explanation of the limitations of the concentrations.
C är ett legeringselement som är en kraftig austenitbiIdare. Dessutom stabiliserar kol austeniten mot martensitomvandling och har därmed en dubbelt positiv effekt i föreliggande legering. Kol påverkar också deformatioshårdnandet i positiv riktning vid kallbearbetning. Kolhalten bör därför vara min 0.04 vikts-%. Vid höga kolhalter uppstår emellertid flera negativa effekter. Den höga affiniteten till krom medför att tendensen till karbidutskiljningar ökar med ökande kolhalt. Härigenom erhålls sämre korrosionsegenskaper, försprödningsproblem samt en de- stabilisering av grundmassan vilken kan förorsaka lokal martensitomvandling och därmed göra materialet partiellt ferromagnetiskt.C is an alloying element that is a powerful austenite former. In addition, carbon stabilizes the austenite against martensite conversion and thus has a double positive effect in the present alloy. Coal also affects the deformation hardening in a positive direction during cold working. The carbon content should therefore be at least 0.04% by weight. At high carbon levels, however, several negative effects occur. The high affinity for chromium means that the tendency to carbide precipitates increases with increasing carbon content. This results in poorer corrosion properties, embrittlement problems and a destabilization of the matrix, which can cause local martensite conversion and thus make the material partially ferromagnetic.
Kolhalten bör således ej överstiga 0.25 vikts-%, företrädesvis max 0.20 vikts-%.The carbon content should thus not exceed 0.25% by weight, preferably a maximum of 0.20% by weight.
Si är ett viktigt legeringselement för att underlätta den metallurgiska tillverkningsprocessen. Si-halten bör därfö' vara minst 0.1 vikts-%.Si is an important alloying element to facilitate the metallurgical manufacturing process. The Si content should therefore be at least 0.1% by weight.
Kisel är emellertid ett ferritstabiliserande element som relativt kraftigt tenderar att öka benägenheten att bilda den ferromagnetiska fasen ferrit.Silicon, however, is a ferrite stabilizing element that relatively strongly tends to increase the tendency to form the ferromagnetic phase ferrite.
Dessutom ökar höga kiselhalter tendensen till utskiljning av lättsmältande intermetalliska faser vilka försvårar varmbearbetning.In addition, high silicon contents increase the tendency to precipitate easily digestible intermetallic phases which make hot processing more difficult.
Si-halten bör därför begränsas till max 2 vikts-%, företrädesvis max 1.0 vikts-%. 506 886 Mn har befunnits besitta flera gynnsamma egenskaper i legeringen enligt uppfinningen. Mangan stabiliserar austenit utan att samtidigt inverka negativt på deformationshárdnandet. Mangan har dessutom den utomordentligt viktiga egenskapen att öka lösligheten för kväve, vars egenskaper beskrivs nedan, i smälta och fast fas. Manganhalten bör därför vara lägst 2 vikts-%, företrädesvis minst 4 vikts-%.The Si content should therefore be limited to a maximum of 2% by weight, preferably a maximum of 1.0% by weight. 506 886 Mn has been found to possess several favorable properties in the alloy according to the invention. Manganese stabilizes austenite without at the same time having a negative effect on the deformation hardening. Manganese also has the extremely important property of increasing the solubility of nitrogen, the properties of which are described below, in the molten and solid phase. The manganese content should therefore be at least 2% by weight, preferably at least 4% by weight.
Mangan ökar längdutvidgningskoefficienten och minskar den elektriska konduktiviteten vilket kan vara av nackdel för applikationer inom elektronik och data området. Höga halter av mangan nedsätter även korrosionsbeständigheten i kloridhaltiga miljöer. Mangan är också betydligt mindre effektivt än nickel som korrošionsnedsättande element under oxiderande korrosionsförhållanden.Manganese increases the coefficient of longitudinal expansion and decreases the electrical conductivity, which can be detrimental to applications in the electronics and data field. High levels of manganese also reduce corrosion resistance in chloride-containing environments. Manganese is also significantly less effective than nickel as an anti-corrosion element under oxidizing corrosion conditions.
Manganhalten bör därför ej överstiga 15 vikts-%. Företrädesvis bör Mn- halten väljas i intervallet 4-10 vikts-%, företrädesvis 4.0-7.5 vikts-%.The manganese content should therefore not exceed 15% by weight. Preferably, the Mn content should be selected in the range 4-10% by weight, preferably 4.0-7.5% by weight.
Cr är ett betydelsefullt legeringsämne ur ett flertal aspekter. Krom- halten bör vara hög för att nå en god korrosionsbeständighet.Cr is an important alloying substance from several aspects. The chromium content should be high to achieve good corrosion resistance.
Krom ökar också löslígheten för kväve i både smälta och fast fas och möjliggör därmed en ökad inlegering av kväve. Med ökande kromhalt stabiliseras också austenitfasen mot martensitomvandlingl Den legering som uppfinningen avser kan, såsom nedan beskrivs, med fördel utskiljningshärdas och skilja ut bla högkromhaltiga nitrider.Chromium also increases the solubility of nitrogen in both the molten and solid phases, thus enabling an increased alloying of nitrogen. With increasing chromium content, the austenite phase is also stabilized against martensite conversion. The alloy to which the invention relates can, as described below, advantageously harden precipitate and separate, among other things, high-chromium-containing nitrides.
För att därmed minska tendensen till alltför kraftiga lokala nedsättningar av Cr-halten med instabilisering och korrosionsbeständighetsnedsättning måste Cr-halten vara högre än 16 vikts-%.In order to reduce the tendency for excessive local reductions in the Cr content with instability and corrosion resistance reduction, the Cr content must be higher than 16% by weight.
Då krom stabilisera: ferrit kommer mycket höga halter innebära närvaro av ferromagnetísk ferrit. Cr bör därför vara lägre än 23 vikts-%, före- trädesvis max 21-vikts-%. 506 886 Ni är efter kol och kväve det mest austenitstabiliserande elementet.Then chromium stabilize: ferrite will very high levels imply the presence of ferromagnetic ferrite. Cr should therefore be lower than 23% by weight, preferably a maximum of 21% by weight. 506 886 Ni is the most austenite stabilizing element after carbon and nitrogen.
Nickel ökar också austenitens stabilitet mot martensitomvandling. Nickel är också, tll skillnad från mangan, känt för att effektivt bidraga till korrosionsbeständigheten under oxiderande förhållanden.Nickel also increases the stability of the austenite against martensite conversion. Nickel is also, unlike manganese, known to effectively contribute to corrosion resistance under oxidizing conditions.
Nickel är emellertid ett dyrt legeringsämne samtidigt som det har en negativ inverkan på deformationshårdnandet vid kallbearbetning.However, nickel is an expensive alloying material while having a negative effect on the deformation hardening during cold working.
För en tillräcklig stabil icke-magnetisk struktur bör Ni-halten vara högre än 8 vikts-%. För att nå hög hållfasthet efter kallbearbetning bör Ni-halten ej vara högre än 14 vikts-%, företrädesvis max 12 vikts-%, men samtidigt företrädesvis högre än 9 vikts-%. .es N är ett centralt legeringselement i föreliggande uppfinning. Kväve är en stark austenitbildare, verkar lösningshärdande samt stabiliserar austenitfasen kraftigt mot martensitbildning. Kväve är också gynnsamt för ett ökat deformationshårdnande vid kallbearbetning och som utskiljningshärdande element vid värmebehandling. Kväve kan därigenom bidraga till en ytterligare förhöjning av den kallvalsade hàllfastheten.For a sufficiently stable non-magnetic structure, the Ni content should be higher than 8% by weight. In order to achieve high strength after cold working, the Ni content should not be higher than 14% by weight, preferably a maximum of 12% by weight, but at the same time preferably higher than 9% by weight. .es N is a central alloying element in the present invention. Nitrogen is a strong austenite former, has a solution-hardening effect and strongly stabilizes the austenite phase against martensite formation. Nitrogen is also favorable for increased deformation hardening during cold processing and as a precipitation hardening element during heat treatment. Nitrogen can thereby contribute to a further increase in the cold-rolled strength.
Kväve ökar dessutom motståndet mot punktkorrosion. Kromnitrider utskiljda vid värmebehandling har också visat sig mindre sensibiliserande än motsvarande kromkarbider.Nitrogen also increases resistance to point corrosion. Chromium nitrides emitted during heat treatment have also been shown to be less sensitizing than corresponding chromium carbides.
För att till fullo utnyttja kvävets många goda egenskaper bör kvävehalten ej vara lägre än 0.10 vikts-%, företrädesvis min 0.15 víkts-%.In order to make full use of the many good properties of nitrogen, the nitrogen content should not be lower than 0.10% by weight, preferably at least 0.15% by weight.
Vid mycket höga kvävehalter överskrids kvävelösligheten i smältan.At very high nitrogen contents, the nitrogen solubility in the melt is exceeded.
N-halten är därför maximerad till 1.5 vikts-1, företrädesvis högst 0.6 vikts-%.The N content is therefore maximized to 1.5% by weight, preferably not more than 0.6% by weight.
V ger i legeringen enligt uppfinningen flera betydelsefulla effekter.V gives several significant effects in the alloy according to the invention.
Vanadin ökar kvävelösligheten och bidrar genom bildande av vanadinnitrider till att verka korñförfinande vid värmebehandling.Vanadium increases nitrogen solubility and, through the formation of vanadium nitrides, contributes to a corn refining effect on heat treatment.
Genom en optimerad värmebehandling kan också en kraftig ökning av de mekaniska egenskaperna erhållas genom utskiljningshärdning.Through an optimized heat treatment, a sharp increase in the mechanical properties can also be obtained by precipitation hardening.
Vanadinhalten bör därför vara lägst 0.1 vikts-%, företrädesvis högre än 0.25 vikts-%. Vanadin är emellertid ferritstabiliserande och halten bör därför maximeras till 2.5 vikts-%, företrädesvis max 2.0 vikts-%.The vanadium content should therefore be at least 0.1% by weight, preferably higher than 0.25% by weight. However, vanadium is a ferrite stabilizer and the content should therefore be maximized to 2.5% by weight, preferably a maximum of 2.0% by weight.
Nedan exemplifieras uppfinningen med resultat fràn utvecklingsarbetet.The invention is exemplified below with results from the development work.
Detaljer om struktur, deformationshàrdnande mekaniska- och magnetiska egenskaper ges.Details of structure, deformation hardening mechanical and magnetic properties are given.
Försökslegeringarna nedsmältes i en högfrekvens ugn och götgjutning skedde vid ca 1600 C. Göten värmdes till ca 1200 C och varmbearbetades via smidning till stång. Därefter varmvalsades materialet till band vilka sedan släckglödgades och renbetades.The test alloys were melted in a high-frequency oven and ingot casting took place at about 1600 C. The ingot was heated to about 1200 C and hot-worked via forging into a rod. The material was then hot-rolled into strips which were then annealed and annealed.
Släckglödgningen utfördes vid 1080-1120 C och släckningen skedde i vatten.The extinguishing annealing was performed at 1080-1120 C and the quenching took place in water.
De släckglödgade banden kallvalsades därefter till olika reduktionsgrad varvid provstavar för olika typer av prov uttogs. För att undvika temperaturvariationer och deras möjliga inverkan på tex magnetegenskaper svalnades legeringarna efter varje kallvalsningsstick till rumstemperatur. 886 506 Den kemiska sammansättningen, i vikts-%, hos legeringarna i försöksprogrammet framgår av tabell l nedan.The extinguished strips were then cold rolled to different degrees of reduction, whereby test rods for different types of samples were taken. To avoid temperature variations and their possible effect on, for example, magnetic properties, the alloys were cooled after each cold rolling stick to room temperature. 886 506 The chemical composition, in% by weight, of the alloys in the experimental program is shown in Table 1 below.
Tabell 1.Table 1.
Stål nr 875* 876* 877* » 879* 900* 880** 866** AISI** 304 AISI** 305 Kemisk sammansättning, i vikts-%, hos försökslegeringarna. * legeringar enligt uppfinningen ** jämförande exempel C Si .20 .56 .O58 .54 .018 .60 .057 .5l .014 .64 .052 .89 .ll .83 .034 .59 .042 .42 P,S < 0.030 Vikts-% Mn 4.20 5.06 13.1 2.15 14.0 3.82 1.49 1.35 1.72 gäller för samtliga ovanstående Cr 18.03 20.37 19.20 20.03 19.1 20.25 18.79 18.56 18.44 Ni 8.97 10.00 9.00 12.03 9.10 10.01 9.47 9.50 11.54 0.29 0.40 0.42 0.30 0.51 0.29 0.20 0.17 0.036 0.94 1.57 1.64 » 0.51 1.01 legeringar. 506 886 I släckglödgat tillstånd uttogs prov för kontroll av ferrit respektive martensithalt samt hårdhetsmätning. Resultaten visas i tabell 2.Steel No. 875 * 876 * 877 * »879 * 900 * 880 ** 866 ** AISI ** 304 AISI ** 305 Chemical composition, in% by weight, of the test alloys. * alloys according to the invention ** comparative example C Si .20 .56 .O58 .54 .018 .60 .057 .5l .014 .64 .052 .89 .ll .83 .034 .59 .042 .42 P, S < 0.030 Weight% Mn 4.20 5.06 13.1 2.15 14.0 3.82 1.49 1.35 1.72 applies to all of the above Cr 18.03 20.37 19.20 20.03 19.1 20.25 18.79 18.56 18.44 Ni 8.97 10.00 9.00 12.03 9.10 10.01 9.47 9.50 11.54 0.29 0.40 0.42 0.30 0.51 0.29 0.20 0.17 0.036 0.94 1.7 »0.51 1.01 alloys. 506 886 In the extinguished state, samples were taken for checking ferrite and martensite content as well as hardness measurement. The results are shown in Table 2.
Tabell 2 Mikrostruktur för försökslegeringarna i glödgade varmvalsade band. * legeríngar enligt uppfinningen ** jämförande exempel Stål glödgnings ferrit martensit hårdhet nr temperatur % % “ Hv 875* _ 1120 0 0 n 245 876* '"' 0 0 223 877* '"' 0 0 222 879* '"' 0 0 220 900* '"' 0 0 240 880** 1080 0 0 195 866** '"' 0 0 186 AISI 304** "" 0 0 174 AISI 305** "" 0 0 124 Alla försökslegeringarna uppfyller kravet på att vara fria från ferrit och martensit i släckglödgat tillstånd. Den glödgade hàrdheten är något högre än den hos referensmaterialen AISI 304/305.Table 2 Microstructure for the test alloys in annealed hot-rolled strips. * alloys according to the invention ** comparative example Steel annealing ferrite martensite hardness no temperature%% “Hv 875 * _ 1120 0 0 n 245 876 * '"' 0 0 223 877 * '"' 0 0 222 879 * '"' 0 0 220 900 * '"' 0 0 240 880 ** 1080 0 0 195 866 ** '"' 0 0 186 AISI 304 ** "" 0 0 174 AISI 305 ** "" 0 0 124 All test alloys meet the requirement to be free from ferrite and martensite in the extinguished state, the annealed hardness is slightly higher than that of the reference materials AISI 304/305.
Som ovan beskrivits är det mycket väsentlíq+ att material enligt uppfinningen uppvisar ett betydande deformationshàrdnande vid kallbearbetningsoperationer. Efter kallvalsning till 75 % tjockleks- reduktion uttogs prov för hàrdhetsmätning. Tabell 3 visar hàrdhetsökningen som funktion av kallbearbetning.As described above, it is very important that materials according to the invention show a significant deformation hardening in cold working operations. After cold rolling to 75% thickness reduction, samples were taken for hardness measurement. Table 3 shows the hardness increase as a function of cold working.
Tabell 3 Stål nr släck- glödgat 75 % def Vickershårdhet hos försökslegeringarna vid 75 % kalldeformationsgrad. * legeringar enligt uppfinningen ** jämförande exempel 875 876 877 879 900 880 866 * * * * * ** ** 245 223 222 220 239 195 186 485 445 430 447 459 448 440 AISI304 k* 174 430 AISI305 ** 124 385 Samtliga försökslegeringar uppvisar ett kraftigt deformationshárdnande jämfört med referensmaterialen AISI 304/305.Table 3 Steel no. Extinguished annealed 75% def Vickers hardness of the test alloys at 75% degree of cold deformation. * alloys according to the invention ** comparative example 875 876 877 879 900 880 866 * * * * * ** ** 245 223 222 220 239 195 186 485 445 430 447 459 448 440 AISI304 k * 174 430 AISI305 ** 124 385 All experimental alloys exhibits a strong deformation hardening compared to the reference materials AISI 304/305.
.A Legeringarnas hállfasthet vid enaxlig dragprovning som funktion av kallbearbetníngsgraden framgår av tabell 4, där Rp0.05 och Rp0.2 motsvarar den belastning som ger 0.05 % respektive 0.2 % kvarvarande töjning, Rm motsvarar belastningens maximivärde krafttöjningsdiagrammet och A 10 motsvarar provstavens brottförlängning. " 10 'f~ 506 886 Tabell 4. Sträckgräns, brottgräns och förlängning hos försökslegeringarna. * legeringar enligt uppfinningen ** jämförande exempel stål Rp0.05 Rp0.2 Rm A10 nr Tillstånd MPa MPa MPa % 875* 75 % red 1092 1500 1735 3 876* " " 2 984 1357 1572 4 877* " " 924 1296 1540 5 879* " " 997 1361 1568 4 900* “ " 1021 1415 _ 1670 4 880** " " 985 1343 1566 4 866** " " 997 1356 1558 4 AISI** 304 " " 910 1300 1526 5 AISI** 305 " " 868 1177 1338 5 Tabell 4 visar att med legeringarna enligt uppfinningen kan mycket höga hållfasthetsnivåer erhållas vid kallbearbetning. AISI 305 uppvisar ett betydligt långsammare deformationshàrdnande på grund av låga halter av interstitiellt lösta legeringselement, dvs kväve och kol, kombinerat med förhållandevis hög nickelhalt..A The strength of the alloys in uniaxial tensile testing as a function of the degree of cold working is shown in Table 4, where Rp0.05 and Rp0.2 correspond to the load giving 0.05% and 0.2% residual elongation, respectively, Rm corresponds to the maximum value of the load strain diagram and A "10 'f ~ 506 886 Table 4. Tensile strength, yield strength and elongation of the test alloys. * Alloys according to the invention ** comparative example steel Rp0.05 Rp0.2 Rm A10 no. Condition MPa MPa MPa% 875 * 75% red 1092 1500 1735 3 876 * "" 2 984 1357 1572 4 877 * "" 924 1296 1540 5 879 * "" 997 1361 1568 4 900 * “" 1021 1415 _ 1670 4 880 ** "" 985 1343 1566 4 866 ** "" 997 1356 AISI ** 304 "" 910 1300 1526 5 AISI ** 305 "" 868 1177 1338 Table 4 shows that with the alloys according to the invention very high strength levels can be obtained during cold working. AISI 305 exhibits a significantly slower deformation hardening due to low levels of interstitially dissolved alloying elements, ie nitrogen and carbon, combined with a relatively high nickel content.
Fjäderstål av typ SS 2331 anlöps ofta i syfte att erhålla en ytterligare höjning av de mekaniska egenskaperna. Härigenom påverkas flera viktiga fjäderegenskaper gynnsamt såsom utmattningshallfasthet och relaxations- motstånd samt möjligheten att forma materialet i förhållandevis mjukt tillstånd. Den högre duktiliteten vid lägre hållfasthet kan på så sätt utnyttjas till mer intrikat formning av materialet. 506 886 Tabell 5 visar effekterna av en sådan anlöpning på de mekaniska egensklaperna efter 75 % kallreduktion. Anlöpningsförsöken resulterade i optimal effekt vid en temperatur av 450/500 C och 2 timmars hålltid.Spring steel of type SS 2331 was often tempered in order to obtain a further increase in the mechanical properties. As a result, several important spring properties are favorably affected, such as fatigue resistance and relaxation resistance, as well as the possibility of forming the material in a relatively soft state. The higher ductility at lower strength can thus be used for more intricate shaping of the material. 506 886 Table 5 shows the effects of such a tempering on the mechanical properties after 75% cold reduction. The tempering tests resulted in optimal effect at a temperature of 450/500 C and 2 hours holding time.
Tabell 5 Sträckgräns, brottgräns och förlängning efter anlöpning 450/500 C/ 2h vid 75 % kallreduktion. Siffrorna inom parentes anger den procentuella förändringen av hàllfasthetsvärdena vid anlöpningen * legeringar enligt uppfinningen ** jämförande exempel Stål »-Temperatur Rp0.05 Rp0.2 Rm-» A10 nr C MPa MPa MPa % 875* 500 1585 1853 1987 3 (45) (24) (15) 876* "" 1479 1715 1831 3 (50) (26) (16) 877* "" 1434 1665 1792 2 (55) (28) (16) 879* “" 1473 1694 1815 3 (48) (24) (16) 900* "" 1579 1825 1946 3 (55) (29) (16) 880** 450 1368 1598 1740' 3 (38) (19) (11) 866** "" _ 1305 1565 1720 3 (30) (15) (10) AISI** 304 "" 1189 1470 1644 3 (30) (13) (07) AISI** 305 "" 1057 1260 1380 4 (21) (07) (03) 506 886 Legeringarna enligt uppfinningen uppvisar en mycket god effekt av anlöpningen. Av speciell vikt är den extrema ökningen i Rp0.05 på 45-55 % som erhålls. Detta är det värde som bäst korrelerar med elasticitets- gränsen som är ett mått på hur högt en fjäder kan belastas utan att plasticera. Genom höjningen i Rp0.05 kan sådeles ett större arbetsområde erhållas för en fjäder. Speciellt intressant att notera är den mycket blygsamma ökningen av brottgränsen i AISI 304 och AISI 305. Detta är en väsentlig nackdel då brottgränsen erfarenhetsmässigt är det värde som bäst korrelerar till utmattningshàllfastheten.Table 5 Tensile strength, yield strength and elongation after tempering 450/500 C / 2h at 75% cold reduction. The numbers in parentheses indicate the percentage change in strength values during tempering * alloys according to the invention ** comparative example Steel »-Temperature Rp0.05 Rp0.2 Rm-» A10 no. C MPa MPa MPa% 875 * 500 1585 1853 1987 3 (45) ( 24) (15) 876 * "" 1479 1715 1831 3 (50) (26) (16) 877 * "" 1434 1665 1792 2 (55) (28) (16) 879 * “" 1473 1694 1815 3 (48) (24) (16) 900 * "" 1579 1825 1946 3 (55) (29) (16) 880 ** 450 1368 1598 1740 '3 (38) (19) (11) 866 ** "" _ 1305 1565 1720 3 (30) (15) (10) AISI ** 304 "" 1189 1470 1644 3 (30) (13) (07) AISI ** 305 "" 1057 1260 1380 4 (21) (07) (03) 506 886 The alloys according to the invention show a very good effect of the tempering, of particular importance is the extreme increase in Rp0.05 of 45-55% which is obtained.This is the value which best correlates with the elastic limit which is a measure of how high a spring can be loaded without plasticizing.Through the increase in Rp0.05, a larger working area can thus be obtained for a spring. note is the very modest increase in the breaking limit in AISI 304 and AISI 305. This is a significant disadvantage as the breaking limit is empirically the value that best correlates to the fatigue strength.
För ett material enligt uppfinningen är förutsättningennatt, samtidigt som en hög hàllfasthet kan erhållas , materialet uppvisar para-magnetism dvs en magnetisk permeabilitet mycket nära l.For a material according to the invention, the condition is night, while a high strength can be obtained, the material exhibits para-magnetism, ie a magnetic permeability very close to 1.
Tabell 6 visar den magnetiska permeabiliteten beroende på fältstyrka för de olika legeringarna efter 75 % kallreduktion och anlöpning 450/500 C/ 2 h. 13 506 886 Tabell 6 Permeabilitetsvärden hos försökslegeringarna. Understrukna värden anger maximal uppmätt permeabilitet. Värdet längst ned anger brottgränsen i motsvarande tillstànd. * legeringar enligt uppfinningen ** jämförande exempel Fältstyrka oersted Stål nr 875 876 877 879 900 880 866 AISI AISI * * * * * ** 4* 304** 3g5** 50 1.0239 1.0111 1.0l13 1.0049 l.0022 l.0099 1.0346 1.523l 1.0593 100 ~ l.0247 1.011l 1 0115 l.0055 l.0022 1 0118 1.048 1.8930 l.0666 150 'ifššššmnzïfššššïfššší Ifšššš Tšïïš 18413 24056 rom 200 1.0228 1T0103 1.0083 1.0044 1.0019 l.01l0 l.0505 2.2136 1.0729 300 1.0200 l.0086 1.007l l.0043 l.0019 l.0099 1.0640 2.2258 1.0803 400 l.0l85 1.0080 1.0059 l.0042 l.0020 1 0089 1.0754 š_1š0š l.0855 500 l.0171 l.0075 l.0053 l.0039 1.00l8 1 0081 1.0843 2 0601 1.0884 700 l.0156 l.0067 l.0043 1.0037 1.0018 l.0071 1.091? - 1T08š9 mao _ _ _ _ _ _ íÜšššš _ _ Rm MPa 1987 1831 1792 1815 1946 1740 1734 1644 1380 Tabell 6 visar att det med legeringen enligt uppfinningen, genom kall- bearbetning och utskiljningshärdning, är kontrollerad sammansättning i kallvalsat erhålla en hàllfasthet överstigande 1800 med mycket låga värden på den magnetiska Legeringen enligt uppfinningen möjliggör de egenskapsfördelar en hög hållfasthet samtidigt som materialet bibehåller sin därmed kan användas i applikationer där är önskvärt. Referensmaterialen utanför uppfinningen uppvisar både lägre värden effekt av utskiljningsbehandling sàmtïdi möjligt att via en strikt och utskiljningshärdat tillstànd eller t o m 1900 MPa kombinerat permeabiliteten 1.002-1.025. sàdeles ett utnyttjande av innebär för tex fjäderegenskaper para-magnetiska struktur och ett magnetiskt inert material sammansättninsgranserna enligt på mekaniska egenskaper och gt som den magnetiska 14 '- 506 886 permeabiliteten är högre. Detta gäller i synnerhet de komersiella legeringarna AISI 304/305.Table 6 shows the magnetic permeability depending on the field strength of the different alloys after 75% cold reduction and tempering 450/500 C / 2 h. 13 506 886 Table 6 Permeability values of the test alloys. Underlined values indicate maximum measured permeability. The value at the bottom indicates the breaking limit in the corresponding condition. * alloys according to the invention ** comparative example Field strength oersted Steel no. l 1.0593 100 ~ l.0247 1.011l 1 0115 l.0055 l.0022 1 0118 1.048 1.8930 l.0666 150 'ifššššmnzïfššššïfšší Ifšššš Tšïïš 18413 24056 rom 200 1.0228 1T0103 1.0083 1.0044 1.0019 l.01l 2.21.1 0086 1.007l l.0043 l.0019 l.0099 1.0640 2.2258 1.0803 400 l.0l85 1.0080 1.0059 l.0042 l.0020 1 0089 1.0754 š_1š0š l.0855 500 l.0171 l.0075 l.0053 l.0039 1.00l8 1 0081 1.0843 2 0601 1.0884 700 l.0156 l.0067 l.0043 1.0037 1.0018 l.0071 1.091? - 1T08š9 mao _ _ _ _ _ _ íÜšššš _ _ Rm MPa 1987 1831 1792 1815 1946 1740 1734 1644 1380 Table 6 shows that with the alloy according to the invention, by cold working and precipitation hardening, it is controlled composition in cold rolled to obtain a strength exceeding 1800 with very low values of the magnetic alloy according to the invention, the property advantages enable a high strength while the material maintains its thus can be used in applications where it is desired. The reference materials outside the invention show both lower values effect of precipitation treatment while it is possible that via a strict and precipitation hardened condition or even 1900 MPa combined permeability 1,002-1,025. thus an utilization of means for e.g. spring properties para-magnetic structure and a magnetically inert material the composition limits according to on mechanical properties and gt as the magnetic 14 '- 506 886 permeability is higher. This applies in particular to the commercial alloys AISI 304/305.
Claims (8)
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE9000673A SE506886C2 (en) | 1990-02-26 | 1990-02-26 | Vanadium-alloyed precipitable, non-magnetic austenitic steel |
| EP91850036A EP0446188B1 (en) | 1990-02-26 | 1991-02-13 | Stainless steel |
| AT91850036T ATE160827T1 (en) | 1990-02-26 | 1991-02-13 | STAINLESS STEEL |
| DE69128293T DE69128293T2 (en) | 1990-02-26 | 1991-02-13 | Stainless steel |
| KR1019910002788A KR100190442B1 (en) | 1990-02-26 | 1991-02-21 | Stainless steel |
| JP11568091A JP3169978B2 (en) | 1990-02-26 | 1991-02-26 | Precipitation hardening high strength non-magnetic stainless steel |
| US07/895,426 US5242655A (en) | 1990-02-26 | 1992-06-05 | Stainless steel |
| US08/071,978 US5411701A (en) | 1990-02-26 | 1993-06-07 | Stainless steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE9000673A SE506886C2 (en) | 1990-02-26 | 1990-02-26 | Vanadium-alloyed precipitable, non-magnetic austenitic steel |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE9000673D0 SE9000673D0 (en) | 1990-02-26 |
| SE9000673L SE9000673L (en) | 1991-08-27 |
| SE506886C2 true SE506886C2 (en) | 1998-02-23 |
Family
ID=20378678
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE9000673A SE506886C2 (en) | 1990-02-26 | 1990-02-26 | Vanadium-alloyed precipitable, non-magnetic austenitic steel |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0446188B1 (en) |
| JP (1) | JP3169978B2 (en) |
| KR (1) | KR100190442B1 (en) |
| AT (1) | ATE160827T1 (en) |
| DE (1) | DE69128293T2 (en) |
| SE (1) | SE506886C2 (en) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5217111A (en) * | 1992-05-15 | 1993-06-08 | General Electric Company | Screw retainer for a molded case circuit breaker movable contact arm arrangement |
| FR2698104B1 (en) * | 1992-11-19 | 1995-02-03 | Creusot Loire | Stainless steel containing vanadium. |
| JPH0817733B2 (en) * | 1993-12-16 | 1996-02-28 | 株式会社丸エム製作所 | Metal parts for clothes hangers |
| SE506550C2 (en) * | 1994-11-02 | 1998-01-12 | Sandvik Ab | Use of an non-magnetic stainless steel in superconducting low temperature applications |
| JP4337268B2 (en) * | 2001-02-27 | 2009-09-30 | 大同特殊鋼株式会社 | High hardness martensitic stainless steel with excellent corrosion resistance |
| KR100621564B1 (en) | 2003-03-20 | 2006-09-19 | 수미도모 메탈 인더스트리즈, 리미티드 | Stainless steel for high pressure hydrogen gas, vessels and apparatus thereof |
| EP1605073B1 (en) * | 2003-03-20 | 2011-09-14 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Use of an austenitic stainless steel |
| CN1833043B (en) | 2003-06-10 | 2010-09-22 | 住友金属工业株式会社 | Austenitic stainless steel for hydrogen gas and method for producing same |
| US20090129967A1 (en) * | 2007-11-09 | 2009-05-21 | General Electric Company | Forged austenitic stainless steel alloy components and method therefor |
| JP5667504B2 (en) * | 2011-04-14 | 2015-02-12 | 日本高周波鋼業株式会社 | Nonmagnetic stainless steel |
| KR101304657B1 (en) | 2011-06-30 | 2013-09-05 | 주식회사 포스코 | Weld metal joint having excellent low temperature toughness |
| JP5791791B2 (en) | 2013-02-28 | 2015-10-07 | 日新製鋼株式会社 | Method for producing high elastic limit non-magnetic steel |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1365773A (en) | 1912-07-01 | 1921-01-18 | F G Dickerson Company | Can-filling machine |
| DE865604C (en) * | 1940-11-03 | 1953-02-02 | Eisen & Stahlind Ag | Steel alloy for objects that must have a high level of durability |
| DE934836C (en) * | 1942-07-19 | 1955-11-03 | Eisen & Stahlind Ag | Use of steel alloys as a material for machine parts that are exposed to high temperatures, especially valve parts for internal combustion engines |
| GB936872A (en) * | 1959-09-18 | 1963-09-18 | Allegheny Ludlum Steel | Improvements in or relating to a process of heat treating austenitic stainless steel and austenitic stainless steels whenever prepared by the aforesaid process |
| US3592634A (en) * | 1968-04-30 | 1971-07-13 | Armco Steel Corp | High-strength corrosion-resistant stainless steel |
| SE364996B (en) * | 1971-07-21 | 1974-03-11 | Uddeholms Ab | |
| WO1985003528A1 (en) * | 1984-02-09 | 1985-08-15 | Kabusiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Highly corrosion-resistant, high-strength austenitic stainless steel and process for its production |
-
1990
- 1990-02-26 SE SE9000673A patent/SE506886C2/en unknown
-
1991
- 1991-02-13 AT AT91850036T patent/ATE160827T1/en not_active IP Right Cessation
- 1991-02-13 DE DE69128293T patent/DE69128293T2/en not_active Expired - Fee Related
- 1991-02-13 EP EP91850036A patent/EP0446188B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-02-21 KR KR1019910002788A patent/KR100190442B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-02-26 JP JP11568091A patent/JP3169978B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR100190442B1 (en) | 1999-06-01 |
| KR910021491A (en) | 1991-12-20 |
| SE9000673L (en) | 1991-08-27 |
| SE9000673D0 (en) | 1990-02-26 |
| EP0446188A1 (en) | 1991-09-11 |
| DE69128293D1 (en) | 1998-01-15 |
| JP3169978B2 (en) | 2001-05-28 |
| EP0446188B1 (en) | 1997-12-03 |
| DE69128293T2 (en) | 1998-03-26 |
| JPH0598391A (en) | 1993-04-20 |
| ATE160827T1 (en) | 1997-12-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR900006870B1 (en) | Ferrite-austenitic stainless steel | |
| US3634072A (en) | Magnetic alloy | |
| CN103249518B (en) | Ni-Fe-Cr-Mo alloy | |
| CN104264078A (en) | Hot working tool steel with excellent toughness and thermal conductivity | |
| EP0280996B1 (en) | Austenitic stainless steel combining strength and resistance to intergranular corrosion | |
| SE506886C2 (en) | Vanadium-alloyed precipitable, non-magnetic austenitic steel | |
| SE459185B (en) | FERRIT-MARTENSITIC STAINLESS STEEL WITH DEFORMATION-INDUCED MARTENSIT PHASE | |
| SE464873B (en) | OMAGNETIC, EXCELLENT STAINABLE STAINLESS STEEL | |
| US5242655A (en) | Stainless steel | |
| CA1043591A (en) | Precipitation hardenable stainless steel | |
| JP7534102B2 (en) | NiCrMo steel and its manufacturing method | |
| KR102649801B1 (en) | New duplex stainless steel | |
| JP2007262582A (en) | Superconducting magnetic component | |
| SE466919B (en) | Non-magnetic, non-rusting Mn-Cr-Ni-N-steel alloy | |
| US5116570A (en) | Stainless maraging steel having high strength, high toughness and high corrosion resistance and it's manufacturing process | |
| WO1987004731A1 (en) | Corrosion resistant stainless steel alloys having intermediate strength and good machinability | |
| RU76647U1 (en) | SHAFT (OPTIONS) | |
| WO2018002328A1 (en) | A new process for manufacturing an austenitic alloy | |
| JPS63128153A (en) | Spring steel having superior setting resistance | |
| JPS6123750A (en) | non-magnetic steel | |
| RU2823412C1 (en) | Article in form of rod for manufacture of parts of electric submersible plants for extraction of oil from alloy based on iron and chromium | |
| JP2580407B2 (en) | Manufacturing method of martensitic stainless steel seamless steel pipe with excellent corrosion resistance | |
| JPH046242A (en) | Heat-resistant cast steel | |
| RU2321671C2 (en) | Stainless steel | |
| JPH06306456A (en) | Method for manufacturing high strength austenitic structure steel parts |