SA519402257B1 - عملية لتخليق الأمونيا بانبعاثات ثاني أكسيد كربون منخفضة في الغلاف الجوي - Google Patents
عملية لتخليق الأمونيا بانبعاثات ثاني أكسيد كربون منخفضة في الغلاف الجوي Download PDFInfo
- Publication number
- SA519402257B1 SA519402257B1 SA519402257A SA519402257A SA519402257B1 SA 519402257 B1 SA519402257 B1 SA 519402257B1 SA 519402257 A SA519402257 A SA 519402257A SA 519402257 A SA519402257 A SA 519402257A SA 519402257 B1 SA519402257 B1 SA 519402257B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- gas
- fuel
- synthesis
- carbon dioxide
- ammonia
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01C—AMMONIA; CYANOGEN; COMPOUNDS THEREOF
- C01C1/00—Ammonia; Compounds thereof
- C01C1/02—Preparation, purification or separation of ammonia
- C01C1/04—Preparation of ammonia by synthesis in the gas phase
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
- C01B3/025—Preparation or purification of gas mixtures for ammonia synthesis
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
- C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
- C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
- C01B3/36—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using oxygen or mixtures containing oxygen as gasifying agents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
- C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
- C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
- C01B3/38—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts
- C01B3/382—Multi-step processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
- C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
- C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
- C01B3/48—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents followed by reaction of water vapour with carbon monoxide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/0205—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step
- C01B2203/0227—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step
- C01B2203/0244—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step the reforming step being an autothermal reforming step, e.g. secondary reforming processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/025—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a partial oxidation step
- C01B2203/0255—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a partial oxidation step containing a non-catalytic partial oxidation step
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/0283—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a CO-shift step, i.e. a water gas shift step
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
- C01B2203/0415—Purification by absorption in liquids
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
- C01B2203/042—Purification by adsorption on solids
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
- C01B2203/042—Purification by adsorption on solids
- C01B2203/043—Regenerative adsorption process in two or more beds, one for adsorption, the other for regeneration
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
- C01B2203/0435—Catalytic purification
- C01B2203/0445—Selective methanation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
- C01B2203/046—Purification by cryogenic separation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
- C01B2203/0465—Composition of the impurity
- C01B2203/0475—Composition of the impurity the impurity being carbon dioxide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/06—Integration with other chemical processes
- C01B2203/068—Ammonia synthesis
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/08—Methods of heating or cooling
- C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/0811—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combustion of fuel
- C01B2203/0827—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combustion of fuel at least part of the fuel being a recycle stream
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/12—Feeding the process for making hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/1205—Composition of the feed
- C01B2203/1211—Organic compounds or organic mixtures used in the process for making hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/1235—Hydrocarbons
- C01B2203/1241—Natural gas or methane
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/14—Details of the flowsheet
- C01B2203/142—At least two reforming, decomposition or partial oxidation steps in series
- C01B2203/143—Three or more reforming, decomposition or partial oxidation steps in series
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/80—Aspect of integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas not covered by groups C01B2203/02 - C01B2203/1695
- C01B2203/86—Carbon dioxide sequestration
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P30/00—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
عملية لتخليق الأمونيا synthesis of ammonia من الغاز الطبيعي natural gas تشتمل على تحويل شحنة من البخار والغاز الطبيعي natural gas منزوع الكبريت desulphurized ، باستخدام هواء غني بالأكسجين oxygen-enriched air أو الأكسجين oxygen ، إلى غاز تخليق synthesis gas (11)، ومعالجة غاز التخليق treatment of the synthesis gas (11) بتفاعل الإزاحة shift reaction ونزع الكربون decarbonation ، حيث يتم فصل جزء من غاز التخليق synthesis gas المستنفد ثاني أكسيد الكربون (CO2) carbon dioxide ، المتحصل عليه بعد نزع الكربون decarbonation ، واستخدامه كجزء وقود لواحد أو أكثر من أفران furnaces قسم التحويل conversion section ، ويتم استخدام الجزء المتبقي من الغاز لإنتاج الأمونيا ammonia. شكل 1.
Description
عملية لتخليق الأمونيا بانبعاثات ثاني أكسيد كربون منخفضة في الغلاف الجوي in Atmosphere د00 Process for The Synthesis of Ammonia with Low Emissions of الوصف الكامل خلفية الاختراع يتعلق الاختراع بمجال وحدات تخليق الأمونيا ammonia synthesis plants التي يتم تغذيتها بالغاز الطبيعي .(NG) natural gas أل Jil ٠ التقنية تشتمل وحدات تخليق الأمونيا ammonia synthesis plants من النوع المذكور هنا على قسم
مهيا لتحوبل الغاز الطبيعيى 985 natural إلى غاز تعويضى make-up gas يحتوي على الهيدروجين hydrogen والنيتروجين nitrogen وقسم تخليق synthesis section حيث يتفاعل الغاز التعويضي 985 make-up المذكور حفزيًا عند الضغط العالي لإنتاج الأمونيا produce .ammonia
JL 0 إلى القسم الذي يولد الغاز التعويضي make-up gas المذكور باللغة التقنية aul "الطرف الأمامي "front end بدلا من ذلك؛ يتم استخدام المصطلح "الطرف الخلفي "back end للإشارة إلى قسم تخليق الأمونيا Yay section for ammonia synthesis من ذلك من المقرر أن يقوم قسم التبريد المناظر respective cooling section بتبريد التيار المنصرف لقسم التخليق synthesis section من أجل فصل الأمونيا .separate the ammonia
15 في الطرف الأمامي front end يخضع الغاز الطبيعي natural gas منزوع الكبربيت 0 |9 لإعادة التشكيل؛ مما ينتج die غاز يحتوي على الهيدروجين 7010060 أول أكسيد الكريون «Carbon monoxide (CO) وثاني أكسيد الكريون CO2 بشكل أساسي. يخضع الغاز المذكور بعد ذلك إلى تفاعل إزاحة يحول Jol أكسيد الكربون (CO) Carbon monoxide إلى ثاني أكسيد الكريون (CO2) carbon dioxide (نزع الكريون) وبفضل إدخال مجموعة الميثان
.methanation 20
تشتمل عملية sale) التشكيل reforming process في نوع وحدة إنتاج شائع common type cof plant على إعادة تشكيل أولية للبخار وإعادة تشكيل ثانوية حفزية لاحقة ممدودة بالهواء. يتم تسخين وحدة إعادة التشكيل الأولية primary reformer burns بواسطة وحدات الاحتراق التي يتم إمدادها بالوقود بواسطة gia من الغاز الطبيعي 985 Natural المتاح. في وحدة sale) التشكيل الثانوية reformer /56000081؛_يتم إشعال التيار المنتصرف من وحدة sale) التشكيل الأولية primary reformer burns بسبب ملامسته للأكسجين الموجود في الهواء. في بعض المحطات؛ يتم استخدام تكوينات إعادة التشكيل الأخرى؛ على سبيل المثال» sang إعادة تشكيل ذاتية الحرارة (ATR) autothermal reformer مسبوقة بفرن لتسخين الشحنة؛ أي الخليط الغازي gaseous
656 الذي يتم التغذية به إلى وحدة sale) التشكيل المذكورة.
0 ينتج عن وحدات إنتاج الأمونيا produce ammonia المذكورة أعلاه انبعاث كبيرة من ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide (002)في الغلاف الجوي atmosphere بشكل عام في نطاق 100 مليون طن ( بحدود 95000000 jie مكعب ) من ثاني أكسيد الكريون carbon dioxide سنويًا. يتمثل أحد المصادر الرئيسية لانبعاث ثاني أكسيد الكريون في أبخرة احتراق وحدة sale) التشكيل الأولية primary reformer burns وغيرها من أفران وحدة الاحتراق burner
offurnaces 5 وجدت؛ على سبيل المثال وحدات التسخين الإضافية. لأسباب بيئية؛ يجب تقليل انبعاثات ثاني أكسيد الكريون carbon dioxide (002)من أبخرة وحدات إنتاج الأمونيا AMMONIA (0013). تؤثر المشكلة بشكل محدد على وحدات إنتاج الأمونيا produce ammonia الأقدم التي تكون أقل كفاءة من تلك الجديدة ولديها انبعاثات أبخرة بها ثاني أكسيد كربون أكبر فيما يتعلق بكمية الأمونيا المنتجة. من الضروري Lad ألا يؤدي تخفيض
0 الإنبعاثات إلى زيادة تكاليف إنتاج أمونيا بشكل مفرط. تكشف البراءة الأمريكية رقم 2004234426 عن مصنع يشتمل على: حلقة لتخليق الأمونيا ammonia synthesis تستقبل ile تعويضيًا لتخليق الأمونيا ammonia synthesis به نسبة مولارية من الهيدروجين hydrogen إلى النيتروجين nitrogen تبلغ حوالي 3.0 ودتم تبريدها في دائرة تبريد باستخدام مادة تبريد غير الهواء؛ و
حيث تفصل saa g فصل separation unit غاز تغذية feed gas به نسبة مولارية من الهيدروجين make-up أقل من 2.5 إلى غاز وقود والغاز التعويضى nitrogen النيتروجين JY) hydrogen
.ammonia synthesis لتخليق الأمونيا 5
يتعلق الطلب الدولي رقم 2010018550 بتصميم جديد لوحدة sale) تشكيل البخار steam reformer unit 5 وتصميم جديد لوحدة PSA للهيدروجين؛ وتصميم جديد لوحدة تخصيب
enrichment unit الهيدروجين nitrogen (pag yialifhydrogen وتطبيق جديد لمخطط
المعالجة.
يتعلق الطلب الأمريكي رقم 2015031916 بطريقة لتصنيع اليوريا urea كسماد تخليقي غني
بالنيتروجين nitrogen من نفايات أي تركيبة؛ ويفضل من النفايات المنزلية.
Gy 0 للحالة الراهنة للمجال؛ تعتمد عمليات احتجاز ثاني أكسيد الكربون (CO2) carbon 6من الأبخرة على الغسيل بالمذيبات (على سبيل المثال المذيب KS-1TM الذي تنتجه شركة ٠ (M itsubishi ومع ذلك؛ تكون وحدات J لإنتاج المرتبطة مكلفة ومعقدة ¢ وتستهلك طاقة عالية وتتطلب مذيبًا باهظ التكلفة. Vo Ally يمكن تطبيق عمليات احتجاز ثاني أكسيد الكربون (CO2) dioxide 08+500هذه على وحدات الإنتاج المذكورة هنا لأنها ستزبد تكاليف إنتاج الأمونيا
produce ammonia 5 بشكل مفرط. فى بعض عمليات تخليق الأمونيا ammonia synthesis للمجال السابق» يمكن إمداد جزءِ من الوقود عن طريق تدفق تطهير تم الحصول عليه؛ على سبيل JB من قسم تنقية بالتبريد لغازات التخليق أو من وحدة PSA يمكن أن يتضمن تدفق التطهير المذكور محتوى ثاني أكسيد الكريون (CO2) carbon dioxide مخفض. ومع ذلك؛ فإن تدفق التطهير المذكور يمثل كمية صغيرة من
0 إجمالي الوقود ولا يحل مشكلة انبعاثات ثاني أكسيد الكريون (CO2) carbon dioxide في الغلاف .atmosphere gli الوصف العام للاختراع يتمثل أحد أهداف الاختراع في توفير طريقة لإجراء عمليات تخليق الأمونيا ammonia synthesis باستخدام انبعاثات ثاني أكسيد الكربون (CO2) carbon dioxide 4 الغلاف الجوي
ily atmosphere تقل بشكل كبير مقارنةٌ بالتقنيات السابقة. هناك هدف آخر للاختراع هو توفير طريقة لتجديد وحدات الإنتاج الحالية؛ من النوع الذي يستخدم وحدات إعادة التشكيل الثانوية التي يتم تغذيتها بالهواء القادرة على تقليل انبعاثات ثاني أكسيد (CO2) carbon dioxide (jg Sil بشكل كبير فى الغلاف الجوي .atmosphere 5 يتم تحقيق الأهداف بعملية وطريقة تجديد وفقًا لعناصر الحماية.
natural من الغاز الطبيعى ammonia synthesis للاختراع» تشتمل عملية لتخليق الأمونيا Gag على: 5
تحويل dad الغاز الطبيعي 985 natural منزوع الكبريت 065010001260 والبخار؛ باستخدام الهواء الغنى بالأكسجين oxygen—enriched air أو الأكسجين؛ لتشكيل غاز تخليق يحتوي على
0 الهيدروجين chydrogen أول أكسيد الكربون Carbon monoxide (CO) وثاني أكسيد الكربون ¢(CO2) carbon dioxide dallas غاز التخليق المذكور الذي يشتمل على تفاعل إزاحة واحد على الأقل لأول أكسيد الكربون في 002؛ وفصل 002 لاحقًا عن الغازء وبالتالي الحصول على غاز تخليق ais ب CO2 وتدفق غازي غني ب 002 يحتوي على CO2 مفصول عن الغاز؛
اختياربًا؛ خطوة لإدخال مجموعة الميثان 076178081009 لغاز التخليق و/أو إضافة النيتروجين J) nitrogen غاز التخليق» والحصول على غاز تعويضى make-up gas يحتوي على النيتروجين nitrogen والهيدروجين hydrogen بنسبة جزيثية مناسبة لتخليق الأمونيا ammonia «synthesis حيث تتميز ب:
0 فصل eda من غاز التخليق مُستنفد ب ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide (602) المذكورء الحصول على ga الوقود لغاز (GAA حيث يتم التغذية بجزء الوقود المذكور كوقود لفرن واحد على الأقل.
يتعلق الاختراع أيضًا بطريقة لتجديد وحدة إنتاج تشتمل في الأصل على قسم إعادة تشكيل يتضمن وحدة إعادة تشكيل بخار أولية ووحدة إعادة تشكيل بخار ثانوية ممدودة بالهواء؛ ومعالجة غاز التخليق الذي يشتمل على تفاعل إزاحة أول أكسيد الكريون في ثاني أكسيد الكربون» نزع الكربون واختياريا إدخال مجموعة الميثان. تشتمل طريقة التجديد على الأقل على:
توفير تدفق الهواء الغني بالأكسجين oxygen-—enriched air أو الأكسجين واستخدام التدفق المذكور باعتباره مادة مؤكسدة لوحدة إعادة التشكيل الثانوية Yu secondary reformer من الهواء ؛ فصل جزءٍ من غاز التخليق بعد نزع الكريون» تغذية جزءِ غاز التخليق المذكور؛ الذي يحتوي على نسبة مخفضة من ثاني أكسيد الكربون (CO2) carbon dioxide كوقود لفرن واحد على الأقل من وحدة الإنتاج.
0 يفهم مصطلح 'فرن" على أنه يعني جهاز مختار من بين: وحدة إعادة تشكيل بخار أو جهاز تسخين مسبق الشحن أو مولد بخار أو جهاز تسخين فائق للبخار. يتم تعريف هذه الأجهزة؛ التي تعمل عن طريق احتراق؛ بمصطلح "جهاز التسخين المشتعل". يكن الفرن المذكورء في بعض oz all جزءًا من قسم تحويل الغاز الطبيعي natural gas إلى غاز تخليق. في وحدات إنتاج الأمونيا produce Urea L)gili/ammonia المدمجة المذكورة؛ يمكن أن يشكل الفرن المذكور جزءًا من قسم اليوريا
.urea 5 يطلق على ia غاز تخليق الذي يتم فصله وإرساله إلى الفرن الواحد على الأقل المذكور "جزء وقود الغاز المتاح بعد خطوة الإزاحة". يفضل أن يتضمن جزءٍ الوقود المذكور ما يتراوح من 961 إلى 0 من الغاز all وبشكل أكثر تفضيلًا من 9610 إلى 9630؛ وبشكل أكثر تفضيلًا أيضًا من 0 إلى 9630. على سبيل المثال؛ في نموذج مفضل؛ يكون sha الوقود مساويًا 9630. يطلق
0 على ial المتبقي؛ والذي من المقرر تحويله إلى أمونيا؛ جزءِ عملية. تجدر الإشارة إلى أن جزءِ الوقود المذكور يكون مرتفع نسبيًاء على سبيل المثال حوالي ثلث الإجمالي. يتصور الاختراع في الواقع أنه يتم تخصيص جزءٍ لا يستهان به من غاز التخليق للوقود من أجل تقليل انبعاثات ثاني أكسيد الكريون carbon dioxide (0602). ينتج عن ذلك الحاجة إلى إنتاج
كمية إضافية من غاز التخليق؛ ولكن؛ كما سيتم شرح ذلك بشكل أكثر وضوحًا أدناه بمساعدة الأمثلة؛
يتم تعويض هذه الضرورة بمزايا الاختراع.
يتم تنفيذ فصل جزءٍ الوقود بشكل مفيد عن طريق تقسيم تدفق العملية؛ على سبيل المثال غاز عملية
ما لعد الإزاحة ونزع الكربون. dam للتقسيم المذكور» يكون لجزء الوقود cally المتبقي من الغازء
المسمى أيضًا gia العملية؛ نفس التركيبة.
يجب ملاحظة أن الاختراع الحالي يتصوّر تخصيص جزءٍ من تدفق العملية بشكل متعمد إلى جزءٍ
cai] حيث يتم فصل ohn الوقود Brille عن تدفق العملية ويكون له نفس التركيبة. play المجال
السابق» من (gal dab فقط تخصيص أي تيارات تطهير مستخلصة من عمليات التنقية وتحتوي
على الميثان كوقود. يفضل ألا يحتوي غاز التخليق المذكور ذي محتوى ثاني أكسيد الكربون (CO2) carbon dioxide 0 المنخفض (غاز التخليق مُستنفد ب (CO2 على أكثر من 1000 جزءٍ في المليون
بالحجم (960.1) من 002. يتكون الغاز المذكور بشكل أساسي من الهيدروجين (H2) hydrogen
بأي كميات صغيرة متبقية من أول أكسيد الكربون (CO) Carbon monoxide والميثان (CH4)
.961 ما يكون أقل من 962 من حيث الحجم ويفضل أقل من Bales (METHANE
يكون احتراق الغاز المذكور خالي تقريبًا من إنتاج 002. في واقع الأمرء لا يقوم احتراق الهيدروجين hydrogen 5 بتكون 002؛ ولكن الكمية الصغيرة فقط من أول أكسيد الكريون Carbon
.002 إن وجدت؛ يمكن أن تكن «(CH4) METHANE أو الميثان (CO) monoxide
يقترح الاختراع استخدام gia غاز معالجة كوقود لواحد أو أكثر من أفران قسم sale) التشكيل» بشكل
مختلف عن التقنية السابقة التى؛ لهذا الغرض؛ تستخدم جزءًا من الغاز الطبيعى 985 natural أي
الهيدروكربون. يتم فصل جزء غاز العملية (جزء الوقود) بشكل مناسب بعد معالجة إزالة 002؛ وكما 0 هو موضح أعلاه أيضًاء فإنه يحتوي على هيدروجين بشكل أساسي يمكن أن يحترق دون تكوين
(CO2) carbon ys Sli وبالتالي» يمكن فهم أن الاختراع يسمح بتقليل انبعاثات ثاني أكسيد .CO2
6 فى الغلاف الجوي atmosphere بشكل كبير.
يفضل أن يحتوي الهواء الغنى بالأكسجين oxygen—enriched air المذكور على أكسجين بتركيز
0 على الأقل بالحجم والأفضل أكسجين بتركيز 9690 بالحجم على الأقل وبشكل أكثر تفضيلًا
أيضًا 9695 على الأقل. تكون مزايا المحتوى العالي من أكسجين في الهواء الغني كما يلي: قوة حرارية أكبر لغاز التخليق؛ تدفق أقل لغاز التفريغ للمدخنة؛ التدفق الحجمي الأصغر عبر جهاز قسم التحويل؛ وبالتالي الجهاز الأصغر. يُفضل أن يقوم غاز تخليق المستنفد ثاني أكسيد الكريون (CO2) carbon dioxide بتكوين جميع- أو تقريبًا جميع- وقود الأفران المستخدم في العملية. ومع dll في بعض oz Sail) يُفضل Lay) بكمية صغيرة من الغاز الطبيعي natural gas والذي يسمى 'وقود موازن" للفرن. يفضل أن لا تزيد الكمية الصغيرة عن 9615؛ ويشكل أكثر تفضيلًا لا تزيد عن 9610؛ من إجمالي حرارة احتراق (تشغيل) للفرن. يسمح الوقود الموازن بالتحكم السريع في الفرن؛ على سبيل المثال من أجل رفع الحمل أو خفضه بسرعة إذا لزم الأمر. 0 يككن التعبير عن النسبة المئوية المذكورة لحرارة الاحتراق كمنتج بين معدل التدفق (كجم/ثانية أو مول/ثانية) والقوة الحرارية (جول/كجم أو جول/مول). Ud, لبعض نماذج الاختراع؛ يتم إدخال مجموعة الميثان methanation لغاز التخليق بعد نزع الكريون. تقوم خطوة إدخال مجموعة الميثان بتحويل أول أكسيد الكربون Carbon monoxide (0©)وثاني أكسيد الكربون (CO2) carbon dioxide المتبقي إلى الميثان (CH4) (METHANE 5 وتستهلك الهيدروجين Gy (HYDROGEN (H2) لتفاعلات > CO + 3H2 CH4 + 2H20 ج .CH4 + H20 e CO2 + 4H2 يفضل أن يتم فصل جزء الوقود عن غاز تخليق مستنفد ب CO2 قبل خطوة إدخال مجموعة الميثان 007 المذكورة. تكون ميزة فصل جزء الوقود قبل إدخال مجموعة الميثان 076018081017 هي عدم إفراط aud إدخال 0 مجموعة الميثان لجزء الوقودء وعدم فقدان حرارة إدخال مجموعة الميثان لجزء الوقود. Ble على cell لنفس متطلبات حرارة الفرن ونفس درجة حرارة الغاز؛ يكون جزء الوقود أقل Sl إذا تمت إزالته قبل إدخال مجموعة الميثان . لا توجد أي عيوب فيما يتعلق بانبعاثات ثاني أكسيد الكريون carbon dioxide (602) في الغلاف الجوي Ally atmosphere تكون مماثلة عند استخدام الوقود في الغاز قبل وحدة إدخال مجموعة
الميثان methanation والغاز بعد وحدة إدخال مجموعة الميثان؛ لنفس معدل التدفق. في Ala إضافة النيتروجين cNitrogen يتم فصل جزءٍ الوقود قبل إضافة النيتروجين Nitrogen تكون الميزة عبارة عن قوة حرارية أكبر لغاز التخليق المستخدم كوقود؛ والذي لا يحتوي على النيتروجين 00 أو يحتوي على كمية أقل منه. بعد فصل جزء الوقود؛ يمكن معالجة غاز التخليق المستنفد ثاني أكسيد الكريون (CO2) carbon Gla) dioxide في قسم تنقية يشتمل؛ على سبيل (JB) على وحدة PSA أو على مجفف متبوع بوحدة مخفّضة لدرجة الحرارة. ينتج قسم التنقية تيار غاز تخليق أمونيا واحد على الأقل يحتوي على نسبة مخفضة من المواد الخاملة؛ وتيار مهدور واحد على الأقل يحتوي على ثاني أكسيد الكريون carbon dioxide (602) .CH4 5 0 يمكن أن يحتوي التيار المهدور أيضًا على الهيدروجين HYDROGEN (H2) ونتروجين (N2) NITROGEN .3 بعض النماذج؛ يتم استخدام جزءًا على الأقل من الغاز المهدور في قسم التنقية المذكور كوقود مع جزء الوقود. وبالتالي؛ يمكن تخفيض جزءٍ الوقود. تتمثل ميزة وحدة التنقية في تقليل محتوى المواد الخاملة في الغاز التعويضي gas 018/646-00؛ مما يؤدي إلى المزايا المعروفة لتخليق الأمونيا Ly cammonia synthesis في ذلك الاستهلاك الأصغر 5 للدوران وتقليل (أو حتى إزالة) التدفق التطهيري لحلقة تخليق الأمونيا .ammonia synthesis Ub للإختراع؛ يتم فصل sia الوقود بشكل مميز قبل وحدة التنقية. وبالتالي» فإن eh غاز التخليق الوحيد الموفّر لتخليق الأمونيا ammonia synthesis يخضع للمعالجة في قسم التنقية والذي؛ دون الحاجة إلى معالجة Sle التخليق المناظر لجزء الوقود؛ يمكن تحقيقه بأبعاد أصغر بكثير. تكون ميزة فصل جزء الوقود قبل وحدة التنقية هي ميزة تجنب زيادة وحدة التنقية والاستهلاك المناظر لجزء الوقود 0 لغاز التخليق. هناك ميزة أخرى تكمن في إمكانية التحكم بشكل منفصل في جزء الوقود ووحدة التنقية. لا يوجد أي عيب في فصل جزء الوقود قبل التنقية من ناحية انبعاثات ثاني أكسيد الكربون (CO2) carbon dioxide في الغلاف الجوي atmosphere نظرًا لأنه يتم فصل CO2 «CO والميثان (CH4) METHANE الموجودة في غاز تخليق cia الوقود بواسطة وحدة التنقية لتشكيل تيار مهدور واستخدامه كوقود.
من المفيد عدم حاجة وحدة التنقية لاسترداد هيدروجين عالي بشكل مفرطء OY الهيدروجين hydrogen "لمفقود" في الغاز المهدور يستخدم كوقود ولا ينتج انبعاثات ثاني أكسيد الكريون (CO2) carbon dioxide في الغلاف الجوي atmosphere وبالتالي بتم تنظيم gia وقود غاز التخليق.
على الرغم من ذلك؛ يفضل أن تتضمن وحدة التنقية استرداد هيدروجين عالي بما فيه الكفاية بحيث Jia جزء الوقود ما لا يقل عن 9630؛ ويفضل 9640 على (JH ويشكل أكثر تفضيلًا 9650 على JY) من تشغيل الفرن. وجد مقدم الطلب أن هذا الشرط مفيد للتحكم في الفرن بشكل مستقل عن التحكم في وحدة التنقية. يمكن أن يشتمل قسم التنقية على الامتصاص الانتقائي للمكونات غير المرغوب فيها على مادة
0 صلبة. في بعض op Sail) يشتمل قسم التنقية المذكور على وحدة PSA (امتصاص تأرجح الضغط) تستخدم المناخل الجزيئية لفصل (CO الميثان (Ar ((CH4) METHANE المياه (H20) WATER وثاني أكسيد الكربون (CO2) carbon dioxide المتبقي. في نماذج أخرى؛ يشتمل القسم المذكور على مجفف واحد على الأقل لفصل 002 المتبقي coldly متبوعًا بوحدة مخفّضة لدرجة الحرارة لفصل «CO الميثان (CH4) METHANE ولل. يُفضل أن تكون وحدة الفصل
5 المخفضة لدرجة الحرارة عبارة عن وحدة غسيل النيتروجين السائل Liquid Nitrogen Wash (LNW) Bile ما تنتج وحدة PSA تدفقًا مفردًا للمنتج المنقى؛ عند ضغط التغذية إلى حد aS وتيار مفرد للغاز المهدورء عند ضغط أقل بكثير من ضغط التغذية. يحتوي التيار المهدور المذكور على CO 4؛ (Ar المياه (H20) WATER وثاني أكسيد الكريون (CO2) carbon dioxide المتبقي؛
0 ويمكن أن يحتوي على الهيدروجين HYDROGEN (H2) ونتروجين .(N2) NITROGEN إذا كان قسم التنقية يشتمل على مجفف ووحدة غسيل النيتروجين السائل LIQUID NITROGEN WASH (LNW) فقد يظهر المنتج المنقى كواحد أو أكثر من التيارات» ويمكن يحتوي بالفعل على الهيدروجين HYDROGEN (H2) ونتروجين (N2) NITROGEN بنسبة مناسبة لتخليق الأمونيا .ammonia synthesis
— 1 1 —
يحتوي المجفف على غاز ذيلي» وهو ناتج عن تجديد المناخل الجزيئية المستخدمة لاحتجاز المياه (H20) WATER بشكل ws) وآثار ثاني أكسيد الكربون (CO2) carbon dioxide المتبقي المضمنة فى التغذية؛ Allg سوف تتجمد أثناء المعالجة المخففضة لدرجة الحرارة فى وحدة Bang غسيل النيتروجين السائل (LIQUID NITROGEN WASH (LNW) يمكن تجديد المجفف بتدفق نيتروجين (من وحدة فصل الهواء ( . في هذه الحالة؛ يمكن تفريغ الغاز الذيلي الذي يحتوي على نتروجين ((N2) NITROGEN _المياه (H20) WATER و02 إلى الغلاف الجوي I atmosphere دمجه_ مع الغاز LAI ل وحدة غسيل النيتروجين السائل LIQUID
NITROGEN WASH (LNW) الموضح أدناه. يحتوي وحدة غسيل النيتروجين السائل LIQUID NITROGEN WASH (LNW) أيضًا على
0 غاز ذيلي واحد على الأقل يحتوي على منتج الطرف السفلي لعمود امتصاص LNW الذي يحتوي على CHE و00؛ بالإضافة إلى نتروجين (N2) NITROGEN والهيدروجين HYDROGEN (12). يمكن نقل غاز التفريغ إلى وحدة غسيل النيتروجين السائل LIQUID NITROGEN WASH (LNW) كوقود.
يمكن استخدام الغاز الذيلى ل وحدة غسيل النيتروجين السائل LIQUID NITROGEN WASH
(LNW) 5 جزئيًا على الأقل لتجديد المجفف قبل نقله كوقود. يمكن نقل غاز التخليق ذي المحتوي المنخفض من المواد الخاملة بعيدًا لتخليق الأمونيا ammonia .synthesis يعد إدخال مجموعة الميثان methanation تفاعل طارد للحرارة؛ ولكن لا توجد كمية كبيرة إلى حد pS من حرارة التفاعل Boley لا يتم استردادها.
0 ولالتالى يترك إدخال مجموعة الميثان methanation كمية صغيرة من الميثان فى غاز التخليق (بقية الميثان). إن وجود كميات الميثان الصغيرة المذكورة في غاز التخليق لا تمثل مشكلة لأغراض إنتاج الأمونيا produce ammonia نظرًا لأن الميثان خامل لتفاعل التخليق. يتراكم الميثان في التدفق التطهيري لحلقة التخليق. ومع ذلك؛ باستخدام التدفق التطهيري لحلقة التخليق كوقود؛ يشكل الميثان الموجود فيه مصدر 002؛ وإن كان كيان صغير.
— 2 1 — يشكل أول أكسيد الكربون الموجود في غاز التخليق Lad مصدر ثاني أكسيد الكربون (CO2) «carbon dioxide وإن كان BLS صغيرًا؛ بسبب احتراق غاز التخليق المستخدم كوقود واحتراق الغاز المهدور لوحدة تتقية؛ أينما تتواجد. في بعض نماذج الاختراع؛ من أجل تقليل أيضًا هذا المصدر ل 002 (بمعنى؛ الانبعاثات الناتجة عن وجود أول أكسيد الكريون المتبقي من غاز التخليق)؛ تشتمل العملية على تنقية حفزية تحوّل أول أكسيد الكربون (CO) Carbon monoxide انتقائيًا إلى 602 قبل نزع الكربون. يمكن الحصول على تحويل انتقائي لأول أكسيد الكريون» على سبيل المثال؛ باستخدام العملية المعروفة باسم Selectoxo™ والتي تعمل عند التفاعل CO2 > 02 1/2 + 00. يمكن أن يمثل الأكسجين المستخدم في الأكسدة الانتقائية ل أول أكسيد الكربون (CO) Carbon monoxide جزءًا من تدفق 0 الأكسجين أو الهواء الغني المذكور. تتمثل ميزة التحويل الانتقائي المذكور ل Jol أكسيد الكريون (CO) Carbon monoxide إلى 2 في تحويل gia على الأقل من أول أكسيد الكريون (CO) Carbon monoxide المتبقي من الإزاحة إلى 0202 وإزالته أثناء نزع الكريون. وبالتالي» يقوم احتراق Sle التخليق؛ التدفق التطهيري لحلقة التخليق؛ أو غاز التطهير المهدور؛ بإنتاج كمية أصغر من ثاني أكسيد الكربون (CO2) .carbon dioxide 5 Gi للاختراع؛ يتم بشكل رئيسي تحديد انبعاثات ثاني أكسيد الكريون (CO2) carbon dioxide من المدخنة بواسطة محتوى Jol أكسيد الكربون CO2 5 (CO) Carbon monoxide والميثان (CH4) METHANE لغاز التخليق بعد نزع الكريون» وكذلك عن طريق تدفق الوقود الموازن الاختياري الموضح أدناه. 0 احتياطي الغاز المذكور خالٍ إلى حد كبير من إنتاج 002. في الواقع؛ لا يشكل احتراق الهيدروجين «CO2 hydrogen ويمكن أن تشكل الكمية الصغيرة فقط من أول أكسيد الكريون Carbon (CO) monoxide أو «CHA إن وجدت؛ ثانى أكسيد الكريون .(CO2) carbon dioxide يتم استخلاص إنتاج Wiad CO2 من احتراق الميثان الموجود في التدفق التطهيري لحلقة التخليق.
في Ala وجود وحدة تنقية؛ يتم استخلاص إنتاج 602 أيضًا من احتراق «CO الميثان (CHA)
CO2 ys METHANE المتبقي من غاز التفريغ.
Gy لأحد جوانب الاختراع؛ يتم إنتاج جزءٍ الوقود الزائد مقارنة بالوقود المطلوب لقسم التحويل؛ وتزيد
كمية جزء الوقود المذكور أعلاه عن الكمية المطلوية التي يتم تصديرها من العملية؛ ويتم تنظيم قسم
5 التحويل عن طريق تعديل كمية ca الوقود المذكورة الموجهة نحو قسم التحويل والكمية المصدرة
بواسطة العملية.
يمكن إجراء تحويل الغاز الطبيعي 985 natural إلى غاز تخليق باستخدام تقنيات مختلفة.
وفقًا لبعض نماذج الاختراع» تشتمل خطوة تحويل الغاز الطبيعي natural gas إلى غاز تخليق
على إعادة تشكيل أولية متبوعة بإعادة تشكيل ثانوية. في بعض النماذج؛ بشكل أكثر تفضيلًا؛ تشتمل 0 خطوة التحويل على sale] تشكيل حرارية تحفيزية catalytic autothermal reforming (ATR)
» مسبوقة اختياريًا بإعادة تشكيل أولية (إعادة تشكيل مسبق). تسمى ATR بدون sale] تشكيل أولية
Lad ب "2118 نقية'. من cial في هذه النماذج؛ أن يقوم oa على الأقل من غاز تخليق جزء
الوقود بتغذية فرن لتسخين الغاز مسبكًا قبل إعادة التشكيل reforming process الحرارية.
تتمثل ميزة استخدام ATR نقية أو في توليفة مع وحدة إعادة تشكيل مسبق»؛ في متطلبات حرارية أصغر مقارنة بتوليفة وحدة إعادة تشكيل ذاتية الحرارة AUTOTHERMAL REFORMER
(ATR) مع وحدة إعادة تشكيل أولية؛ مع الأخذ في الاعتبار Load الحرارة اللازمة للتوليد وارتفاع
درجة حرارة البخار اللازمة لهذه العملية. يرجع ذلك إلى حقيقة أنه يتم اختيار درجة حرارة التسخين
المسبق لتغذية ATR ووحدة إعادة التشكيل المسبق الاختيارية Bay للاختراع بشكل مناسب عند قيمة
لا تزيد عن 650 درجة مثئوية؛ أقل من درجة حرارة إخراج وحدة إعادة التشكيل الأولية primary reformer burns 20 وحقيقة cal في فرن التسخين المسبق؛ لا يوجد تقدم في تفاعل إعادة تشكيل
البخار (تفاعل ماص للحرارة).
يمكن أن تعمل وحدة sale) تشكيل ذاتية AUTOTHERMAL REFORMER (ATR) shall
النقية؛ أو 8714 في توليفة مع وحدة إعادة التشكيل المسبق؛ بشكل مفيد مع نسبة بخار/كربون ( 5
© /) أقل من نسبة وحدة إعادة تشكيل أولية. بشكل مفضل؛ لا تزيد نسبة 5/6 المذكورة عن 2؛
— 4 1 — ويشكل أكثر تفضيلًا لا تزيد عن 1.5؛ ويشكل أكثر تفضيلًا أيضًا لا تزيد عن 1. وهذا يساعد أيضًا فى تقليل الحرارة المطلوية بواسطة الفرن للتسخين المسبق لتغذية ATR ووحدة إعادة التشكيل المسبق الاختيارية. في dlls وحدة sale) تشكيل ذاتية الحرارة AUTOTHERMAL REFORMER (ATR) بدون وحدة إعادة تشكيل أولية؛ يفضل أن يتكون جزءٍ الوقود بنسبة تتراوح من 1 إلى 9630؛ بشكل JS تفضيلًا من 9610 إلى 9630؛ وبشكل أكثر تفضيلًا Lad من 10 إلى 9620. في بعض النماذج؛ تشتمل خطوة تحويل الغاز الطبيعي 985 natural إلى غاز تخليق على خطوة POX غير حفزية (أكسدة جزئية). من المفيد؛ في هذه النماذج؛ أن يقوم ein على الأقل من جزءٍ وقود غاز التخليق بتغذية فرن لتسخين الغاز قبل الأكسدة الجزئية غير الحفزية المذكورة أو لتوليد 0 بخار أو تسخين البخار بشكل فائق. تتمثل ميزة استخدام POX في متطلبات حرارية أقل للفرن مقارنة بتوليفة وحدة إعادة تشكيل ذاتية الحرارة AUTOTHERMAL REFORMER (ATR) مع وحدة sale) تشكيل أولية؛ مع الأخذ في الاعتبار أيضًا الحرارة اللازمة لتوليد وتسخين البخار بشكل فائق اللازم لهذه العملية. يرجع ذلك إلى حقيقة أن درجة حرارة التسخين المسبق لتغذية POX وفقًا للاختراع يتم اختيارها بشكل مناسب بقيمة 5 لا تزيد عن 500 درجة مئوية؛ وهي أقل بشكل ملحوظ من درجة حرارة الإخراج لوحدة sale] التشكيل الأولية primary reformer burns ويرجع ذلك إلى حقيقة أنه؛ في فرن التسخين المسبق؛ لا يوجد تقدم في تفاعل sale) تشكيل البخار (الذي يكون عبارة عن تفاعل ماص للحرارة). علاوةً على ذلك؛ قد أن يستخدم POX بشكل مفيد نسبة 5/6 أقل من نسبة وحدة sale] تشكيل أولية؛ Quang ألا تكون أكبر من 2؛ وبشكل أكثر تفضيلًا ألا تكون أكبر من 1؛ ويشكل أكثر تفضيلًا أيضًا ألا 0 تكون أكبر من 0.5. يساعد ذلك أيضًا في تقليل الحرارة المطلوية بواسطة فرن التسخين المسبق. في حالة POX يفضل أن يتكون جزء الوقود بنسبة تتراوح من 1 إلى 9630؛ وبشكل أكثر تفضيلًا من 10 إلى 9630؛ ويشكل أكثر تفضيلًا أيضًا من 10 إلى 9620. يوفر انخفاض الحرارة الذي يتطلبه فرن التسخين المسبق ل POX وللحصول على وحدة sale] تشكيل ذاتية الحرارة Lis AUTOTHERMAL REFORMER (ATR) مقارنة ب 875 في توليفة مع
— 1 5 —
وحدة إعادة تشكيل أولية توفر المزايا التالية: يكون جزءٍ الوقود في غاز التخليق أقل؛ ويمكن تفليل
كمية الوقود الموازن؛ وبالتالى يمكن الحصول على انبعاثات مدخنة منخفضة ثانى أكسيد الكريون
.(CO2) carbon dioxide
في حالة POX مع وحدة تنقية اختيارية من غاز التخليق وفي حالة وحدة sale) تشكيل ذاتية shall AUTOTHERMAL REFORMER (ATR) 5 بدون وحدة sale) تشكيل أولية ومع وحدة التنقية
الاختيارية لغاز التخليق» يفضل اختيار وحدة تنقية بها استرداد هيدروجين عالى؛ على سبيل المثال
غسيل النيتروجين (Jill nitrogen وذلك لضمان أن eda الوقود لغاز التخليق يكون كبيرًا بما
يكفي للتحكم في الفرن بشكل مستقل عن التحكم في وحدة التنقية.
هناك ميزة أخرى ل POX ووحدة إعادة تشكيل ذاتية الحرارة AUTOTHERMAL REFORMER
(ATR) 0 بدون وحدة إعادة تشكيل أولية؛ كنتيجة لكل من ha الوقود الأصغر ونسبة البخا ر/الكربون الأصغرء تكون عبارة عن إنتاج بخار ذاتي أصغر» مما يقلل من الحرارة المطلوية لارتفاع hall المرتبط» gia الوقود؛ انبعاثات ثاني أكسيد الكربون (CO2) carbon dioxide من المدخنة وإجمالى استهلاك الغاز الطبيعى natural gas يمكن أن يؤدي إنتاج البخار الأصغر الذاتي إلى نقص في البخار لتحريك التوربينات أو الكهرباء
5 لتشغيل محركات الآلات. يمكن أن يتم استيراد الطاقة المفقودة بشكل ملائم من خارج وحدة الإنتاج ككهرباء مع انخفاض انبعاثات 002؛ على سبيل المثال المتولدة من مصادر متجددة. تجدر الإشارة إلى أن هذا التأزر غير ممكن إذا كانت العملية تنتج بالفعل فائض من البخار أو الطاقة؛ على سبيل المثال في dls دمج saa إعادة التشكيل الأولية primary reformer burns ووحدة إعادة تشكيل ذاتية الحرارة AUTOTHERMAL REFORMER (ATR) بجزء وقود كبير إلى حد ما.
0 في بعض النماذج؛ تشتمل خطوة تحويل الغاز الطبيعي natural gas إلى غاز تخليق Wal على خطوة Sale تشكيل بخار. بشكل مفيد؛ في هذه النماذج؛ يقوم gin على الأقل من gia الوقود لغاز التخليق بتغذية وحدات الاحتراق لوحدة إعادة تشكيل. (Ka تخصيص جزءٍ من جزءٍ الوقود؛ في بعض النماذج, للأفران لإنتاج و/أو التسخين الفائق للبخار.
— 6 1 — يسمح الاختراع Wad بإنتاج الكهرياء اللازمة لتخليق ammonia synthesis Lisl أو مستخلصات منها le) سبيل المثال اليوريا (Urea بانبعاثات ثاني أكسيد الكربون (CO2) carbon 6 منخفضة؛ باستخدامها كغاز تخليق مُستنفد ب ثاني أكسيد الكربون (CO2) carbon 06 للوقود؛ على سبيل المثال بالطرق التالية: - تمدد؛ في مولد توربيني؛ تدفق البخار الناتج في مولد بخار أو جهاز تسخين فائق all الذي
يتم التغذية به بواسطة غاز تخليق مُستنفد ب ثاني أكسيد الكريون (CO2) carbon dioxide كوقود؛ - احتراق؛ في Gaye غاز أو محرك غازء يتم تغذيته بواسطة غاز تخليق مُستنفد ب 602 كوقود. بشكل عام؛ في عمليات الأمونياء يتم استخراج غاز التطهير من حلقة تخليق الأمونيا ammonia synthesis من أجل إزالة المواد الخاملة من حلقة التخليق؛ ويتم معالجة غاز التطهير المذكور
0 بعملية لاسترداد الهيدروجين hydrogen الموجود فيها (HRU) تقوم عملية الاسترداد المذكورة بتوليد fle غنيًا بالهيدروجين hydrogen يمكن sale) استخدامه للتخليق وغاز ذيلي يحتوي على معظم الميثان الموجود بشكل أولي في غاز التطهير. يكون الميثان في الغاز الذيلي عبارة بشكل ee عن كل ما هو مضمن في eda عملية غاز التخليق. عادة ما يتم استخدام الغاز hal المذكور» نظرًا للمحتوى العالي نسبيًا من الميثان فيه؛ كوقود بشكل حصري. ومع ذلك؛ يقوم هذا
5 الاستخدام للغاز LA بتوليد انبعاثات ثاني أكسيد الكريون carbon dioxide (002). Udy لأحد جوانب الاختراع؛ يتم إعادة تدوير جزءِ على الأقل من الغاز الذيلي المذكور كغاز معالجة أثناء خطوة تحويل الغاز الطبيعي 985 «natural على سبيل المثال أثناء خطوة sale) التشكيل أو خطوة الأكسدة الجزئية. هناك ميزة ذات صلة تكون عبارة عن الانخفاض الإضافي في انبعاثات ثاني أكسيد الكريون carbon dioxide (002).
0 في بعض النماذج؛ يتم معالجة ga من غاز التخليق مُستنفد ب ثاني أكسيد الكربون (CO2) carbon dioxide المذكور في وحدة فصل نيتروجين ((N2) وبفضل أن يكون Ble عن وحدة غشاء؛ والحصول على غاز مستنفد نيتروجين وتدفق غني بالنيتروجين enitrogen يتم استخدام جزء على الأقل من غاز تخليق مستنفد نيتروجين (ويفضل كله) كوقود؛ يتم التغذية بالجزء المتبقي إلى تخليق الأمونيا ammonia synthesis مع التدفق الغني بالنيتروجين nitrogen
يعتبر هذا التكوين مفيدًا بشكل خاص إذا لم يكن الهواء الغني ب 02 عالي النقاء (على سبيل المثال؛ أقل من 9695 من 02) و/أو إذا كان الغاز الطبيعي 985 natural يحتوي على نيتروجين. تم الحصول على ثلاث فوائد هي: زيادة الطاقة الحرارية لغاز cada انخفاض تدفق أبخرة الاحتراق (وقوة مروحة ID المناظرة) والحفاظ على النيتروجين nitrogen الذي يعد كاشف للأمونيا. يُفضل استخدام وحدة فصل نيتروجين الغشاء أيضًا لأن الوحدة المذكورة يمكن أن تعمل باستخدام فرق الضغط بين غاز التخليق (المنتج عند ضغط مرتفع) والاحتراق في الفرن (والذي يحدث عند الضغط الجوي). Ble على ذلك؛ لا يفقد التدفق الغني بالنيتروجين Nitrogen الضغط؛ الذي يتم استخدامه يكون التكوين الموصوف أعلاه؛ والذي يتصور فصل النيتروجين nitrogen عن غاز التخليق؛ قابل
0 لللتطبيق أيضًا في عملية تقليدية» مع وحدة إعادة تشكيل بخار أولية ووحدة إعادة تشكيل ثانوية ممدودة بالهواء؛ مما يؤدي إلى ميزة لا تتطلب تعديل أو تكبير ضاغط الهواء. ومع ذلك؛ باستخدام وحدة sale) تشكيل ثانوية ممدودة بالهواء وبدون تعديل الضاغط» وبالتالي دون القدرة على زيادة تدفق الهواء؛ يجب إنتاج الجزء الإضافي من غاز التخليق (المطلوب كوقود) عن طريق زيادة قدرة وحدة sale التشكيل الأولية primary reformer burns و/أو تثبيت وحدة sale) تشكيل Bie بالغاز
((GHR) 5 يكون كلا المحلولين مكلفين للغاية. لهذه الأسباب؛ يُفضل فصل النيتروجين nitrogen الموصوف بشكل محدد مع استخدام الهواء الغني أثناء تحويل الغاز الطبيعي natural gas إلى غاز تخليق. في بعض النماذج؛ يكون من المتصور تمدد؛ بإنتاج العمل الميكانيكي؛ غاز تخليق مُستنفد ب ثاني أكسيد الكربون (CO2) carbon dioxide بعد تسخينه اختياريًا.
0 يتوفر الغاز المذكور بضغط lef من الضغط المطلوب للاحتراق في فرن» وبالتالي يمكن تمدده في آلة مناسبة؛ Jie جهاز التمدد أو التوريين» لإنتاج الأعمال الميكانيكية. على سبيل (Jal يمكن أن يتراوح التمدد المذكور من حوالي2.5 ميجاباسكال إلى حوالي0.3 ميجاباسكال. يحتوي الغاز على حجم محدد عالٍ نظرًا لأنه يشتمل على الهيدروجين HYDROGEN (H2) بشكل أساسي؛ ولهذا السبب؛ء يمكن أن يؤدي تمدده إلى توليد قدر كبير من الطاقة. يمكن أن تغطي الطاقة التي تم
5 الحصول عليها Wa متطلبات العملية؛ مما يجعلها أكثر كفاءة.
في بعض النماذج» تشتمل خطوة الإزاحة على خطوتين في درجات حرارة مختلفة؛ على سبيل المثال» يفضل إزاحة واحدة ذات درجة حرارة عالية chigh—-temperature shift (HTS) على سبيل المثال يتم تنفيذها باستخدام محفز أساسه الحديد؛ متبوعًا dahl حرارة منخفضة low= (LTS) temperature shift أو إزاحة درجة حرارة متوسطة medium-temperature shift (MTS) ؛ على سبيل المثال منفذة باستخدام محفز أساسه النحاس. تكون الميزة المرتبطة عبارة عن الحصول على أقصى تحويل ل أول أكسيد الكريون (CO) Carbon monoxide إلى ثاني أكسيد الكربون ((CO2) carbon dioxide والذي سيتم فصله أثناء خطوة نزع الكريون؛ وذلك للحصول على الحد الأدنى من محتوى CO المتبقي في غاز التخليق المستخدم كوقود. نظرًا لأن أول أكسيد الكريون (CO) Carbon monoxide يكون عبارة عن مصدر ثاني أكسيد الكريون (CO2) carbon (dioxide 0 أثناء الاحتراق؛ يتم الحصول على ميزة تقليل انبعاثات المداخن التي بها 002. في بعض النماذج؛ التي يتم فيها استخدام نسبة 5/0 منخفضة cla على سبيل المثال <2.7؛ يفضل أن dads الإزاحة على خطوتين متتاليتين تم تنفيذهما على محفز مناسب للعمل مع محتوى بخار منخفض؛ على سبيل المثال محفز أساسه النحاس . في هذا التكوين» تتكون الخطوة الأولى من إزاحة درجة حرارة متوسطة medium temperature shift (MTS) « ويفضل درجة حرارة 5 شبه زائفة وتعمل في نطاق درجة حرارة يتراوح من 200 إلى 320 درجة مئوية؛ والخطوة الثانية هي إزاحة درجة حرارة منخفضة low temperature shift (LTS) تعمل في نطاق درجة حرارة يتراوح من 180 إلى 250 درجة مثوية. يفضل أن يتم تحويل الغاز الطبيعي natural gas إلى غاز تخليق؛ على سبيل المثال عن Gob إعادة (all عند ضغط أقل من5 ميجاباسكال ؛ وبشكل أكثر تفضيلًا أقل من4 ميجاباسكال؛ 0 وشكل أكثر تفضيلًا أقل من3 ميجاباسكال. بشكل cole يدرس المجال السابق تفضيل ضغوط التحويل العالية؛ من أجل زيادة قدرة قسم التحويل (الطرف الأمامي (front end وتقليل استهلاك ضغط غاز التخليق. Yay من ذلك؛ يُفضل تنفيذ الاختراع الحالي بضغوط تحويل منخفضة للحصول على أقصى تحويل للميثان؛ لأن تفاعل إعادة تشكيل البخار يكون مفضل عند الضغط المنخفض؛ لتضمّن الحد الأدنى من محتوى الميثان المتبقي 5 في غاز التخليق المستخدم كوقود. نظرًا لأن الميثان يكون عبارة عن مصدر ثاني أكسيد الكريون
— 1 9 —
((CO2) carbon dioxide أثناء الاحتراق؛ يتم الحصول على ميزة تقليل انبعاثات المداخن التي
بها 002.
في حالة وحدة إعادة تشكيل ذاتية الحرارة ¢(AUTOTHERMAL REFORMER (ATR) يتم
الحصول على تحويل ميثان عالٍ Wal عن طريق التشغيل عند درجة حرارة إخراج عالية نسبيًاء
5 >950 درجة مئوية؛ ويفضل >1000 درجة مئوية؛ وبشكل أكثر تفضيلًا> 1030 درجة Agia
في حالة POX يتم الحصول على تحويل ميثان Lal dle عن طريق التشغيل عند درجة حرارة
إخراج عالية Laws <1200 درجة مئوية؛ ويفضل >1300 درجة مئوية.
في بعض النماذج؛ تكون النسبة الإجمالية للبخار/الكربون (5/0) أثناء التحويل أكبر من 2.0؛
ويفضل أن تكون أكبر من 2.2؛ ويشكل أكثر تفضيلًا أكبر من 2.7. بشكل عام؛ يدرس المجال 0 السابق تفضيل نسب 5/06 المنخفضة من أجل sal) قدرة aud التحويل (الطرف الأمامي front
Yau .)0 من ذلك؛ يتصور الاختراع نسبة S/C عالية نسبيًا من أجل زيادة تحويل الميثان وأول
أكسيد الكربون (CO) Carbon monoxide خلال خطوة الإزاحة وتقليل تركيز الميثان (CH4)
oY في غاز التخليق. نظرًا (CO) Carbon monoxide وأول أكسيد الكربون METHANE
الميثان وأول أكسيد الكربون (CO) Carbon monoxide عبارة عن مصادر ثانىي أكسيد الكربون ((CO2) carbon dioxide 5 أثناء احتراق» يتم الحصول على ميزة تقليل انبعاثات المداخن التي بها
.CO2
في حالة وحدة sale] تشكيل ذاتية AUTOTHERMAL REFORMER (ATR) shall النقية
(اختياريًا مع وحدة إعادة التشكيل المسبقة) أو (POX يستخدم الاختراع نسبة 5/6 لا تزيد عن 2
في قسم sale] التشكيل. يُفضل إضافة مزيد من البخار بعد sale) التشكيل وقبل الإزاحة؛ حتى يتم 0 الوصول إلى إجمالي نسبة 5/0 أكبر من 2؛ ويفضل أكبر من 2.4؛ وذلك لتعزيز تقدم تفاعل
الإزاحة والتحويل المرتبط بأول أكسيد الكريون.
إن استخدام الوقود الموازن يحل مشكلة التحكم في الفرن بسرعة؛ ولكن على حساب زيادة انبعاثات
ثانى أكسيد الكريون (CO2) carbon dioxide في الغلاف الجوي .atmosphere بالنسبة لبعض
— 0 2 — تكوينات الاختراع» على سبيل المثال تلك التي تشتمل على وحدة إعادة تشكيل بخار؛ يمثل الوقود الموازن أكبر مساهمة ل 602 في الغلاف atmosphere (gall سيتم توضيح ذلك في الأمثلة. في نموذج مفضل للاختراع؛ لا يتم استخدام الوقود الموازن ويكون وقود الفرن عبارة عن غاز تخليق فقط. وبالتالي؛ يكون جزءٍ الوقود أكبر مما كان في حالة استخدام الوقود الموازن؛ لأن من المطلوب أيضًا توفير حرارة احتراق بلوقود الموازن مع جزءٍ الوقود. في نموذج أول» يحتوي sa الوقود على حرارة احتراق تناظر بشكل كبير الحرارة المطلوبة بلفرن. من أجل التحكم السريع في cpl على سبيل المثال من أجل رفع الحمل أو خفضه بسرعة عند الحاجة؛ يتم رفع أو خفض معدل تدفق جزءٍ الوقود بشكل مناسب. ومع ذلك؛ يتضمن هذا التحكم تأثير غير مرغوب فيه يتمثل في تغيير معدل تدفق الغاز التعويضي 985 م018/48-0؛ وبالتالي الإنتاج. من 0 أجل sale) إنشاء الإنتاج الأولي؛ من الضروري زيادة أو تقليل إجمالي معدل تدفق الغاز الطبيعي natural gas الذي يتم التغذية به إلى قسم إعادة التشكيل؛ والذي بدوره يتطلب التحكم في الفرن. يمكن فهم كيف أن هذا الإجراء غير مرغوب فيه تشغيليًا. Gy لأحد جوانب الاختراع: يتم إنتاج Sa الوقود بكمية زائدة فيما يتعلق بمتطلبات فرن مذكور واحد على الأقل؛ أي فائض من غاز التخليق يراد استخدامه كوقود يتم إنتاجه فيما يتعلق بكمية الحرارة المناظرة المطلوية بواسطة الفرن؛ ويتم 5 تصدير فائض غاز تخليق الوقود من العملية؛ أي لا يتم استخدامه كجزءٍ وقود أو كجزءٍ عملية. يسمح توافر غاز التخليق الزائد (للاستخدام كوقود) بالتنظيم السريع لفرن مذكور واحد على الأقل دون استخدام؛ أو باستخدام الوقود الموازن بدرجة أقل؛ مع ميزة إضافية تتعلق بتقليل انبعاثات ثاني أكسيد الكريون carbon dioxide (002). على سبيل المثال» يمكن أن يكون الفائض: 0 - مصذّر كمنتج Al (مثل الهيدروجين hydrogen أو كوقود مُستنفد ب 602 للاستهلاك خارج وحدة إنتاج الأمونيا (produce ammonia أو - منقول إلى مخزن مؤقت؛ أو - موسّع.
— 2 1 —
من أجل التحكم السريع في الفرن؛ على سبيل المثال من أجل رفع أو خفض الحمل بسرعة إن كان
هناك حاجة إلى ذلك؛ يتم تقليل أو زيادة معدل تدفق فائض غاز تخليق بشكل مناسب؛ دون التأثير
على جزءٍ الوقود أو جزءٍ العملية.
يمكن أخذ فائض غاز تخليق الوقود من جزء الوقود؛ وبالتالي يكون له نفس التركيبة والضغط كغاز
تخليق الوقود.
بدلا من ذلك»؛ في حالة وجود وحدة تنقية lo) سبيل المثال» وحدة (PSA أو وحدة إدخال مجموعة
ميثان» Sa جمع ails غاز تخليق الوقود بعد تتقية أو إدخال مجموعة الميثان 116118081017
وذلك للحصول على els أكبر للفائض المُصدّر.
يمكن فصل الوقود الفائض عن الغاز LAI للتنقية (PSA) أو مجفف + وحدة غسيل النيتروجين 0 اسائل (LIQUID NITROGEN WASH (LNW) على الرغم من أن الحلل المذكور أقل
ا يل 1 a :
يحتوي الغاز الذيلى على ضغط منخفض؛ لذلك تكون هناك حاجة إلى ضغط لتصدير الغاز الذيلى
المذكور (مع إنفاق كبير للطاقة وتكلفة وحدة الإنتاج)؛
يحتوي الغاز الذيلي على أول أكسيد الكربون (CO) Carbon monoxide و6002 والميثان (CH4) METHANE 5 بتركيز أكبر بكثير من كل من غاز تخليق الوقود ومنتج التنقية؛ ويكون له
تركيبة مرغوية بشكل أقل.
يفضل أن تكون كمية غاز تخليق الوقود (mila) >962؛ بشكل أكثر تفضيلًا >964؛ (Sang أكثر
تفضيلًا أيضًا >966 من gia الوقود. إذا لم يتم تصدير فائض غاز تخليق الوقود؛ فمن الأفضل ألا
تزيد كميته عن 9615 من asl ga ويشكل أكثر تفضيلًا ألا تزيد عن 9610 من جزء الوقود؛ 0 وذلك لمنع الاستهلاك المفرط له.
يحصل الاختراع على انبعاثات 002 أقل من 0.5 طن/طن (طن ثاني أكسيد الكربون (CO2)
(0.5 متر مكعب ) carbon dioxide منبعث لكل طن من الأمونيا المنتجة)؛ في النماذج المفضلة
— 2 2 — للاختراع» تكون الانبعاثات أقل من 0.3 طن/طن أو أقل من 0.2 طن/طن ( أقل من 0.3 متر مكعب / متر مكعب أو أقل من 0.2 متر مكعب / متر مكعب ( كما هو موضح في الأمثلة؛ في بعض النماذج المفضلة؛ يمكن أن تصل انبعاثات 602 إلى ad أقل من 0.1 طن/طن أو حتى 0.05 طن/طن ( أقل من 0.1 متر مكعب / متر مكعب أو حتى 0.05 متر مكعب / متر مكعب )؛ وهو ما يناظر dad احتجاز ثاني أكسيد (CO2) sll carbon dioxide تقترب من النسبة 7699. فيما يتعلق بالمحطة؛ يتم تجهيز الأفران بشكل مفيد بوحدات احتراق الوقود المزدوجة القادرة على حرق كل من الغاز الطبيعي natural gas وغاز التخليق. يمكن أن يتطلب الاختراع تركيب وحدة فصل الهواء air separation unit (ASU) لإنتاج الهواء الغني والنيتروجين nitrogen اختياريًا. 0 يمكن أيضًا تطبيق الاختراع على عمليات ومحطات الأمونيا/اليوريا Urea تكون وحدة إنتاج الأمونيا 38 #©000006//اليوريا Urea عبارة عن وحدة إنتاج تشتمل على تشتمل على and تخليق synthesis section أمونيا أول وقسم ثان لتخليق Urea Lyall من الأمونيا وثاني أكسيد الكريون gia asi ua ((CO2) carbon dioxide على الأقل من الأمونيا المنتجة في القسم الأول بتغذية القسم الثاني. في هذه الحالة أيضًاء gay 602 المفصول أثناء خطوة نزع الكريون بتغذية قسم تخليق synthesis section 5 اليوريا urea الثاني المذكور بشكل مميز. يتم إدراج الميزات الرئيسية للاختراع أدناه. يتم فصل CO2 من غاز تخليق يحتوي على نسبة عالية من CO2 )%25-15 مول) ويكون عند ضغط مرتفع (Ups وبالتالي يكون فصل CO2 عن هذا التدفق أسهل BES ويتطلب استهلاك طاقة أقل من 0602 مفصول عن أبخرة ا لاحتراق . 0 لا يتطلب النظام وفقًا للاختراع مذيبًا من أجل احتجاز ثاني أكسيد (CO2) carbon (josh oe dioxide الأبخرة. يزيد استخدام الهواء الغني بالأكسجين OXygen—enriched air من مزايا مختلفة: - يزيد من قيمة حرارة غاز التخليق؛
- يقوم احتراق غاز التخليق بتوليد أبخرة أقل من احتراق الغاز الطبيعي natural gas لنفس كمية الحرارة المنبعثة؛ لأن احتراق الهيدروجين hydrogen (الموجود في غاز التخليق) يحدث عند تقليل عدد المولات» على عكس احتراق الميثان» بحيث يكون التيار الحملي لوحدة sale) التشكيل أصغر وبتطلب مروحة سحب مستحثة draft (ID) 00001060أقل قوة؛
- يقوم بالحد من فقدان المداخن للنيتروجين (الذي يكون عبارة عن كاشف)؛ وتجنب هدر الطاقة لفصل وضغط نتروجين ¢(N2) NITROGEN لا يجب sab) توليد النيتروجين nitrogen للتخليق؛ - يسمح بالحفاظ على درجة حرارة عالية لتحويل الغاز الطبيعي 985 «natural خالي من قيود تجنب إدخال النيتروجين nitrogen الزائد Lad يتعلق بالقياسات الكمية الكيميائية لتخليق الأمونيا (NH3) AMMONIA (نمطي لعمليات تقليدية ممدودة بالهواء) مع تحويل عالي للميثان الناتج في
0 انبعاثات ثاني أكسيد الكريون carbon dioxide (602) بحد أدنى. في وحدات إنتاج تقليدية بها وحدة إعادة تشكيل ثانوية ممدودة بالهواء؛ يتم تغذية هواء العملية إلى وحدة sale) التشكيل الثانوية secondary reformer المذكورة بكميات متكافئة؛ أي بالكمية المطلوية للوصول إلى نسبة HN بحوالي 3 في الغاز التعويضي make-up gas يعني ذلك أن معدل تدفق الهواء (ويشكل محدد؛ كمية الأكسجين التي تم إدخالها في وحدة إعادة التشكيل) لا يمكن اختياره 5 بحرية؛ على سبيل المثال من أجل تحقيق التحويل الكامل ل الغاز الطبيعي (NG ( NATURAL .GAS بدلا من ذلك؛ )13 تم تغذية المادة المؤكسدة والنيتروجين Nitrogen بشكل منفصل إلى العملية؛ فمن الممكن اختيار معدل تدفق المادة المؤكيدة وذلك للحصول على تحويل كامل للغاز الطبيعي وإضافة النيتروجين (Glas nitrogen بعد ذلك؛ المطلوب لتركيبة الغاز التعويضي make-up gas 0 المطلوية. تتمثل ميزة التحويل الكامل في إنتاج غاز تخليق ذي محتوى ميثان أصغر وبالتالي انخفاض انبعاثات ثاني أكسيد الكريون carbon dioxide (002). هناك ميزة أخرى للاختراع هي أن معدل التدفق الأكبر للغاز في الطرف الأمامي front end يسمح بمزيد من الحرارة المراد استرداداها ومزيد من البخار المراد توليده. تقيد كمية أكبر من البخار المنتج في الطرف الأمامي 600 front من تشغيل جهاز توليد البخار الإضافي المناظر؛ Bae أخرى هي
— 4 2 — أنه يتم تمثيل استهلاك الوقود (المصدر المحتمل لانبعاثات ثاني أكسيد الكربون (CO2) carbon (dioxide فقط بواسطة وحدة sale) التشكيل الأولية primary reformer burns أو جهاز التسخين المشتعل. إذا تم استبدال وقود وحدة إعادة التشكيل بغاز التخليق 13g) كان من الضروري استبدال وحدات الاحتراق المرتبطة) يتم الحصول على إزالة كبيرة أو تصفير انبعاثات ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide 5 (002). هناك ميزة أخرى هي أن الاختراع لا يتطلب بالضرورة فصل الهيدروجين hydrogen من غاز التخليق مُستنفد ب 202؛ أي dan غاز التخليق مُستنفد ب 002؛ بمعنى تنقية غاز تخليق مُستنفد ب 002 في غاز غني ب الهيدروجين HYDROGEN (H2) وغاز مهدور؛ من أجل الحصول على انبعاثات CO2 منخفضة إلى الغلاف الجوي atmosphere يمكن استخدام غاز التخليد المستنفدة 0 ثاني أكسيد الكربون (CO2) carbon dioxide مباشرةً لتخليق الأمونيا ammonia synthesis بعد إدخال مجموعة الميثان methanation الممكنة. في بعض النماذج؛ يمكن أن يكون من المفيد إجراء تنقية غاز تخليق من أجل تقليل الاستهلاك الكلي للطاقة فى العملية. عند تطبيقه على تجديد وحدات الإنتاج؛ يحقق الاختراع تأزر كبير يسمح بتقليل انبعاثات ثاني أكسيد الكريون (CO2) carbon dioxide دون خسائر إنتاج؛ مما يحد من التعديلات والتكاليف. ويبكون ذلك لأن الاختراع: - يقلل بدرجة كبيرة معدل تدفق الغاز في الطرف الأمامي cfront end وبالتالي فإن الجهاز المرتبط والأنابيب (الثانوية؛ تفاعل الإزاحة؛ نزع الكريون أو إدخال مجموعة الميثان (methanation تكون مناسبة لقدرة أكبر 3 0 - تناظر القدرة المذكورة غاز التخليق لاستخدامه كوقود؛ - يمكن استخدام درجة حرارة إخراج عالية من وحدة sale] التشكيل الثانوية secondary reformer (الحصول على تحويل كامل للميثان)؛ لأنه يتم إضافة النيتروجين Nitrogen بشكل منفصل عن الأكسجين؛ وبالتالي» تنتج الطريقة؛ وفقًا للاختراع» Ble إضافيًا يراد استخدامه كوقود دون الحاجة إلى
— 5 2 — تعديلات مكلفة لوحدة sale) التشكيل الأولية primary reformer burns حتى عندما تكون وحدة إعادة التشكيل المذكورة في حدود قدرتها؛ - يتم ally) اختناقات قسم إزالة ثاني أكسيد الكريون (CO2) carbon dioxide لأن الاختراع يزيد من ضغط 002 الجزئي lag تدفق الغاز في جهاز الامتصاص؛ - يقوم احتراق غاز التخليق المستنفد 602 بتوليد أبخرة أقل من الغاز الطبيعيى NG) ) NATURAL GAS بحيث يكون التيار الحملى لوحدة sale) التشكيل ومروحة ID أقل تكلفة؛ - من الضروري تعديل الطرف الأماميى front end فقط» بينما لا يتغير الطرف الخلفى back end (ضاغط غاز (gas تخليق الأمونيا synthesis 807070018؛ aud التبريد) إلى حد كبير. - لا تتطلب العملية تنقية مكثفة لغاز التخليق من أجل إزالة المكونات الخاملة؛ فإنه يكفي استخدام 0 وحدة إدخال مجموعة الميثان We) methanation ما تكون الوحدة الحالية)؛ بشكل محدد؛ ليس من الضروري إجراء أي فصل لغاز التخليق إلى الهيدروجين HYDROGEN (H2) وتدفق الغاز المهدور . شرح مختصر للرسومات as الشكل 1 نموذ z أول للاختراع. as 1 5 ا Id ( 2 نموذ ob z للاختراع . يوضح الشكل 3 نموذجًا ثالًا. يوضح الشكل 4 نموذجًا رابعًا. الوصف التفصيلي: الشكل 1 يوضح عملية Wy لوضع تنفيذ الاختراع استنادًا إلى وحدة sale) تشكيل أكسجين ذاتية 0 الحرارة وحدة sale) تشكيل ذاتية الحرارة AUTOTHERMAL REFORMER (ATR) ووحدة sale] تشكيل مسبقة pre—reformer
— 6 2 — تشير الكتل فى الشكل 1 إلى الأنظمة أو الأجهزة التالية: AUX فرن تسخين مسبق يعمل بالشحن وغلاية إضافية charge pre—heater furnace and auxiliary boiler PRE وحدة sale] تشكيل مسبقة pre—reformer ATR 5 وحدة sale) تشكيل ذاتية الحرارة autothermal reformer POX مفاعل أكسدة جزئى partial oxidation reactor SHE قسم الإزاحة shift section CDR قسم إزالة CO2 (نزع الكريون) MET وحدة إدخال de gene الميثان methanator SYN 10 قسم التخليق synthesis section aud HRU استرداد الهيدروجين hydrogen recovery section aud ASU فصل (تجزئة) الهواء air separation (fractioning) section يتم التسخين المسبق للشحنة 10 التي تتضمن غاز طبيعي ويخار في AUX وتحويلها إلى غاز تخليق 11 عبر وحدات إعادة التشكيل PRE ووحدة sale) تشكيل ذاتية الحرارة AUTOTHERMAL REFORMER (ATR) 5 . تعمل وحدة sale) التشكيل ذاتية الحرارة وحدة sale) تشكيل ذاتية الحرارة AUTOTHERMAL REFORMER (ATR) بالتدفق 22 للهواء الغنى أو الأكسجين. يخضع غاز التخليق» الذي يحتوي على الهيدروجين HYDROGEN (H2) وأول أكسيد الكربون (CO) Carbon monoxide وثاني أكسيد الكريون ((CO2) carbon dioxide إلى تفاعل إزاحة في SHF ثم إزالة CO2 في .CDR يمكن أن يشتمل قسم SHF على معالجات الإزاحة في درجات 0 الحرارة المختلفة. يعمل قسم «CDR على سبيل المثال؛ بالغسيل الكيميائي/الفيزبائي للغاز باستخدام
يقوم قسم CDR بإنتاج غاز تخليقي مُستنفد ب ثاني أكسيد الكريون (CO2) carbon dioxide 12 وبمكن Jie تدفق 13 ل ثاني أكسيد الكربون (CO2) carbon dioxide أو استخدامه لأغررض عملية gil على سبيل المثال لإنتاج اليوريا urea على نحو مفضل» يحتوي غاز التخليق 12 على التركيبة التالية : 9098 من الهيدروجين (HYDROGEN (H2) 5 %1 من «CO+CH4 960.1 من ثاني أكسيد الكربون (CO2) carbon
Ar+N2 من %0.9 dioxide يتم استخدام ha 14 من غاز التخليق المستنفد 602 المذكور 12 كوقود في فرن في الطرف الأمامي end 0001 على سبيل المثال في جهاز تسخين يعمل بالشحن (كتلة (AUX يتم معالجة الجزءِ المتبقى 18 لغاز التخليق فى وحدة إدخال مجموعة الميثان MET methanator 10 في المثال؛ يقوم gia الوقود 14 لغاز التخليق»؛ جنبًا إلى جنب مع غاز ذيلي 15 لقسم (HRU بتغذية مستخدم واحد أو SST من كتلة AUX عبر خط الوقود 16. اختياريًا؛ يتم إضافة كمية مناسبة من الغاز الطبيعي 985 natural 17 (غاز موازن) إلى الغاز 16. يتم إضافة النيتروجين nitrogen 18 من قسم فصل الهواء ASN إلى جزءٍ العملية 8 [لتخليق الغاز بعد تمريره داخل وحدة إدخال مجموعة الميثان methanation (اختياري). يقوم الغاز الذي تم الحصول عليه؛ مع تدفق الهيدروجين hydrogen 20 المستخلص من قسم (HRU بتغذية قسم التخليق .SYN synthesis section يقوم aud التخليق المذكور بإنتاج الأمونيا produce ammonia 23 وتدفق 21 غاز التطهير المعالج في قسم HRU لاستعادة الهيدروجين 007 الموجود بداخله. ينتج قسم الفصل (ASU بالإضافة إلى النيتروجين nitrogen 19؛ أيضًا تدفق 22 من الهواء الغني 0 أو الأكسجين لوحدة إعادة التشكيل ذاتية الحرارة وحدة sale] تشكيل ذاتية الحرارة .AUTOTHERMAL REFORMER (ATR) يوضح الشكل 2 عملية وفقًا لوضع مفضل لتنفيذ الاختراع aly على إعادة التشكيل الأولي ووحدة sale) تشكيل ذاتية الحرارة REFORMER (ATR) اظغالن7 011 ١ ناط.
— 2 8 — تشير الكتلة SMR في الشكل 1 إلى وحدة sale) تشكيل أولية of) وحدة soled تشكيل بخار) بالإضافة إلى الجهاز الإضافي؛ على سبيل المثال مولدات بخار. تناظر الرموز المتبقية في الشكل 2 الرموز في الشكل 1 وبالتالي لا يتكرر الوصف. الشكل 2 يوضح tha Wal اختياريًا 115 sale تدوير جزءِ من الغاز الذيلي 15 من وحدة HRU لتغذية وحدة إعادة التشكيل الأولية .SMR primary reformer burns
AUTOTHERMAL تشكيل ذاتية الحرارة sale) يوضح عملية أساسها وحدة 3 Jal العملية لغاز gia بشكل مماثل للشكل 1؛ ولكنها تشتمل على تنقية (REFORMER (ATR)
PSA والذي يشتمل في هذا المثال على وحدة (PUR التخليق في قسم يتم تقسيم cha الوقود 14 المفصول عن غاز التخليق مُستنفد ب ثاني أكسيد الكربون (CO2) carbon dioxide 0 12 إلى الجزءٍ الأول 114 المستخدم كوقود في فرن في الطرف الأمامي front «end على سبيل المثال فى الكتلة AUX ودتم تصدير جزءًا Wl 14ب كوقود زائد ٠ تتم معالجة الجزءِ المتبقى 18 لغاز تخليق أيضًا فى وحدة PSA يتم تصدير الجزءٍ 23 للتيار المنصرف PSA Bas ol (اختيارتا) كوقود زائد . يحتوي gall المذكور 3 على نقاء هيدروجين أكبر من a الغاز 14[ب. 5 في المثال الموضح في الشكل 3؛ يقوم call 114 لغاز التخليق المفصول باعتباره جزءِ وقود؛ مع غاز ذيلى 25 لوحدة (PSA بتغذية مستخدم واحد أو أكثر من كتلة AUX عبر خط الوقود 26. يوضح الشكل 4 عملية تعتمد على (POX وتتضمن تنقية gia عملية غاز التخليق في PUR aud يشتمل على مجفف ووحدة غسيل النيتروجين السائل LIQUID NITROGEN WASH (LNW) (غسيل النيتروجين nitrogen السائل). 20 بطريقة مماثلة للنموذج الموضح في الشكل 3 وفي هذه الحالة Lad 4 يتم تقسيم ey الوقود 4 1 المفصول عن غاز التخليق مُستنفد ب ثاني أكسيد الكربون (CO2) carbon dioxide إلى جزءٍ أول 114 يستخدم كوقود على سبيل المثال في الكتلة jag AUX آخر 14ب يتم تصديره كوقود زائد. يقوم الجزء المذكور 114 مع غاز ذيلي 35 لقسم (PUR بتغذية مستخدمًا واحدًا أو أكثر من كتلة
— 2 9 —
Bang عبر خط الوقود 36. ينتج الغاز الذيلي المذكور 35 من توليفة من الغاز الذيلي ل AUX غسيل النيتروجين السائل LIQUID NITROGEN WASH (LNW) والمجفف. تسمح العملية Gy للاختراع بإنتاج الأمونيا produce ammonia بانبعاثات ثاني أكسيد الكربون (CO2) carbon dioxide تبلغ sa 0.1 طن/طن ae بحوالي 0.7 طن/طن في المجال 5 السابق. يمكن أن تكون جميع التكوينات الموضحة نتيجة لتجديد وحدة إنتاج أمونيا بها وحدة إعادة تشكيل ثانوية يتم تغذيتها بالهواء . في أحد النماذج؛ يشتمل إجراء التجديد بشكل أساسي على الخطوات التالية: تثبيت وحدة ASU من أجل توليد التدفق 22 للأكسجين أو الهواء الغنى؛ 0 تعديل وحدة إعادة التشكيل الثانوية Secondary reformer من أجل قبول التدفق المذكور 22 بدلا من الهواء ¢ زيادة gia الغاز الطبيعيى natural gas المخصص للعملية وتقليل جزءٍ الغاز الطبيعى natural 5 المخصص للوقود؛ تجديد القسم الموجود بنزع الكبريت من الغاز الطبيعي 985 natural لزيادة قدرته بسبب معدل تدفق غاز العملية الأكبر؛ تجديد قسم CDR الحالي لزيادة قدرته بسبب كمية ثاني أكسيد الكريون (CO2) carbon dioxide الأكبر المراد فصلها. يمكن فهم أن عملية التجديد لا تتطلب تعديلات مكلفة على وحدة sale] التشكيل؛ المبادلات وأنابيب الطرف الأمامي front end وقسم الإزاحة Shift section ويرجع ذلك إلى حقيقة أن معدل التدفق 0 الحجمي للغاز من خلال الطرف الأمامي end 7001 لا يزيد؛ على الرغم من توليد gia الغاز الإضافي (جزء الوقود). مثال:
— 3 0 —
يشير الجدول 1 التالي إلى وحدة إنتاج بقدرة 3000 طن متري ) 3000 متر مكعب )في اليوم من الأمونيا المنتجة. يقارن الجدول 1 الخيارات التالية:
(1) وحدة إنتاج المجال السابق بوحدة إعادة التشكيل الأولية Primary reformer burns ووحدة
إعادة التشكيل الثانوية secondary reformer التي يتم تغذيتها بالهواء . )2( وحدة إنتاج للمجال السابق؛ حسب الخيار (1)؛ باحتجاز ثاني أكسيد الكربون (CO2) carbon dioxide من أبخرة وحدة sale) التشكيل الأولية .primary reformer burns )3( وحدة J لإنتاج Lad للاختراع» Lad للشكل 1 . )4( وحدة J لإنتاج Lad للاختراع» Lad للشكل 2 . 0 الجدول 1 () (2) 6 @ لخيار لمجال المجال الاختراع الاختراع لسابق السابق الحالي الحالي إنتاج الأمونيا wo (NH3) AMMONIA 3000 0 3000 3000 ستهلاك الغاز الطبيعى natural gas ّ 60681 لصافى بناءً على غاز LHV 6.7 7.4 7.0 NH3 . (بخار FEED+FUEL المصدرء على بيل المثال إلى اليوريا (urea
— 1 3 — 608/1 +0.2 +0.7 +0.3 NH3 it أكسيد الكربون (CO2) carbon 5100 MTD : 0 3600 5200 6 المحتجز في العملية CO إلى الغلاف الجوي atmosphere 200 MTD 2100 200 200 (المضمن في غاز الوقود) CO إلى الغلاف الجوي atmosphere 0.1 53 0.7 0.1 0.1 (المضمن في غاز الوقود) شغيل جهاز التسخين المشتعل 105 sas) إعادة التشكيل/جهاز التسخي :0 100 120 75 لمشتعل+ الغلاية الإضافية) ض ” > > 00# اع قر og معدل تدفق الطرف الأمامى front end 97 ّ 96 10 100 120 (المخرج الثانوي/ (ATR يوضح الجدول أن العملية Bg للاختراع (الخيار 3) تتطلب طرف أمامي مناسب لإنتاج جزءٍ الغاز Lia المراد استخدامه كوقود في الأفران؛ في الواقع؛ تبلغ كمية ثاني أكسيد الكربون (CO2) carbon dioxide المحتجزة في العملية 5200 طن متري مقارنة ب 3600 للخيارين )1( و(2)؛ ويكون معدل تدفق Sle التخليق في الطرف الأمامي front end حوالي 9620 أكثر من الشكلين 1 و2. على الرغم من ذلك؛ يكون استهلاك وحدة الإنتاج أقل بكثير من الخيار (2) (7.0 بدلًا من
— 3 2 —
4 جيجا كالوري/طن متري) وهو منافس مع وحدة الإنتاج دون الاحتجاز Gy للخيار (1). إن
إجمالي تشغيل الأفران هو فقط 9675 من الخبار (1).
في الخيار (4)؛ يكون استهلاك الطاقة المتحصل عليه أقل من الخيار (3)؛ أي يساوي 6.9 جيجا
كالوري/طن متري؛ وكذلك تكلفة وحدة الإنتاج تكون أقل. يكون ذلك لأنه؛ في الخيار (4)؛ تكون كمية ثاني أكسيد الكربون (CO2) carbon dioxide المفصولة في العملية أقل من الخيار (3)؛
يكون تشغيل الأفران أكبر من في )3( لكنه قابل للمقارنة بالخيارين (1) و(2)؛ يكون استهلاك
الأكسجين أقل بشكل ملحوظ من (3)؛ يكون التدفق في الطرف الأمامي front end أقل من )3(
بشكل ملحوظ ويمكن مقارنته ب (1) و(2).
توضح الأمثلة كيف أن العملية الجديدة أكثر كفاءة وتنافسية من المجال السابق.
0 يوضح المثال أيضًا ميزة تعديل وحدة إنتاج تعمل Bay للخيار (1)؛ ويفضل خيار التنفيذ (4). في الواقع» في هذه الحالة؛ يبقى تشغيل الأفران ومعدل تدفق الغازات غير متغير إلى حد كبير؛ بينما يتم تقليل انبعاثات ثاني أكسيد الكريون carbon dioxide (602). وبالتالي» يحقق الاختراع هدف تقليل انبعاثات 0602 في وحدة إنتاج تقليدية دون فقد إنتاج أمونيا. يشير الجدول 2 التالي إلى وحدة إنتاج بقدرة 3000 طن متري في اليوم (MTD) من الأمونيا
5 المنتجة؛ حيث تكون مكتفية Ghd من ناحية البخار والطاقة الكهربائية. تشتمل العملية على الاستهلاك المتعلق بضغط 602 المعزول حتى ضغط10 ميجاباسكال. لكل عملية؛ يقوم استهلاك الغاز الطبيعى natural gas وانبعاثات ثانى أكسيد الكريون (CO2) carbon dioxide المشار ll بأخذ بعين الاعتبار أيضًا إنتاج بخار مسخّن بشكل فائق في AUX لتحريك جميع التوربينات؛ وإنتاج الطاقة الكهريائية اللازمة للعملية.
0 يقارن الجدول 2 الخيارات التالية:
)1( وحدة إنتاج Gy للاختراع» مع By SMR + ATR للشكل 2؛ في المتغيرات التالية: A بإجمالى نسبة S/C = 2.7 إزاحة تتكون من LTS HTS ‘ وحدة إدخال (Ole de gana وقود موازن بمعدل تدفق مناظر ل 9610 من التشغيل المطلوب بواسطة الفرن؛
— 3 3 — ب. بالنسبة ل1؛ ولكن بدون وقود موازن. )2( وحدة إنتاج Gg للاختراع» مع وحدة sale) تشكيل مسبقة ATR + pre-reformer حسب الشكل 3 فى المتغيرات التالية: أ. بإجمالى نسبة 5/6 = 2« daly) تتكون من (PSA (LTS 3 MTS وقود موازن بمعدل تدفق مناظر ل 9610من التشغيل المطلوب بواسطة الفرن؛ ب. بالنسبة إلى 12 ¢ بدون وقود موازن» باستخدام عملية Selectoxo بعد SHF وقبل CDR لتحوبل Jf أكسيد الكربون monoxide (CO) 081001 المتبقى . (3) وحدة إنتاج وفقًا للاختراع» مع (POX وفقًا للشكل 4؛ في المتغيرات: أ. بإجمالى نسبة 5/6 = 2« إزاحة مكونة من 15/ا (LTS مجفف وحدة غسيل النيتروجين السائل «LIQUID NITROGEN WASH (LNW) 0 وقود موازن بمعدل تدفق مناظر ل %10 من تشغيل الفرن المطلوب؛ ب. بالنسبة إلى 2 بدون وقود موازن» بأكسدة حفزية انتقائية ل أول أكسيد الكربون Carbon (CO) monoxide (عملية Selectoxo ™( بعد تفاعل الإزاحة وقبل إزالة ثانى أكسيد الكريون .(CO2) carbon dioxide 5 الجدول 2 11: 1[ب 2 2 i3 3< POX POX ATR ATR| SMR + |SMR + ATR ATR الإنتاج اليومي | 3000 3000 3000 3000 3000 3000 من «(NH3 MTD
-4 3 — الإنتاجية اليومية | 5600 5800 5100 5300 5350 5600 MTD (CO2 1 المعزولة sad صافي|96100 | %100 %93 %93 %95 %95 استهلاك الغاز الطبيعي natural gas le) سبيل المثال 1( انبعاثات CO2 0.15 0.075 0.17 0.10 0.15 0.05 في الغلاف الجوي atmosphere لكل وحدة Liga منتجة 002/1 ] NH3 توزيع انبعاثات 002 بقية 0114 في | 7015 %29 %40 %79 %30 %63 غاز العملية
— 3 5 —
بقية 00 فى غاز | %34 %69 %39 %19 %49 %34
العملية
%3 %1 %2 %1 %2 961 | فى 002 au
غاز العملية في الجدول 2: "الوقود الموازن" كما هو محدد في براءة الاختراع؛ "بقية الميثان METHANE (0114) في Sle المعالجة" Ble عن محتوى الميثان المتبقي من غاز التخليق المنتج في الطرف الأمامي front end (أي في SMR + ATR في الخيار 1؛ في وحدة
إعادة التشكيل المسبقة + ATR في الخيار 2؛ 00 في الخيار 3)؛ المقاس قبل إدخال مجموعة الميثان ¢methanation CO aw في غاز العملية" عبارة عن محتوى أول أكسيد الكريون المتبقي لغاز التخليق بعد قسم الإزاحة ¢shift section 'بقية ثاني أكسيد الكريون (CO2) carbon dioxide في غاز العملية" عبارة عن محتوى ثاني 0 أكسيد الكربون المتبقي لغاز التخليق بعد قسم إزالة 002)؛ يمكن تقديم عدة تعليقات في ضوء الجدول 2 : - فى حالة SMR + ATR فى الخيار 1أ؛ يوفر الوقود الموازن أكبر نسبة من انبعاثات 602؛ حيث (SK تجنب الوقود الموازن عن طريق تصدير الوقود الفائض من تقليل الإنبعاث بشكل كبير إلى أقل من 0.1 طن/طن؛ كما هو موضح في الجدول للخيار 1[ب؛ في الوقت نفسه؛ تزداد كمية 5 ثاني أكسيد الكريون (CO2) carbon dioxide المعزولة من 5600 إلى 5800 مليون طن. - في حالة SMR + ATR يوفر بقية أول أكسيد الكريون (CO) Carbon monoxide في غاز العملية Jl أكبر نسبة لانبعاثات CO فى الخيار fl ويوفر أكبر نسبة فى الخيار 1[ب؛ سيقلل تطبيق عملية Selectoxo على الخيار 11 أو 1ب بشكل كبير من انبعاث ثانى أكسيد الكريون
CO2 Lig في غاز العملية )0114( METHANE (002)؛ يوفر بقية الميثان carbon dioxide في غاز العملية نسبة مئوية أصغر من انبعاثات 002. - يكون إجمالي استهلاك الطاقة للخيارات التي أساسها POX ATR + التنقية (2 و3) أقل بلا شك من استهلاك الخيارات التي أساسها ATR + SMR )11 و1ب)؛ يرجع ذلك بشكل أساسي إلى تنقية غاز التخليق Lag) يحسن كفاءة قسم التخليق synthesis section ويتجنب التطهير)؛ وبالتالي تكون كمية ثاني أكسيد الكريون (CO2) carbon dioxide المعزولة في هذه الخيارات (2ا؛ 13 أو 2ب؛ 3ب) أقل مما هي عليه في الخيارات 1 أو cal - تمثل الانبعاث بسبب استخدام الوقود الموازن في الخيارين 12 (وحدة sale) تشكيل ذاتية الحرارة (AUTOTHERMAL REFORMER (ATR) 5 13 حوالي 9620 من إجمالي الانبعاثات؛ أقل 0 ككثير من الخيار dl عن طريق تأكيد حقيقة أن الحرارة المطلوية بواسطة الفرن في هذين الخيارين أقل بكثير من الخيار 1أ. - في النماذج التي تتضمن وحدة إعادة تشكيل ذاتية الحرارة AUTOTHERMAL REFORMER Carbon وأول أكسيد الكربون (CH4) METHANE يكون الميثان (POX أو (ATR) sale) المتبقي أكثر أهمية نظرًا لانخفاض نسبة 5/0 التي تعمل عندها وحدة (CO) monoxide
SMR + مقارنة ب POX 3 AUTOTHERMAL REFORMER (ATR) تشكيل ذاتية الحرارة 5 ATR تعمل POX عند درجة حرارة Jed من sang إعادة تشكيل ذاتية الحرارة REFORMER (ATR) 10111281 لاله مما ينتج عنه كمية متبقية أصغر من الميثان .CO ولكن بكمية أكبر متبقية من ((CH4) METHANE - في كلا الخيارين 2ب و3ب؛ يكون التحسن الذي تم تحقيقه عن طريق الأكسدة الانتقائية ل «CO 20 من أجل تقليل بقية «CO ويتجنب استخدام الوقود الموازن؛ واضحًا. - يجب ملاحظة أن MS من POX ووحدة sale) تشكيل ذاتية الحرارة AUTOTHERMAL ~ATR 10.1 5POX 10.05 يحققان انبعاثات منخفضة للغاية- بمقدار REFORMER (ATR) قابلة للمقارنة بتلك التي تم تحقيقها بواسطة SMR + ATR ولكن مع انخفاض استهلاك الطاقة؛ وبالتالي تكون مفضلة.
يوضح المثال المذكور أعلاه كيف يكون الاختراع Hal على تحقيق مستويات انبعاث ثاني أكسيد الكريون (CO2) carbon dioxide منخفضة للغاية؛ المناظرة للاحتجاز الكلي تقريبًا )< 1698)؛ مع الحفاظ على مستويات استهلاك الطاقة التنافسية.
Claims (3)
- عناصر الحماية 1( عملية لتخليق الأمونيا synthesis of ammonia من الغاز الطبيعي 985 natural تشتمل على: تحويل شحنة من البخار steam والغاز الطبيعي منزوع الكبريت desulphurized natural gas ؛ باستخدام هواء غني بالأكسجين oxygen-enriched air أو الأكسجين oxygen إلى Sle 5 تخليق synthesis gas )11( يحتوي على هيدروجين chydrogen أول أكسيد الكربون Carbon 4s monoxide (CO) أكسيد الكريون ((CO2) Carbon Dioxide في and تحويل sconversion section dalla غاز التخليق synthesis gas المذكور )11( الذي يشتمل على تفاعل (تفاعلات) Lh لأول أكسيد الكربون Carbon monoxide (CO) إلى ثاني أكسيد الكريون (CO2) Carbon Dioxide 0 وفصل 602 لاحقًا عن الغاز985 ؛ وبالتالي الحصول على غاز تخليق synthesis 5 مستنفد CO2 )12( وتدفق غازي غني ب 602 يحتوي على ثاني أكسيد الكريون (CO2) Carbon Dioxide مفصول عن gas all ؛ تتميز ب: فصل ein )14( من غاز التخليق synthesis gas المستنفد ب ثاني أكسيد الكريون (CO2) Carbon Dioxide 5 (12) المذكور كجزءِ الوقود؛ حيث يتم التغذية بجزءٍ الوقود المذكور (14) كوقود لفرن (أفران)؛ وحيث يشتمل الفصل المذكور لجزء الوقود على تقسيم غاز التخليق synthesis gas المذكور مستنفد ثاني أكسيد الكريون Carbon Dioxide (602) إلى تيار أول (تيارات أولى) وتيار ob (تيارات ثانية)» حيث يتضمن التياران المذكوران نفس التركيبة؛ حيث يقوم التيار الأول بتشكيل جزء الوقود ويكون التيار الثاني عبارة عن غاز عملية من المقرر له تخليق الأمونيا synthesis
- .of ammonia 0 2( العملية وفقًا لعنصر الحماية 1؛ حيث يتكون gia الوقود fuel fraction المذكور )14( بنسبة تتراوح من 961 إلى 9640 من إجمالي كمية غازات التخليق syngas المذكورة المستنفدة ب ثاني أكسيد الكربون (CO2) Carbon Dioxide (12).
- 3) العملية وفقًا لعنصر الحماية 1( حيث يتم فصل جز الوقود fuel fraction المذكور قبل خطوة إدخال مجموعة الميثان methanation أو قبل خطوة إضافة النيتروجين nitrogen 4( العملية وفقًا لعنصر الحماية 1 حيث يحتوي غاز التخليق synthesis gas المذكور المستنفد ب ثاني أكسيد الكريون (CO2) Carbon Dioxide (12) على 0 إلى 1000 جزءٍ في المليون بالحجم من 002. 5( العملية وففًا لعنصر الحماية 1؛ Cua يحتوي الهواء الغني enriched air المذكور على 7650 إلى 9695 من الأكسجين oxygen 10 6) العملية وفقًا لعنصر الحماية 1؛ حيث يقوم eda الوقود fuel fraction المذكور (14) لغاز لتخليق synthesis gas بتغذية الأجهزة التالية أو أحد الأجهزة التالية: إنتاج بخار steam و/أو فرن فائق التسخين superheating furnace ؛ وحدة (وحدات) الاحتراق لوحدة sale] تشكيل بخار أولية primary steam reformer ؛ فرن (أفران) للتسخين المسبق لشحنة وحدة إعادة تشكيل ذاتية 5 الحرارة autothermal reformer أو مفاعل أكسدة جزئي partial oxidation reactor أو قسم نزع كبربت الغاز الطبيعي .natural-gas desulphurization section 7) العملية Gg لعنصر الحماية 1؛ حيث: يتم dallas غاز تطهير purge gas (21) لعملية تخليق الأمونيا synthesis of ammonia الذي يحتوي على هيدروجين hydrogen وميثان methane 0 ؛ لاسترداد الهيدروجين hydrogen المضمن فيه؛ الحصول على غاز غني بالهيدروجين )20( وغاز ذيلي tail gas (15) يحتوي على الميثان methane ؛ ويتم إعادة تدوير ea )115( من أو كل الغاز الذيلي tail gas (15) كغاز عملية وخضوعه لخطوة تحويل الغاز الطبيعي natural 5 إلى غاز تخليق synthesis gas المذكورة. 5 8) العملية Gg لعنصر الحماية 1 حيث: يتم معالجة eda من غاز التخليق synthesis gas المذكور المستنفد ب CO2 (12) في وحدة لفصل النيتروجين 91009860 Cus يتم الحصول على— 0 4 — تيار أول من غاز التخليق synthesis gas مستتفد النيتروجين nitrogen وتيار ob غني بالنيتروجين Sig ¢nitrogen استخدام gia واحد من أو كل التيار الأول المذكور كوقود؛ وبتم التغذية بأي gia متبقى من التيار الأول first stream المذكور إلى تخليق الأمونيا synthesis of 8 مم التيار الثاني .second stream9( العملية La, لعنصر الحماية Cus] تشتمل Wal على خطوة aaa من خلال إنتاج عمل ميكانيكى mechanical work ؛ لغاز غاز التخليق synthesis gas المستنفد ب ثانى أكسيد الكريون (CO2) Carbon Dioxide (12). 10) العملية وفقًا لعنصر الحماية 1؛ حيث تكون lea) نسبة البخار steam /الكربون carbon في خطوة التحويل من 2.0 الى 2.7. 11( العملية Gy لعنصر الحماية 1؛ حيث: حيث ein ashy الوقود لغاز التخليق synthesis gas المذكور )14( بتكوين جميع وقود fuel 5 الأفران 5 المستخدم في قسم التحويل conversion section « أو يتم توفير كمية من الغاز الطبيعي natural gas كوقود موازن trim fuel 2) العملية وفقًا لعنصر الحماية 1؛ حيث: يتم إنتاج ia الوقود fuel fraction الزائد Lad يتعلق بالوقود اللازم لقسم التحويل conversion 20 560000 ؛ كمية جزء الوقود المذكورة التي تتجاوز تلك المطلوية التي يتم تصديرها من العملية؛ و يتم تنظيم and التحويل cONversion section عن طريق تعديل كمية ea الوقود fuel fraction المذكور الموجهة نحو قسم التحويل والكمية المصدرة من العملية. 13 ( العملية Gag لعنصر الحماية Cua]— 1 4 — يشتمل تحويل شحنة الغاز الطبيعى natural gas إلى غاز تخليق synthesis gas على خطوة إعادة تشكيل ذاتية الحرارة autothermal reforming أو خطوة أكسدة جزئية partial oxidation ¢ يتم تنفيذ الخطوة المذكورة لإعادة التشكيل ذاتية الحرارة autothermal reforming أو الأكسدة الجزئية partial oxidation بنسبة بخار steam /كريون carbon مقدارها 2. 14( العملية وفقًا لعنصر الحماية 1؛ حيث يشتمل تحويل الغاز الطبيعي 985 natural إلى Se تخليق synthesis gas على: إعادة التشكيل الأولى للغاز الطبيعى primary reforming of the natural gas فى وجود البخار steam واعادة التشكيل الثانوية secondary reforming performed 0 التي تم تنفيذها بتدفق الأكسجين OXygen المذكور أو الهواء الغني .enriched air 15( العملية وفقًا لعنصر الحماية 2؛ Cua يتكون جزءٍ الوقود ,sSialifuel fraction (14) بنسبة تتراوح من 9010 إلى 9630 من إجمالي كمية غازات التخليق 11985/ا5المذكورة المستنفدة ب ثاني أكسيد الكربون (CO2) Carbon Dioxide (12).16( العملية وفقًا لعنصر الحماية 5؛ حيث يحتوي الهواء enriched air all المذكور على 0 من الأكسجين oxygen 7) العملية وفقًا لعنصر الحماية 10( حيث تكون laa) نسبة البخار carbon (js Sli/steam 0 فى خطوة التحويل (conversion step 2.4 الى 2.7. 18( العملية وفقًا لعنصر الحماية 17( حيث تكون إجمالى نسبة البخار carbon (js Slifsteam فى خطوةٍ التحويل conversion step تساوي 2.7.— 4 2 — CD = pro BE الم © etHp. 1 wn = { a ا pad Lal i "ع اهانبتت ; Fe vo wl بس = sss ال لمس#امسسسسط اميس با ها 7 4 { fo x a بها * 0 3 الما i <I يب i i Lo َ = 1 اي تيد ٍ يا جم ء 1 >= i ow { i oo i i a. لها i os pW =~ f = Br— 4 3 — = : ES ليا = He z ا تي ااا ا إٍْ إْ [ f >< i ee . oo | © > i Lt i oe] C2 i TAT i } je I po (١ i i - سبق | = | x i ’ een ei i | | ال | ; 30 Ha # i J ب" إٍْ — إٍْ ph 4 Lo ا Pow ; 2 | م > i اس لحا + i i ا 0 ' سسا 2 ْ َس ض ٌ الب الس : الت ا 2 + i > 1 { “I lS TE ا » بCE اليه 5 يه © 3 V3 ل بح i i Bg | SR pow i TTT i يحضي i اه + ليبا Ww os. fry on De i i ee i we 4 + ست ححا اج at ا اول أ nse cag nna 3 i i He ا { | oN - i - i - © اه 5 ب CD عن i i وب I 1 ع إٍْ ; <L م J LL Por الم ا PY | or Poe )...................... أي ْ ; = إْ ٍ 3 i حم ا i i wt > i i وات اام 5 نيع i : : w \ oc i oS. ; Co SV 0 | ا > ا i اتح جح ججح جح تح جح م | | { : es ; > Se) = > ¥ pr سلب ل = Joe :- 0 ب on 4 13 سس 8 | وم bl an إلى -~ | i = 4 = ١ جا اا .مستت ةا oo = ! wd : sng - oT { Par ¥ 01 7 Moped مهسيس هااا ]ٍ | ٍ pro 1 | - | or | 2 0 LS OT 1 3 Pod ليب | Me i 3 0 ا J x | 4 CL = ZN i an 0 الل ا ل oF TT i = cl Tx Co و Po ¢ 0 & = ee > —~ Tn ١ 4 = _ — ee, = االحاضهة الهيلة السعودية الملضية الفكرية Swed Authority for intallentual Property pW RE .¥ + \ ا 0 § ام 5 + < Ne ge ”بن اج > عي كي الج دا لي ايام TEE ببح ةا Nase eg + Ed - 2 - 3 .++ .* وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها of سقوطها لمخالفتها ع لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف ع النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية. »> صادرة عن + ب ب ٠. ب الهيئة السعودية للملكية الفكرية > > > ”+ ص ب 101١ .| لريا 1*١ uo ؛ المملكة | لعربية | لسعودية SAIP@SAIP.GOV.SA
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP17156256 | 2017-02-15 | ||
| EP17195305.2A EP3363770A1 (en) | 2017-02-15 | 2017-10-06 | Process for the synthesis of ammonia with low emissions of co2 in atmosphere |
| PCT/EP2018/052358 WO2018149641A1 (en) | 2017-02-15 | 2018-01-31 | Process for the synthesis of ammonia with low emissions of co2 in atmosphere |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA519402257B1 true SA519402257B1 (ar) | 2022-11-22 |
Family
ID=58410072
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA519402257A SA519402257B1 (ar) | 2017-02-15 | 2019-07-18 | عملية لتخليق الأمونيا بانبعاثات ثاني أكسيد كربون منخفضة في الغلاف الجوي |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US11286168B2 (ar) |
| EP (2) | EP3363770A1 (ar) |
| CN (1) | CN110352175B (ar) |
| AU (1) | AU2018221479B2 (ar) |
| CA (1) | CA3049733C (ar) |
| MY (1) | MY191615A (ar) |
| RU (1) | RU2759379C2 (ar) |
| SA (1) | SA519402257B1 (ar) |
| UA (1) | UA127541C2 (ar) |
| WO (1) | WO2018149641A1 (ar) |
Families Citing this family (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US12128378B2 (en) * | 2019-01-15 | 2024-10-29 | Sabic Global Technologies B.V. | Use of renewable energy in olefin synthesis |
| EP3896031A1 (en) * | 2020-04-17 | 2021-10-20 | Casale Sa | Revamping of ammonia-urea plants |
| GB202009969D0 (en) * | 2020-06-30 | 2020-08-12 | Johnson Matthey Plc | Low-carbon hydrogen process |
| GB202009970D0 (en) * | 2020-06-30 | 2020-08-12 | Johnson Matthey Plc | Low-carbon hydrogen process |
| BR112023002917A2 (pt) | 2020-08-17 | 2023-03-21 | Topsoe As | Processo e planta de hidrogênio baseado em atr |
| BR112023003016A2 (pt) | 2020-08-17 | 2023-04-04 | Topsoe As | Combustível de hidrogênio com baixo teor de carbono |
| CA3217663A1 (en) * | 2021-04-28 | 2022-11-03 | Topsoe A/S | Method for production of blue ammonia |
| GB202201332D0 (en) * | 2022-02-02 | 2022-03-16 | Johnson Matthey Plc | Low-carbon hydrogen process |
| AU2023232982A1 (en) * | 2022-03-11 | 2024-06-27 | Johnson Matthey Davy Technologies Limited | Process for producing hydrogen and method of retrofitting a hydrogen production unit |
| GB202204042D0 (en) * | 2022-03-23 | 2022-05-04 | Johnson Matthey Plc | Process for producing hydrogen and method of retrofitting a hydrogen production unit |
| KR20250006019A (ko) | 2022-05-05 | 2025-01-10 | 토프쉐 에이/에스 | 블루 암모니아 생산 방법 |
| EP4342845B1 (en) | 2022-09-26 | 2025-04-02 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Process and plant for producing hydrogen-rich synthesis gas stream from a carbon-containing input gas stream |
| TW202440463A (zh) | 2023-01-20 | 2024-10-16 | 丹麥商托普索公司 | 藍氨的製造方法 |
| EP4655242A1 (en) | 2023-01-27 | 2025-12-03 | Topsoe A/S | Method for production of blue ammonia |
| AU2024220849A1 (en) | 2023-02-16 | 2025-07-31 | Casale Sa | A process for production of hydrogen gas |
| TW202440453A (zh) | 2023-02-21 | 2024-10-16 | 丹麥商托普索公司 | 製造藍氨之方法 |
| EP4421027A1 (en) | 2023-02-22 | 2024-08-28 | Yara Clean Ammonia AS | Method for producing ammonia with reduced emissions and system thereof |
| EP4467514A1 (de) | 2023-05-26 | 2024-11-27 | GasConTec GmbH | Verfahren und anlage zur herstellung von ammoniak |
| EP4480904A1 (de) * | 2023-06-22 | 2024-12-25 | Linde GmbH | Verfahren und vorrichtung zur kohlendioxidarmen wasserstofferzeugung |
| KR20250170111A (ko) * | 2023-08-23 | 2025-12-04 | 퍼블리크노에 악치오네르노에 옵스체스트보 “노바텍” | 천연가스로부터 저탄소 암모니아를 생산하기 위한 방법 |
| WO2025048671A1 (ru) * | 2023-08-30 | 2025-03-06 | Публичное акционерное общество "НОВАТЭК" | Способ получения низкоуглеродного аммиака из природного газа |
| WO2025068513A1 (en) | 2023-09-28 | 2025-04-03 | Topsoe A/S | Method for production of blue ammonia |
| EP4538225A1 (de) * | 2023-10-12 | 2025-04-16 | Linde GmbH | Verfahren und anlage zur herstellung von ammoniak |
| WO2025109023A1 (en) | 2023-11-23 | 2025-05-30 | Casale Sa | A process for production of hydrogen gas |
| EP4610221A1 (de) | 2024-02-28 | 2025-09-03 | GasConTec GmbH | Verfahren und anlage zur bereitstellung eines wasserstoffstroms |
| WO2025219326A1 (en) | 2024-04-17 | 2025-10-23 | Topsoe A/S | Method for production of blue ammonia |
Family Cites Families (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU594048A1 (ru) * | 1976-06-10 | 1978-02-25 | Pritula Mikhail Ya | Способ получени амиака |
| DE69818111T2 (de) | 1998-07-13 | 2004-06-03 | Norsk Hydro Asa | Verfahren zur erzeugung elektrischer energie, dampf und kohlendioxid aus einer kohlenwasserstoffzufuhr |
| AU2002310519B2 (en) * | 2001-06-28 | 2006-08-31 | Fluor Technologies Corporation | Improved ammonia plant configurations and methods |
| DE10334590B4 (de) | 2003-07-28 | 2006-10-26 | Uhde Gmbh | Verfahren zur Gewinnung von Wasserstoff aus einem methanhaltigen Gas, insbesondere Erdgas und Anlage zur Durchführung des Verfahrens |
| US20100037521A1 (en) * | 2008-08-13 | 2010-02-18 | L'Air Liquide Societe Anonyme Pour L'Etude et l'Exploitatation Des Procedes Georges Claude | Novel Steam Reformer Based Hydrogen Plant Scheme for Enhanced Carbon Dioxide Recovery |
| EP2199253A1 (en) | 2008-12-18 | 2010-06-23 | Ammonia Casale S.A. | Process and equipment for the production of ammonia make-up syngas with an air separation unit as nitrogen source |
| US8137422B2 (en) | 2009-06-03 | 2012-03-20 | Air Products And Chemicals, Inc. | Steam-hydrocarbon reforming with reduced carbon dioxide emissions |
| EP2284125A1 (en) * | 2009-08-13 | 2011-02-16 | Ammonia Casale S.A. | Process for revamping an ammonia plant with nitrogen-based washing of a purge stream |
| CA2800508A1 (en) * | 2010-05-26 | 2011-12-01 | Gtlpetrol Llc | Producing ammonia using ultrapure, high pressure hydrogen |
| CN102381717B (zh) * | 2010-09-01 | 2013-07-31 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种天然气转化生产氨的方法 |
| CN102502702A (zh) * | 2011-09-27 | 2012-06-20 | 中国石油天然气股份有限公司 | 以天然气为原料制备氨的方法 |
| CN102533365B (zh) * | 2011-12-12 | 2014-07-30 | 航天长征化学工程股份有限公司 | 一种液化天然气及合成氨联产工艺 |
| EP2631213A1 (en) | 2012-02-24 | 2013-08-28 | Ammonia Casale S.A. | Process for producing ammonia synthesis gas and a related front-end of an ammonia plant |
| EP2801550A1 (en) * | 2013-05-10 | 2014-11-12 | Ammonia Casale S.A. | A process for producing ammonia synthesis gas with high temperature shift and low steam-to-carbon ratio |
| CN103303863A (zh) * | 2013-06-13 | 2013-09-18 | 黄家鹄 | 由焦炉气制取氨合成气的方法 |
| US9458099B2 (en) * | 2013-07-25 | 2016-10-04 | Thermoselect Aktiengesellschaft | Method of manufacturing urea from refuse, preferably domestic waste, of any composition |
| DE102014209635A1 (de) | 2014-05-21 | 2015-11-26 | Thyssenkrupp Ag | Herstellung von Synthesegas mit zwei autothermen Reformern |
| DE102015210803A1 (de) | 2015-06-12 | 2016-12-15 | Thyssenkrupp Ag | Festlegung von Druck, Temperatur und S/C-Verhältnis für einen rußfreien ATR-Betrieb |
| CA3010549C (en) | 2016-02-02 | 2023-01-17 | Haldor Topsoe A/S | Atr based ammonia process and plant |
-
2017
- 2017-10-06 EP EP17195305.2A patent/EP3363770A1/en not_active Withdrawn
-
2018
- 2018-01-31 CN CN201880011937.5A patent/CN110352175B/zh active Active
- 2018-01-31 WO PCT/EP2018/052358 patent/WO2018149641A1/en not_active Ceased
- 2018-01-31 MY MYPI2019004560A patent/MY191615A/en unknown
- 2018-01-31 RU RU2019128252A patent/RU2759379C2/ru active
- 2018-01-31 AU AU2018221479A patent/AU2018221479B2/en active Active
- 2018-01-31 UA UAA201909719A patent/UA127541C2/uk unknown
- 2018-01-31 CA CA3049733A patent/CA3049733C/en active Active
- 2018-01-31 EP EP18702977.2A patent/EP3583067B1/en active Active
- 2018-01-31 US US16/485,695 patent/US11286168B2/en active Active
-
2019
- 2019-07-18 SA SA519402257A patent/SA519402257B1/ar unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| UA127541C2 (uk) | 2023-10-04 |
| WO2018149641A1 (en) | 2018-08-23 |
| EP3583067A1 (en) | 2019-12-25 |
| EP3583067B1 (en) | 2021-09-08 |
| US20200055738A1 (en) | 2020-02-20 |
| MY191615A (en) | 2022-07-03 |
| RU2759379C2 (ru) | 2021-11-12 |
| CN110352175B (zh) | 2022-12-09 |
| RU2019128252A3 (ar) | 2021-03-16 |
| AU2018221479A1 (en) | 2019-08-01 |
| US11286168B2 (en) | 2022-03-29 |
| CA3049733A1 (en) | 2018-08-23 |
| RU2019128252A (ru) | 2021-03-16 |
| CN110352175A (zh) | 2019-10-18 |
| EP3363770A1 (en) | 2018-08-22 |
| AU2018221479B2 (en) | 2023-06-22 |
| CA3049733C (en) | 2025-05-13 |
| BR112019016817A2 (pt) | 2020-04-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA519402257B1 (ar) | عملية لتخليق الأمونيا بانبعاثات ثاني أكسيد كربون منخفضة في الغلاف الجوي | |
| US12466730B2 (en) | ATR-based hydrogen process and plant | |
| WO2022038089A1 (en) | Atr-based hydrogen process and plant | |
| US10316376B2 (en) | Methods and systems for increasing the carbon content of sponge iron in a reduction furnace | |
| KR101890788B1 (ko) | 탄화수소와 수소 모두를 함유하는 가스 스트림을 사용한 금속 산화물의 환원 | |
| EP4032991A1 (en) | Smart hydrogen production for dri making | |
| JP7783276B2 (ja) | Ｄｒｉ製造のためのスマート水素製造 | |
| CN115707648A (zh) | 生产h2和合成气的工艺 | |
| CA3154824C (en) | Method of operating blast furnace and blast furnace ancillary facility | |
| US4756750A (en) | Process for the direct reduction of iron ore | |
| US8771638B2 (en) | Method and apparatus for sequestering carbon dioxide from a spent gas | |
| LU102055B1 (en) | Method for operating a blast furnace installation | |
| LU102057B1 (en) | Method for operating a blast furnace installation | |
| AU2022297036A1 (en) | Method for producing reduced iron | |
| JP2000178625A (ja) | 還元鉄の製造方法及びその製造装置 | |
| SE2150742A1 (en) | Process for the production of carburized sponge iron | |
| JP6946478B2 (ja) | 合成ガスから高収率で水素を生産するプロセス及び既存ユニットの能力増強 | |
| US20130344450A1 (en) | Syngas generator for blast furnace | |
| CA2897000A1 (en) | Method and apparatus for sequestering carbon dioxide from a spent gas | |
| AU2024220849A1 (en) | A process for production of hydrogen gas | |
| EP4089185A1 (en) | Blast furnace operation method, and blast furnace ancillary facilities | |
| CA3228455A1 (en) | Process, system, and method for cycling carbon in an integrated electric steelmaking plant | |
| WO2025109023A1 (en) | A process for production of hydrogen gas |