RU2836202C1 - Method of producing liquefied methane of high purity - Google Patents
Method of producing liquefied methane of high purity Download PDFInfo
- Publication number
- RU2836202C1 RU2836202C1 RU2024115195A RU2024115195A RU2836202C1 RU 2836202 C1 RU2836202 C1 RU 2836202C1 RU 2024115195 A RU2024115195 A RU 2024115195A RU 2024115195 A RU2024115195 A RU 2024115195A RU 2836202 C1 RU2836202 C1 RU 2836202C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- sent
- heat exchanger
- nitrogen
- rectification column
- liquid
- Prior art date
Links
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 136
- 238000000034 method Methods 0.000 title abstract description 11
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 136
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 68
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 46
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 claims abstract description 30
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 23
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 10
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims abstract description 10
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims abstract description 8
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims abstract description 7
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims abstract description 7
- 238000003860 storage Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 5
- 230000005514 two-phase flow Effects 0.000 claims abstract description 4
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 7
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 3
- 238000004064 recycling Methods 0.000 abstract 2
- 238000005194 fractionation Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 9
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 4
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 3
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 3
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 2
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 239000003949 liquefied natural gas Substances 0.000 description 2
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 1
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 1
- 238000004781 supercooling Methods 0.000 description 1
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 1
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к области криогенной техники и может быть использовано в газовой промышленности для получения сжиженного метана высокой чистоты.The invention relates to the field of cryogenic technology and can be used in the gas industry to produce high-purity liquefied methane.
Известен способ получения чистого метана (RU 2296922 С1, F256J 3/02, 10.04.2007), включающий сепарацию магистрального природного газа от механических примесей и капельной влаги, адсорбционную осушку, охлаждение в теплообменнике и ректификацию с получением чистого метана. Газ после теплообменника подают в колонну двукратной ректификации, где его разделяют в нижней ректификационной колонне на смесь метана и азота и кубовую жидкость. Кубовую жидкость из нижней колонны смешивают с жидким азотом, подаваемым из криогенного резервуара, и направляют в верхний конденсатор-испаритель, жидкую смесь метана и азота подают из карманов нижнего конденсатора-испарителя в верхнюю ректификационную колонну. Чистый газообразный метан отводят из нижнего конденсатора-испарителя. Охлаждение прямого потока в теплообменнике осуществляют за счет подогрева пара из верхнего конденсатора-испарителя и продукционного чистого газообразного метана.A method for obtaining pure methane is known (RU 2296922 C1, F256J 3/02, 10.04.2007), including separation of main natural gas from mechanical impurities and condensed moisture, adsorption drying, cooling in a heat exchanger and rectification to obtain pure methane. The gas after the heat exchanger is fed to a double rectification column, where it is separated in the lower rectification column into a mixture of methane and nitrogen and a bottoms liquid. The bottoms liquid from the lower column is mixed with liquid nitrogen fed from a cryogenic tank and sent to the upper condenser-evaporator, the liquid mixture of methane and nitrogen is fed from the pockets of the lower condenser-evaporator to the upper rectification column. Pure gaseous methane is removed from the lower condenser-evaporator. Cooling of the direct flow in the heat exchanger is carried out by heating the steam from the upper condenser-evaporator and the produced pure gaseous methane.
К недостаткам данного способа следует отнести использование жидкого азота из резервуара, что приводит к высоким операционным затратам на производство чистого метана, в то время как при использовании внешнего замкнутого азотного циркуляционного контура требуется единовременная заправка контура газообразным азотом и не требуется постоянный запас жидкого азота для получения чистого метана, также недостатком является получение метана чистотой не менее 99,95%, но не чистотой 99,995% мольн.The disadvantages of this method include the use of liquid nitrogen from a tank, which leads to high operating costs for the production of pure methane, while when using an external closed nitrogen circulation circuit, a one-time filling of the circuit with gaseous nitrogen is required and a constant supply of liquid nitrogen is not required to obtain pure methane, another disadvantage is the production of methane with a purity of at least 99.95%, but not with a purity of 99.995% mole.
Известен также способ сжижения природного газа (RU 2775341, F25J 1/02, 29.06.2022), включающий очистку и осушку исходного природного газа и охлаждение в пластинчато-ребристом теплообменном аппарате до образования двухфазного потока, который выводят из теплообменного аппарата и разделяют на газ и жидкую фракцию в сепараторе, жидкую фракцию направляют на утилизацию, газ возвращают из сепаратора в теплообменный аппарат для его сжижения и переохлаждения посредством внешнего замкнутого азотно-детандерного цикла. Азот сжимают, охлаждают, разделяют на два потока и дополнительно сжимают каждый поток до различных значений давления в компрессорных ступенях первого и второго турбодетандер-компрессорных агрегатов. Охлаждают каждый поток азота и подают в теплообменный аппарат, в котором потоки азота с различным значением давления охлаждают до различного значения температур, выводят из теплообменного аппарата и направляют на расширение в детандерные ступени турбодетандер-компрессорных агрегатов. Направляют холодные потоки азота низкого давления в теплообменный аппарат для теплообмена с потоком сжижаемого природного газа и потоками азота высокого давления.A method for liquefying natural gas is also known (RU 2775341,
Недостатками данного способа являются использование низкотемпературной конденсации и сепарации для увеличения концентрации метана в сжиженном природном газе, которая не позволяет получить сжиженный метан чистотой 99,995% мольн. и применение двух турбодетандер-компрессорных агрегатов, что усложняет конструкцию и увеличивает капитальные затраты.The disadvantages of this method are the use of low-temperature condensation and separation to increase the concentration of methane in liquefied natural gas, which does not allow obtaining liquefied methane with a purity of 99.995% mole, and the use of two turbo-expander-compressor units, which complicates the design and increases capital costs.
Наиболее близким к заявленному техническому решению аналогом, выбранным в качестве прототипа, является способ получения сжиженного метана с узлом ректификации (A.M. Домашенко, А.Л. Довбиш, «Технические газы», Т. 17, №2, 2017 год, стр. 53), при котором природный газ после очистки и осушки поступает в группу предварительных теплообменников, после которых охлаждается в испарителе холодильной машины, после чего природный газ охлаждается в теплообменниках и испарителе первой ректификационной колонны, затем дросселируется и подается в первую ректификационную колонну, в которой природный газ разделяется на жидкость, обогащенную высококипящими компонентами, и пар, содержащий кроме метана низкокипящие компоненты. Пар направляется в испаритель второй ректификационной колонны, в котором охлаждается, частично конденсируется и поступает на разделение во вторую ректификационную колонну, из нижней части которой отбирается очищенный жидкий метан, далее жидкий метан дросселируется, направляется в сепаратор, жидкость из сепаратора направляется в хранилище жидкого метана. Жидкость из первой ректификационной колонны последовательно охлаждается в теплообменниках паром из сепаратора и из верхней части второй ректификационной колонны, далее смешивается с частью потока чистого метана, дросселируется и в качестве хладоносителя подается в конденсатор второй ректификационной колонны. После выхода из конденсатора поток разделяется в сепараторе на пар и жидкость. Пар подогревается в теплообменниках и направляется на вход компрессора, жидкость в качестве хладоносителя поступает в конденсатор первой ректификационной колонны.The closest analogue to the declared technical solution, selected as a prototype, is a method for obtaining liquefied methane with a rectification unit (A.M. Domashchenko, A.L. Dovbish, “Technical Gases”, Vol. 17, No. 2, 2017, p. 53), in which natural gas, after purification and drying, enters a group of preliminary heat exchangers, after which it is cooled in the evaporator of a refrigeration machine, after which the natural gas is cooled in heat exchangers and the evaporator of the first rectification column, then throttled and fed to the first rectification column, in which natural gas is separated into a liquid enriched in high-boiling components and steam containing, in addition to methane, low-boiling components. The steam is directed to the evaporator of the second rectification column, where it is cooled, partially condensed and fed for separation to the second rectification column, from the lower part of which purified liquid methane is collected, then the liquid methane is throttled, sent to the separator, the liquid from the separator is sent to the liquid methane storage. The liquid from the first rectification column is successively cooled in heat exchangers by steam from the separator and from the upper part of the second rectification column, then mixed with a part of the pure methane flow, throttled and fed to the condenser of the second rectification column as a coolant. After leaving the condenser, the flow is separated in the separator into steam and liquid. The steam is heated in the heat exchangers and sent to the compressor inlet, the liquid as a coolant enters the condenser of the first rectification column.
Недостатком способа является получение сжиженного метана чистотой 99,97% мольн. при использовании достаточно большого количества теплообменников (6 шт).The disadvantage of the method is the production of liquefied methane with a purity of 99.97% mole when using a sufficiently large number of heat exchangers (6 pcs).
Техническая проблема, на решение которой направлено заявляемое техническое решение, заключается в получении сжиженного метана с чистотой 99,995% мольн. из природных газов разнообразных составов.The technical problem that the claimed technical solution is aimed at solving is the production of liquefied methane with a purity of 99.995% mole from natural gases of various compositions.
Технический результат заключается в получении сжиженного метана высокой чистоты за счет использования внешнего замкнутого азотного циркуляционного контура.The technical result consists in obtaining high-purity liquefied methane by using an external closed nitrogen circulation circuit.
Технический результат достигается тем, что способ получения сжиженного метана высокой чистоты включает в себя предварительное охлаждение в первом теплообменном аппарате 1, охлаждение во втором теплообменном аппарате 2 с образованием двухфазного потока, который выводят из второго теплообменного аппарата 2 и разделяют в первом сепараторе 3 на пар и жидкость. Жидкость после первого сепаратора 3 дросселируют в первом дросселе 4 и направляют во второй сепаратор 5, где производят разделение на жидкость и пар. Жидкость после второго сепаратора 5 направляют в первый теплообменный аппарат 1 для рекуперации холода и далее на утилизацию, а пар из второго сепаратора 5 дросселируют во втором дросселе 6 и направляют в нижнюю часть первой ректификационной колонны 7. Пар из первого сепаратора 3 возвращают во второй теплообменный аппарат 2 для дальнейшего охлаждения и ожижения. Полученную жидкость дросселируют в третьем дросселе 8 и направляют в верхнюю часть первой ректификационной колонны 7. Жидкость из нижней части первой ректификационной колонны 7 направляют в качестве обратного потока во второй теплообменный аппарат 2 для рекуперации холода. После испарения и нагрева полученный после второго теплообменного аппарата 2 газ направляют в циркуляционный компрессор природного газа 9, затем смешивают его с природным газом, поступающим в первый теплообменный аппарат 1. Пар, обогащенный метаном и азотом, выводят из верхней части первой ректификационной колонны 7 и направляют после дросселирования в четвертом дросселе 10 на дальнейшее разделение во вторую ректификационную колонну 11 с получением сжиженного метана высокой чистоты, который выводят из нижней части второй ректификационной колонны 11 и направляют после дросселирования в пятом дросселе 12 в систему хранения 13. Пар, обогащенный азотом, выводят из верхней части второй ректификационной колонны 11 и направляют на утилизацию. При этом охлаждение и ожижение природного газа во втором теплообменном аппарате 2 осуществляется посредством внешнего замкнутого азотного циркуляционного контура, в котором происходит сжатие азота в циркуляционном азотном компрессоре 14, направление его на дополнительное сжатие в компрессорную ступень турбодетандер-компрессорного агрегата 15, после чего поток азота направляют во второй теплообменный аппарат 2 для охлаждения и ожижения. Первую часть охлаждаемого потока азота выводят из второго теплообменного аппарата 2 и направляют в детандерную ступень турбодетандер-компрессорного агрегата 15 на расширение. Вторую часть азота охлаждают и ожижают во втором теплообменном аппарате 2, затем дросселируют в шестом дросселе 16 и в качестве хладоносителя направляют в конденсатор 17 второй ректификационной колонны 11, после испарения в конденсаторе 17 второй ректификационной колонны 11 объединяют с холодным потоком азота низкого давления после детандерной ступени турбодетандер-компрессорного агрегата 15. Объединенный поток азота направляют во второй теплообменный аппарат 2 для теплообмена с потоками природного газа и потоками азота высокого давления, затем выводят из второго теплообменного аппарата 2 и разделяют на две части. Меньшую часть направляют в качестве теплоносителя в испаритель 18 второй ректификационной колонны 11, затем, после охлаждения в испарителе 18, смешивают с большей частью азота после второго теплообменного аппарата 2, и смешанный поток азота направляют в циркуляционный азотный компрессор 14.The technical result is achieved in that the method for producing high-purity liquefied methane includes preliminary cooling in the
Установка для реализации способа приведена на чертеже Фиг. 1.The installation for implementing the method is shown in the drawing Fig. 1.
Установка включает в себя первый теплообменный аппарат 1, второй теплообменный аппарат 2, первый и второй сепараторы 3 и 5, соответственно, где производят разделение на жидкость и пар, первую и вторую ректификационные колонны 7 и 11, соответственно, в верхней части второй ректификационной колонны 11 расположен конденсатор 17, а в нижней части данной колонны расположен испаритель 18, систему хранения сжиженного метана 13, первый, второй, третий, четвертый, пятый дроссели 4, 6, 8, 10, 12, соответственно, циркуляционный компрессор природного газа 9. Внешний замкнутый азотный циркуляционный контур установки включает в себя циркуляционный азотный компрессор 14, турбодетандер-компрессорный агрегат 15 и шестой дроссель 16.The installation includes a first
Способ реализуется следующим образом.The method is implemented as follows.
Очищенный от углекислого газа и осушенный от паров воды природный газ высокого давления подается в первый теплообменный аппарат 1, в котором поток природного газа охлаждается за счет теплообмена с жидкостью из второго сепаратора 5 - тяжелыми углеводородами. Затем природный газ направляется во второй теплообменный аппарат 2, в котором он охлаждается с образованием парожидкостной смеси. Образовавшаяся парожидкостная смесь выводится из второго теплообменного аппарата 2 и направляется в первый сепаратор 3. В первом сепараторе 3 данная смесь разделяется на пар и жидкость. Жидкость из первого сепаратора 3 дросселируется в первом дросселе 4 и направляется во второй сепаратор 5. Затем, полученная во втором сепараторе 5 жидкость, представляющая собой тяжелые углеводороды, направляется в первый теплообменный аппарат 1 для рекуперации холода, тяжелые углеводороды после первого теплообменного аппарата 1 направляются на утилизацию. Пар из второго сепаратора 5 дросселируется во втором дросселе 6 и направляется в нижнюю часть первой ректификационной колонны 7. Пар из первого сепаратора 3 возвращается во второй теплообменный аппарат 2 для дальнейшего охлаждения и ожижения, затем образовавшаяся жидкость выводится из второго теплообменного аппарата 2, дросселируется в третьем дросселе 8 и направляется в верхнюю часть первой ректификационной колонны 7.Natural gas of high pressure, purified from carbon dioxide and dried from water vapor, is fed to the
Жидкость из нижней части первой ректификационной колонны 7 направляется в качестве обратного потока во второй теплообменный аппарат 2 для рекуперации холода, после испарения и нагрева полученный газ направляется в циркуляционный компрессор природного газа 9, а затем смешивается с природным газом, поступающим в первый теплообменный аппарат 1.The liquid from the bottom of the first rectification column 7 is sent as a return flow to the
Обогащенный метаном и азотом пар из верхней части первой ректификационной колонны 7 дросселируется в четвертом дросселе 10 и направляется на дальнейшее разделение во вторую ректификационную колонну 11, в которой разделяется на жидкость и пар. Жидкость, выходящая из нижней части второй ректификационной колонны 11, состоит из метана 99,995% мольн. и направляется после дросселирования в пятом дросселе 12 в систему хранения 13.The methane and nitrogen enriched steam from the upper part of the first rectification column 7 is throttled in the
Пар, выходящий из верхней части второй ректификационной колонны 11, обогащен азотом и является отбросным газом, который направляется на утилизацию.The steam leaving the top of the
Для охлаждения природного газа и получения сжиженного метана в качестве стороннего хладагента используется азот, который циркулирует в замкнутом контуре, организованном на базе циркуляционного азотного компрессора 14. В азотном контуре в качестве основного холодопроизводящего элемента используется турбодетандер-компрессорный агрегат 15. Энергия расширения азота в детандерной ступени турбодетандер-компрессорного агрегата 15 используется для повышения давления азота в компрессорной ступени турбодетандер-компрессорного агрегата 15. Азотный циркуляционный контур также необходим для ожижения азота во втором теплообменном аппарате 2 и использования его холода в конденсаторе 17, расположенном в верхней части второй ректификационной колонны 11, а также для охлаждения и ожижения природного газа во втором теплообменном аппарате 2 перед направлением его в первую ректификационную колонну 7.To cool natural gas and obtain liquefied methane, nitrogen is used as an external refrigerant, which circulates in a closed circuit organized on the basis of a
В предлагаемом способе поток сжатого в циркуляционном азотном компрессоре 14 азота направляется на дополнительное сжатие в компрессорную ступень турбодетандер-компрессорного агрегата 15, затем азот высокого давления направляется во второй теплообменный аппарат 2 на охлаждение и ожижение. Часть охлаждаемого потока азота выводится из второго теплообменного аппарата 2 и направляется в детандерную ступень турбодетандер-компрессорного агрегата 15 на расширение. Энергия расширения азота в детандерной ступени турбодетандер-компрессорного агрегата 15 используется для повышения давления азота в компрессорной ступени турбодетандер-компрессорного агрегата 15.In the proposed method, the flow of nitrogen compressed in the
Вторая часть азота ожижается во втором теплообменном аппарате 2, жидкость выводится из второго теплообменного аппарата 2, дросселируется в шестом дросселе 16 и направляется в качестве хладоносителя в конденсатор 17 второй ректификационной колонны 11, после испарения в конденсаторе 17 азот объединяется с холодным потоком азота низкого давления после детандерной ступени турбодетандер-компрессорного агрегата 15 и возвращается во второй теплообменный аппарат 2 для теплообмена с потоками природного газа и потоками азота высокого давления, затем выводится из второго теплообменного аппарата 2 и разделяется на две части, меньшая часть направляется в качестве теплоносителя в испаритель 18, расположенный в нижней части второй ректификационной колонны 11, а затем, после охлаждения в испарителе 18, смешивается с большей частью, и смешанный поток азота направляется в циркуляционный азотный компрессор 14.The second portion of the nitrogen is liquefied in the
В таблице 1 приведен расчетный анализ схемы из прототипа и предлагаемого способа получения сжиженного метана высокой чистоты для двух различных составов природного газа (ПГ): состав 1 и состав 2 при одинаковых исходных данных на входе в установку: давление - 3.5 МПа абсолютных, температура - 308 К, концентрации примесей в природном газе после блока очистки и осушки: углекислого газа - 50 ppm, воды - 1 ppm, расход - 1033 нм3/ч (нм3 - при 0°С и 0.1013 МПа).Table 1 shows the calculation analysis of the prototype scheme and the proposed method for producing high-purity liquefied methane for two different compositions of natural gas (NG):
Получение сжиженного метана с чистотой 99,995% мольн. возможно только при использовании схемы с внешним замкнутым азотным циркуляционным контуром.Obtaining liquefied methane with a purity of 99.995% mole is possible only when using a system with an external closed nitrogen circulation circuit.
Claims (1)
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2836202C1 true RU2836202C1 (en) | 2025-03-11 |
Family
ID=
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4157904A (en) * | 1976-08-09 | 1979-06-12 | The Ortloff Corporation | Hydrocarbon gas processing |
| RU2488759C2 (en) * | 2008-02-20 | 2013-07-27 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Method and device for cooling and separation of hydrocarbon flow |
| RU2559413C2 (en) * | 2010-05-12 | 2015-08-10 | Линде Акциенгезелльшафт | Extraction of nitrogen from natural gas |
| RU2567487C1 (en) * | 2014-10-27 | 2015-11-10 | Андрей Владиславович Курочкин | Method of production of liquefied methane with high purity |
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4157904A (en) * | 1976-08-09 | 1979-06-12 | The Ortloff Corporation | Hydrocarbon gas processing |
| RU2488759C2 (en) * | 2008-02-20 | 2013-07-27 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Method and device for cooling and separation of hydrocarbon flow |
| RU2559413C2 (en) * | 2010-05-12 | 2015-08-10 | Линде Акциенгезелльшафт | Extraction of nitrogen from natural gas |
| RU2567487C1 (en) * | 2014-10-27 | 2015-11-10 | Андрей Владиславович Курочкин | Method of production of liquefied methane with high purity |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3886758A (en) | Processes for the production of nitrogen and oxygen | |
| US3205669A (en) | Recovery of natural gas liquids, helium concentrate, and pure nitrogen | |
| US3818714A (en) | Process for the liquefaction and subcooling of natural gas | |
| US5157926A (en) | Process for refrigerating, corresponding refrigerating cycle and their application to the distillation of air | |
| US3083544A (en) | Rectification of gases | |
| CN1144999C (en) | Process for liquefying a gas stream rich in methane | |
| KR100192874B1 (en) | Air separation | |
| US3213631A (en) | Separated from a gas mixture on a refrigeration medium | |
| US3401531A (en) | Heat exchange of compressed nitrogen and liquid oxygen in ammonia synthesis feed gas production | |
| JP5878310B2 (en) | Air separation method and apparatus | |
| KR100198352B1 (en) | Air Separation Method and Apparatus for Nitrogen Generation | |
| US20040255616A1 (en) | Method for liquefying methane-rich gas | |
| US3932154A (en) | Refrigerant apparatus and process using multicomponent refrigerant | |
| JP2005043036A (en) | Method and device for removing nitrogen from condensed natural gas | |
| JPH06117753A (en) | High-pressure low-temperature distilling method of air | |
| KR910004123B1 (en) | Air seperation process with modified single distillation column | |
| JPH06101963A (en) | High-pressure low-temperature distilling method of air | |
| RU2764820C1 (en) | Lng production with nitrogen removal | |
| US4192662A (en) | Process for liquefying and rectifying air | |
| US3319429A (en) | Methods for separating mixtures of normally gaseous materials | |
| JPH08178520A (en) | Method and equipment for liquefying hydrogen | |
| US4834785A (en) | Cryogenic nitrogen generator with nitrogen expander | |
| US3203193A (en) | Production of nitrogen | |
| US8191386B2 (en) | Distillation method and apparatus | |
| KR102281315B1 (en) | Industrial and hydrocarbon gas liquefaction |