RU2832892C1 - Method of producing dry zinc oxide - Google Patents
Method of producing dry zinc oxide Download PDFInfo
- Publication number
- RU2832892C1 RU2832892C1 RU2024106640A RU2024106640A RU2832892C1 RU 2832892 C1 RU2832892 C1 RU 2832892C1 RU 2024106640 A RU2024106640 A RU 2024106640A RU 2024106640 A RU2024106640 A RU 2024106640A RU 2832892 C1 RU2832892 C1 RU 2832892C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- zinc
- waelz
- lead
- coke
- calcination
- Prior art date
Links
- XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N Zinc monoxide Chemical compound [Zn]=O XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 44
- 239000011787 zinc oxide Substances 0.000 title claims abstract description 32
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 16
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 42
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims abstract description 42
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims abstract description 42
- 235000014692 zinc oxide Nutrition 0.000 claims abstract description 31
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims abstract description 23
- 238000001354 calcination Methods 0.000 claims abstract description 18
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims abstract description 12
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 claims abstract description 11
- 238000004821 distillation Methods 0.000 claims abstract description 9
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 9
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract description 6
- 238000005469 granulation Methods 0.000 claims abstract description 5
- 230000003179 granulation Effects 0.000 claims abstract description 5
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims abstract description 5
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims abstract description 5
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims abstract description 4
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims abstract description 4
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims abstract description 3
- 239000008187 granular material Substances 0.000 claims description 11
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 claims description 2
- 239000003973 paint Substances 0.000 abstract description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 abstract 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 9
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 3
- 239000002966 varnish Substances 0.000 description 3
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000004 White lead Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 2
- 238000000859 sublimation Methods 0.000 description 2
- 230000008022 sublimation Effects 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052793 cadmium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004939 coking Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- TVZPLCNGKSPOJA-UHFFFAOYSA-N copper zinc Chemical compound [Cu].[Zn] TVZPLCNGKSPOJA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003517 fume Substances 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 238000009856 non-ferrous metallurgy Methods 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 238000005453 pelletization Methods 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 239000003039 volatile agent Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Abstract
Description
Изобретение относится к области получения неорганических элементов и соединений, в частности получения сухих цинковых белил, и может быть использовано для получения оксида цинка, потребляемого шинной и лакокрасочной промышленностью.The invention relates to the field of obtaining inorganic elements and compounds, in particular the production of dry zinc white, and can be used to obtain zinc oxide consumed by the tire and paint and varnish industries.
Известен способ получения сухих цинковых белил, полученных при переработке вельц-окиси путем прокалки вельц-окиси с добавкой цинкового концентрата и последующего повторного вельцевания прокаленного продукта.A method is known for producing dry zinc white obtained by processing Waelz oxide by calcining the Waelz oxide with the addition of zinc concentrate and subsequent re-Walzation of the calcined product.
Недостатком указанного способа являются:The disadvantages of this method are:
- высокое остаточное содержание свинца в цинковых белилах - 0,48%;- high residual lead content in zinc white - 0.48%;
- невысокое извлечение цинка в белила - 83-87,9% - low zinc extraction into whitewash - 83-87.9%
(см. Цветная металлургия, 1962 г. №21, с. 28-31).(see Non-ferrous Metallurgy, 1962, No. 21, pp. 28-31).
Наиболее близким по технической сущности к заявляемому является способ получения сухих цинковых белил, полученных при переработке окисленной цинковой руды и шлаков от кивцэтной переработки медно-цинковых концентратов, согласно которому окисленную цинковую руду и шлаки в соотношении 1:(1-1,15) подвергают вельцеванию, полученную вельц-окись смешивают с цинковыми дроссами при соотношении к вельц-окиси 1:(0,5-4), гранулируют и полученные гранулы подвергают прокаливанию с разгонкой (температура 750-800°С) и образованием свинцово кадмиевых возгонов. Прокаленный продукт смешивают с 100% кокса, необходимого для извлечения цинка в возгоны, и повторно подвергают пирометаллургической переработке в электропечи (или вельц-печи) с получением цинковых белил.The closest in technical essence to the claimed method is a method for producing dry zinc white obtained by processing oxidized zinc ore and slag from the kievtset processing of copper-zinc concentrates, according to which oxidized zinc ore and slag in a ratio of 1: (1-1.15) are subjected to Waelz treatment, the resulting Waelz oxide is mixed with zinc drosses in a ratio to Waelz oxide of 1: (0.5-4), granulated and the resulting granules are calcined with distillation (temperature 750-800 °C) and the formation of lead-cadmium sublimes. The calcined product is mixed with 100% coke, necessary for the extraction of zinc into sublimes, and repeatedly subjected to pyrometallurgical processing in an electric furnace (or Waelz furnace) to obtain zinc white.
Недостатком указанного способа являются:The disadvantages of this method are:
- низкое извлечение цинка в белила - 76,4%;- low extraction of zinc into whitewash - 76.4%;
- высокое остаточное содержание свинца в цинковых белилах - 0,17%- high residual lead content in zinc white - 0.17%
(см. Авторское свидетельство СССР №1296566, кл. С09С 1/04, 1987 г. Бюл. №10).(see USSR Author's Certificate No. 1296566, class C09C 1/04, 1987, Bulletin No. 10).
В основу патентуемого способа поставлены следующие цели:The following objectives form the basis of the patented method:
- снижение содержания свинца в сухих цинковых белилах;- reduction of lead content in dry zinc white;
- повышение извлечения цинка в белила.- increasing the extraction of zinc into white lead.
Поставленная цель достигается тем, что в известном способе получения сухих цинковых белил, включающем вельцевание цинксодержащих пылей электродуговых сталеплавильных печей (ЭДП) сталеплавильного производства, гранулирование полученной вельц-окиси, разгонку путем прокаливания гранулированного продукта с образованием и отделением свинцовых возгонов, дополнительное вельцевание продукта после прокаливания в смеси с коксом и добавкой с восстановлением при этом цинка, окислением паров цинка и улавливанием окиси цинка прокаливание при разгонке осуществляют при температуре 1050-1100°С и скорости газового потока 8-10 м/с, а дополнительное вельцевание ведут при температуре 1100-1150°С с добавкой 16-18% доломита к весу продукта после прокаливания, 50% необходимого для дополнительного вельцевания кокса крупностью менее 2 мм смешивают с прокаленным продуктом и доломитом, окатывают, полученные гранулы смешивают с оставшимися 50% кокса крупностью 10-15 мм. Извлечение цинка в сухие цинковые белила составляет 87,3-87,5%, а содержание свинца в белилах 0,01-0.04%, что обеспечивает получение оксида цинка, отвечающего требованиям шинной и лакокрасочной промышленности.The stated objective is achieved by the fact that in the known method for producing dry zinc white, including Waelzation of zinc-containing dusts from electric arc furnaces (EAF) of steelmaking, granulation of the obtained Waelz oxide, distillation by calcination of the granulated product with the formation and separation of lead sublimates, additional Waelzation of the product after calcination in a mixture with coke and an additive with the reduction of zinc, oxidation of zinc vapor and the capture of zinc oxide, calcination during distillation is carried out at a temperature of 1050-1100 ° C and a gas flow rate of 8-10 m / s, and additional Waelzation is carried out at a temperature of 1100-1150 ° C with the addition of 16-18% dolomite to the weight of the product after calcination, 50% of the coke with a size of less than 2 mm required for additional Waelzation is mixed with calcined product and dolomite, pelletized, the resulting granules are mixed with the remaining 50% of coke with a size of 10-15 mm. The extraction of zinc into dry zinc white is 87.3-87.5%, and the lead content in white is 0.01-0.04%, which ensures the production of zinc oxide that meets the requirements of the tire and paint and varnish industries.
Способ осуществляется следующим образом.The method is carried out as follows.
Пыль ЭДП состава, %: цинк - 14-25; свинец - 1-4; железо - 22-30; направляют на вельцевание в трубчатую вращающуюся печь и получают вельц-возгоны. Вельц-возгоны состава, %: цинк - 60-67; свинец - 3-5; железо - 0,5-1,5, улавливают в кулерах и рукавных фильтрах, гранулируют с водой и направляют прокалочную трубчатую печь, в которой при температуре 1050-1100°С и скорости газового потока 8-10 м/с происходит разгонка вельц-окиси с образованием прокаленного продукта и свинецсодержащих возгонов. Прокаленный продукт смешивают с 16-18% от веса прокаленного продукта доломитом и 50% необходимого для дополнительного вельцевания кокса крупностью менее 2 мм. Полученную смесь гранулируют. Гранулы в смеси с оставшимися 50% кокса крупностью 10-15 мм направляют на дополнительное вельцевание в трубчатой вращающейся печи, в которой происходит нагрев гранул до 1100-1150°С с одновременным восстановлением цинка, его возгонкой, окислением цинковых паров в газовой фазе и улавливанием получаемых сухих цинковых белил (окиси цинка).EAF dust of the following composition, %: zinc - 14-25; lead - 1-4; iron - 22-30; is sent for Waelz treatment in a tubular rotary kiln to obtain Waelz sublimates. Waelz sublimates of the following composition, %: zinc - 60-67; lead - 3-5; iron - 0.5-1.5, are captured in coolers and bag filters, granulated with water and sent to a calcining tubular furnace, where at a temperature of 1050-1100 °C and a gas flow velocity of 8-10 m/s, Waelz oxide is distilled to form a calcined product and lead-containing sublimates. The calcined product is mixed with 16-18% of the calcined product weight of dolomite and 50% of coke with a grain size of less than 2 mm, which is required for additional Waelz treatment. The resulting mixture is granulated. The granules mixed with the remaining 50% of coke with a size of 10-15 mm are sent for additional Waelz processing in a tubular rotary kiln, in which the granules are heated to 1100-1150°C with simultaneous reduction of zinc, its sublimation, oxidation of zinc vapors in the gas phase and capture of the resulting dry zinc white (zinc oxide).
Свинец является главной примесью в сухих цинковых белилах. Содержание свинца лимитируется и определяет сортность и дальнейшее использование белил. Температура 1050-1100°С при скорости газового потока 8-10 м/с позволяют без использования сульфидизатора цинкового концентрата удалить из вельц-окиси при прокалке свинец. При температуре 1050-1100° возгоняется практически полностью свинец в форме летучего оксида, не возгоняется цинк в форме оксида. Скорость газового потока 8-10 м/с обеспечивает в прокалочной печи нейтральную или слабо окислительную атмосферу и снижение диффузионных затруднений для окисления и последующей возгонки свинца. В указанных условиях практически не восстанавливается и не переходит в возгоны цинк. Цинк остается в прокаленном продукте и при дополнительном вельцевании повышается извлечение цинковых белил.Lead is the main impurity in dry zinc white. The lead content is limited and determines the grade and further use of white. A temperature of 1050-1100°C at a gas flow rate of 8-10 m/s allows lead to be removed from Waelz oxide during calcination without using a zinc concentrate sulfidizer. At a temperature of 1050-1100°, lead sublimates almost completely in the form of a volatile oxide, while zinc does not sublime in the form of oxide. A gas flow rate of 8-10 m/s provides a neutral or slightly oxidizing atmosphere in the calcining furnace and a reduction in diffusion difficulties for oxidation and subsequent sublimation of lead. Under these conditions, zinc is practically not reduced or converted into sublimates. Zinc remains in the calcined product and additional Waelz treatment increases the extraction of zinc white.
При дополнительном вельцевании используется кокс. В золе кокса содержатся железо, кремнезем, алюминий. Добавка доломита в количестве 16-18% к весу прокаленного продукта повышает степень извлечения цинка в возгоны (сухие цинковые белила), тугоплавкость вельцуемого материала. Доломит связывает и переводит указанные шлакообразующие примеси в клинкер без образования расплава и практически без потерь цинка с клинкером. Кокс при вельцевании расходуется на процессы восстановления и поддержания теплового баланса.Additional Waelz kiln-making uses coke. Coke ash contains iron, silica, and aluminum. Adding dolomite in the amount of 16-18% to the weight of the calcined product increases the degree of zinc extraction into sublimates (dry zinc white) and the refractoriness of the Waelz kiln-making material. Dolomite binds and converts the above slag-forming impurities into clinker without forming a melt and practically without zinc losses with the clinker. During Waelz kiln-making, coke is used for the processes of restoring and maintaining the thermal balance.
Соотношение расхода кокса 50% на грануляцию и 50% на смешение с гранулами перед их подачей на дополнительное вельцевание определяется тепловым и материальными балансами вельцевания.The ratio of coke consumption of 50% for granulation and 50% for mixing with granules before feeding them to additional Waelz is determined by the heat and material balances of Waelz.
Расход 50% от необходимого для дополнительного вельцевания кокса крупностью менее 2 мм на окатывание позволяет обеспечить полный контакт цинка с углеродом в гранулах, восстановить в гранулах цинк с переводом его в газовую фазу и практически исключить потери цинка и углерода с клинкером.Consumption of 50% of the required coke for additional Waelz coking with a size of less than 2 mm for pelletizing allows for full contact of zinc with carbon in granules, restoration of zinc in granules by transferring it to the gas phase and virtually elimination of losses of zinc and carbon with clinker.
Остальная часть 50% от необходимого для дополнительного вельцевания кокса крупностью 10-15 мм используется в вельц-печи для поддержания теплового баланса (нагрев материала, расход тепла на протекание химических реакций в печи, компенсация потерь тепла с отходящими газами и клинкером и т.д.).The remaining 50% of the coke with a size of 10-15 mm required for additional Waelz kiln production is used in the Waelz kiln to maintain the thermal balance (heating the material, heat consumption for chemical reactions in the kiln, compensation for heat loss with exhaust gases and clinker, etc.).
Размер гранул определяется практикой грануляции. При увеличении размера кокса более 2 мм снижается прочность гранул.The size of the granules is determined by the practice of granulation. As the coke size increases over 2 mm, the strength of the granules decreases.
Пример. Для сравнения существующего и предлагаемого способов пыль ЭДП состава, %: цинк - 22,4; свинец - 1,2; железо - 23,5 подвергают вельцеванию в промышленных условиях во вращающейся вельц-печи с размерами: длина 60 м и диаметр 4,2 м при температуре 1100-1150°С и расходе коксовой мелочи 300 кг/тн. Полученную в результате вельцевания вельц-окись (вельц-возгоны) состава, %: цинк - 66,5; свинец - 3,8; железо - 0,8, направляют на прокаливание (разгонку) в трубчатой вращающейся прокалочной печи с размерами: длина 41 м и диаметр 3,1 м при температуре 1050-1100°С и скорости газового потока 8-10 м/с. Свинецсодержащие возгоны улавливают в рукавном фильтре и направляют в свинцовое производство.Example. For comparison of the existing and proposed methods, EAF dust of the following composition, %: zinc - 22.4; lead - 1.2; iron - 23.5 is subjected to Waelz processing under industrial conditions in a rotating Waelz kiln with the following dimensions: length 60 m and diameter 4.2 m at a temperature of 1100-1150 °C and a coke breeze consumption of 300 kg/t. The Waelz oxide (Welz sublimes) obtained as a result of Waelz processing with the following composition, %: zinc - 66.5; lead - 3.8; iron - 0.8, is sent for calcination (distillation) in a tubular rotating calcining furnace with the following dimensions: length 41 m and diameter 3.1 m at a temperature of 1050-1100 °C and a gas flow rate of 8-10 m/s. Lead-containing fumes are captured in a bag filter and sent to lead production.
Прокаленный продукт смешивают с 16-18% от веса прокаленного продукта доломитом и 50% необходимого для дополнительного вельцевания кокса крупностью менее 2 мм. Полученную смесь гранулируют. Гранулы в смеси с оставшимися 50% кокса крупностью 10-15 мм и направляют на дополнительное вельцевание в трубчатой вращающейся печи с размерами: длина 15 м и диаметр 1,6 м при температуре 1100-1150°С. Расход коксовой мелочи зависит от качества используемого кокса (содержание шлакообразующих в золе и летучих) и составляет 450-800 кг/тн прокаленного продукта.The calcined product is mixed with 16-18% of the calcined product weight of dolomite and 50% of coke with a size of less than 2 mm required for additional Waelz. The resulting mixture is granulated. The granules are mixed with the remaining 50% of coke with a size of 10-15 mm and sent for additional Waelz in a tubular rotary kiln with the following dimensions: length 15 m and diameter 1.6 m at a temperature of 1100-1150°C. The consumption of coke breeze depends on the quality of the coke used (content of slag-forming substances in ash and volatiles) and is 450-800 kg/t of calcined product.
Результаты в сравнении с известным способом получения цинковых белил представлены в табл. 1.The results in comparison with the known method of obtaining zinc white are presented in Table 1.
Из приведенных в табл. 1 данных видно:From the data presented in Table 1 it is evident:
- при увеличении температуры прокаливания при разгонке с 1050 до 1100°С и скорости газового потока содержание свинца в прокаленном продукте снижается с 0,09 до 0,02%, содержание цинка увеличивается с 74,9 до 75,9%, что позволяет получить исходный продукт для дополнительного вельцевания, в котором содержание свинца снижается до 0,01%, а содержание оксида цинка повышается до 99,1% при извлечении цинка из пыли ЭДП в белила 88%;- with an increase in the calcination temperature during distillation from 1050 to 1100°C and the gas flow rate, the lead content in the calcined product decreases from 0.09 to 0.02%, the zinc content increases from 74.9 to 75.9%, which makes it possible to obtain the initial product for additional Waelz, in which the lead content decreases to 0.01%, and the zinc oxide content increases to 99.1% when extracting zinc from EAF dust into white lead 88%;
- при увеличении добавки доломита к весу прокаленного продукта с 15 до 18% и температуре 1100-1150°С при дополнительном вельцевании:- with an increase in the addition of dolomite to the weight of the calcined product from 15 to 18% and a temperature of 1100-1150°C with additional Waelz heating:
- содержание оксида цинка в сухих белилах увеличивается с 97,9% до 99,1%;- the zinc oxide content in dry whitewash increases from 97.9% to 99.1%;
- содержание свинца в сухих белилах снижается с 0,08 до 0,01%;- the lead content in dry whitewash is reduced from 0.08 to 0.01%;
- извлечение цинка в белила из пыли ЭДП увеличивается с 85,2% до 88,0%;- the extraction of zinc into whitewash from EAF dust increases from 85.2% to 88.0%;
- в клинкере после дополнительного вельцевания остаточное содержание цинка снижается до 5,1-5,5%, остаточное содержание углерода составляет 0,1-0,4%;- in clinker after additional Waelz kilning, the residual zinc content decreases to 5.1-5.5%, the residual carbon content is 0.1-0.4%;
- использование 50% от необходимого для дополнительного вельцевания кокса крупностью 10-15 мм позволяет исключить образование настылей в вельц-печи и увеличивает положительное влияние добавки доломита на исключение оплавления вельцуемого материала.- the use of 50% of the coke required for additional Waelz kiln heating with a size of 10-15 mm allows to eliminate the formation of deposits in the Waelz kiln and increases the positive effect of the dolomite additive on eliminating the melting of the Waelz material.
Переработка пылей ЭДП с получением сухих цинковых белил по известному способу позволяет получить белила с содержанием свинца 0,3% и цинка 98,1% при извлечении цинка в сухие белила 75,8% вследствие высоких потерь цинка с клинкером при дополнительном вельцевании, которые вызваны подплавлением вельцуемого материала и образованием настылей в вельц-печи. Полученные белила по содержанию цинка соответствуют белилам марки А (первый сорт), а по содержанию свинца - второму сорту и не отвечают требованиям производителей шин.Processing of EAF dusts to obtain dry zinc white by a known method allows obtaining white with a lead content of 0.3% and zinc of 98.1% with the extraction of zinc into dry white of 75.8% due to high losses of zinc with clinker during additional Waelz kiln heating, which are caused by the melting of the Waelz material and the formation of deposits in the Waelz kiln. The obtained white corresponds to white of grade A (first grade) in terms of zinc content, and to the second grade in terms of lead content, and does not meet the requirements of tire manufacturers.
Таким образом, использование предлагаемого способа по сравнению с известным обеспечивает снижение содержания свинца с 0,3% до 0,01%, повышает извлечение цинка на 12,1% (с 75,8% до 87,9%) и позволяет выпускать высокочистый оксид цинка (цинковые белила), отвечающие требованиям производителей автомобильных шин и лакокрасочной промышленности.Thus, the use of the proposed method, in comparison with the known one, ensures a reduction in lead content from 0.3% to 0.01%, increases zinc extraction by 12.1% (from 75.8% to 87.9%) and allows the production of high-purity zinc oxide (zinc white) that meets the requirements of automobile tire manufacturers and the paint and varnish industry.
Claims (2)
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2832892C1 true RU2832892C1 (en) | 2025-01-09 |
Family
ID=
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1584064A (en) * | 1967-08-01 | 1969-12-12 | ||
| SU876761A1 (en) * | 1980-02-15 | 1981-10-30 | Всесоюзный Ордена Трудового Красного Знамени Научно-Исследовательский Горнометаллургический Институт Цветных Металлов | Method of pyrometallurgical processing of zinc cakes |
| SU1296566A1 (en) * | 1985-01-28 | 1987-03-15 | Всесоюзный Научно-Исследовательский Горно-Металлургичесий Институт Цветных Металлов | Method for producing dry zinc white |
| CN100507031C (en) * | 2006-08-31 | 2009-07-01 | 宝山钢铁股份有限公司 | A high-temperature direct reduction dezincification method with zinc-containing dust and carbon agglomerates |
| RU2404271C1 (en) * | 2009-03-03 | 2010-11-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Processing method of unconditioned iron- and zinc-containing metallurgical wastes |
| RU2802932C1 (en) * | 2023-02-06 | 2023-09-05 | Негосударственное частное образовательное учреждение высшего образования "Технический университет УГМК" | Method for processing oxidized zinc-lead-containing raw materials |
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1584064A (en) * | 1967-08-01 | 1969-12-12 | ||
| SU876761A1 (en) * | 1980-02-15 | 1981-10-30 | Всесоюзный Ордена Трудового Красного Знамени Научно-Исследовательский Горнометаллургический Институт Цветных Металлов | Method of pyrometallurgical processing of zinc cakes |
| SU1296566A1 (en) * | 1985-01-28 | 1987-03-15 | Всесоюзный Научно-Исследовательский Горно-Металлургичесий Институт Цветных Металлов | Method for producing dry zinc white |
| CN100507031C (en) * | 2006-08-31 | 2009-07-01 | 宝山钢铁股份有限公司 | A high-temperature direct reduction dezincification method with zinc-containing dust and carbon agglomerates |
| RU2404271C1 (en) * | 2009-03-03 | 2010-11-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Processing method of unconditioned iron- and zinc-containing metallurgical wastes |
| RU2802932C1 (en) * | 2023-02-06 | 2023-09-05 | Негосударственное частное образовательное учреждение высшего образования "Технический университет УГМК" | Method for processing oxidized zinc-lead-containing raw materials |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR0158210B1 (en) | How to reapply precious metals from dust containing zinc | |
| RU2102510C1 (en) | Method of raising titanium dioxide content in titanium-containing ore or concentrate | |
| JPH11310832A (en) | Treatment of metal oxides from steelmaking waste | |
| JPH10502127A (en) | Copper conversion | |
| EP0441052A1 (en) | Method for recovering zinc from zinc-containing waste materials | |
| RU2626371C1 (en) | Method of processing metallurgical production waste | |
| WO2019043261A1 (en) | Process for the purification of waste materials or industrial by-products comprising chlorine | |
| JP7151404B2 (en) | Method for producing zinc oxide ore | |
| Barakat | The pyrometallurgical processing of galvanizing zinc ash and flue dust | |
| SU1128844A3 (en) | Method of obtaining blister copper from copper ore | |
| JP3043325B2 (en) | Method for producing reduced iron pellets and reduced iron pellets produced by this method | |
| RU2832892C1 (en) | Method of producing dry zinc oxide | |
| JP2007521393A (en) | Mechanical separation of volatile metals at high temperatures. | |
| JP2002105550A (en) | Method for zinc recovery | |
| CN114051539A (en) | Method for recovering PGM | |
| AU594370B2 (en) | Recovery of volatile metal values from metallurgical slags | |
| SU1309915A3 (en) | Method of producing aluminium | |
| JP2003147450A (en) | Method for producing crude zinc oxide powder | |
| CA1143166A (en) | Recovery of nickel and other metallic values from waste | |
| US4065294A (en) | Energy conserving process for purifying iron oxide | |
| JP2006307268A (en) | Dust recovery method in slag fuming | |
| CA1212842A (en) | Method of processing lead sulphide or lead/zinc sulphide ores, or sulphide concentrates, or mixtures thereof | |
| EP4581175A1 (en) | Process for heavy metal removal from iron- and steelmaking flue dust | |
| RU2486267C1 (en) | Method for processing of lead and zinc concentrates | |
| GB1572566A (en) | Process for producing reduced iron pellets from iron-containing dust |