RU2826558C1 - Method of producing adsorbent - Google Patents
Method of producing adsorbent Download PDFInfo
- Publication number
- RU2826558C1 RU2826558C1 RU2024103851A RU2024103851A RU2826558C1 RU 2826558 C1 RU2826558 C1 RU 2826558C1 RU 2024103851 A RU2024103851 A RU 2024103851A RU 2024103851 A RU2024103851 A RU 2024103851A RU 2826558 C1 RU2826558 C1 RU 2826558C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- particles
- adsorbent
- zeolite
- polyvinyl acetate
- producing
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Изобретение относится к способам получения адсорбентов на основе пористых природных минералов (цеолитсодержащих пород) и может быть использовано для очистки водной и воздушной сред, включая технологические объекты, от загрязняющих веществ с последующей регенерацией отработанного сорбента.The invention relates to methods for producing adsorbents based on porous natural minerals (zeolite-containing rocks) and can be used to purify water and air environments, including technological facilities, from pollutants with subsequent regeneration of the spent sorbent.
Известен способ получения сорбента на основе диатомита или опоки, который после дробления подвергается одностадийной термической обработке с модифицированием поверхности продуктами сгорания отхода сельского хозяйства соломы (патент РФ №2241536, МПК B01J 20/10, B01J 20/14, B01J 20/20, B01J 20/30 (2006.01), опубл. 10.12.2004).A method is known for producing a sorbent based on diatomite or opoka, which after crushing is subjected to a single-stage heat treatment with modification of the surface by combustion products of agricultural waste straw (RU Patent No. 2241536, IPC B01J 20/10, B01J 20/14, B01J 20/20, B01J 20/30 (2006.01), published 12/10/2004).
Недостатками данного сорбента являются низкая сорбционная емкость и активность по отношению к органическим загрязнениям в водной и воздушной средах, обусловленные неразвитой пористой структурой и избирательностью взаимодействия с индивидуальными веществами.The disadvantages of this sorbent are low sorption capacity and activity in relation to organic pollutants in water and air environments, due to the underdeveloped porous structure and selectivity of interaction with individual substances.
Известен также способ получения сорбента на основе пористых природных материалов (опоки, диатомита и др.) для очистки питьевой воды, заключающийся в предварительной сушке исходного сырья, дроблении, обработке модифицирующим реагентом - растворами щелочных металлов и термообработке при температуре 1000-1250°С для перевода глинистых составляющих в «черепок» сорбента (патент РФ №2141374, МПК B01J 20/10, B01J 20/16, B01J 20/30 (2006.01), опубл. 20.11.1999).A method for producing a sorbent based on porous natural materials (flask, diatomite, etc.) for purifying drinking water is also known, which consists of preliminary drying of the initial raw material, crushing, treatment with a modifying reagent - solutions of alkali metals and heat treatment at a temperature of 1000-1250°C to convert the clay components into a sorbent "shard" (RU Patent No. 2141374, IPC B01J 20/10, B01J 20/16, B01J 20/30 (2006.01), published on 20.11.1999).
Недостатками известного способа являются ограниченность применения сорбента, и низкая эффективность для очистки воздушной среды от органических загрязнений.The disadvantages of the known method are the limited use of the sorbent and low efficiency for cleaning the air from organic contaminants.
Указанные недостатки объясняются селективностью действия сорбента по отношению к соединениям с определенными физико-химическими свойствами при его использовании для очистки питьевой воды.The indicated disadvantages are explained by the selectivity of the sorbent's action in relation to compounds with certain physical and chemical properties when it is used to purify drinking water.
Наиболее близким по технической сути и достигаемому результату является способ получения адсорбента, включающий размол цеолитсодержащей породы до порошкообразного состояния, смешивание с выгорающей добавкой, связующим и пластификатором, в качестве которых используют пылеобразные сосновые опилки в пылевидном состоянии, цемент марки 500 и хлорид натрия от 0,2 до 10,0 мас. %, формирование гранул, сушку при температуре 25-200°С с переменной скоростью повышения температуры и доведения ее до 800°С, гидротермальную кристаллизацию в концентрированном щелочном растворе при соотношении объема раствора к массе гранул 2:1 совмещенную с вакуумированием, обработку раствором концентрированной соляной кислотой, отмывку от щелочи и кислоты и сушку с линейным повышением температуры от 25 до 300°С в течение 2 часов (патент РФ №2566141, B01J 20/30, B01J20/16, опубл. 20.10.2015).The closest in technical essence and the achieved result is a method for obtaining an adsorbent, including grinding a zeolite-containing rock to a powder state, mixing with a burnable additive, a binder and a plasticizer, which are used as dust-like pine sawdust in a dust-like state, grade 500 cement and sodium chloride from 0.2 to 10.0 wt. %, formation of granules, drying at a temperature of 25-200°C with a variable rate of temperature increase and bringing it to 800°C, hydrothermal crystallization in a concentrated alkaline solution with a solution volume to granule mass ratio of 2:1 combined with vacuuming, treatment with a solution of concentrated hydrochloric acid, washing from alkali and acid and drying with a linear increase in temperature from 25 to 300°C for 2 hours (RU Patent No. 2566141, B01J 20/30, B01J20/16, published 20.10.2015).
Недостатками известного способа являются сложность технологии и низкая сорбционная емкость полученного адсорбента по отношению к хлорорганическим соединениям, содержащимся в водной и воздушной средах. Указанные недостатки обусловлены необходимостью контроля различных технологических параметров в течение всего процесса получения адсорбента и его неразвитой удельной поверхностью пор, образованной порошкообразными частицами, распределенными по объему гранул случайным образом.The disadvantages of the known method are the complexity of the technology and the low sorption capacity of the obtained adsorbent with respect to organochlorine compounds contained in water and air environments. The indicated disadvantages are due to the need to control various process parameters during the entire process of obtaining the adsorbent and its undeveloped specific pore surface formed by powder particles distributed randomly throughout the volume of the granules.
Технической проблемой является упрощение технологии получения адсорбента на основе цеолитсодержащей породы при повышении сорбционной емкости по отношению к хлорорганическим соединениям.The technical problem is to simplify the technology for obtaining an adsorbent based on zeolite-containing rock while increasing the sorption capacity in relation to organochlorine compounds.
Техническая проблема решается способом получения адсорбента, включающим измельчение цеолитсодержащей породы до дисперсного состояния, смешивание дисперсии с выгорающей добавкой, связующим и пластификатором, формирование гранул, и термическую обработку, отличающийся тем, что в качестве выгорающей добавки и пластификатора используют поливинилацетат, в качестве связующего - глину, цеолите о держащую породу измельчают до частиц размера 1,2-1,5 мм, которые обрабатывают 1-4 мас. % водным раствором соляной кислоты, промывают водой до нейтральной среды и сушат, высушенные частицы смешивают сначала с поливинилацетатом в количестве, достаточном для получения защитной пленки на частицах, затем добавляют глину с поливинилацетатом в суммарном количестве 8-10 мас. % для получения пластичной массы, нагревают до 70-80°С и гранулируют, полученные гранулы вакуумируют при остаточном давлении 20-30 кПа и подвергают термической обработке при температуре 900-1000°С.The technical problem is solved by a method for obtaining an adsorbent, including grinding a zeolite-containing rock to a dispersed state, mixing the dispersion with a burnout additive, a binder and a plasticizer, forming granules, and heat treatment, characterized in that polyvinyl acetate is used as a burnout additive and plasticizer, clay is used as a binder, the zeolite-containing rock is ground to particles of 1.2-1.5 mm in size, which are treated with 1-4 wt. % aqueous hydrochloric acid, washed with water to a neutral medium and dried, the dried particles are mixed first with polyvinyl acetate in an amount sufficient to obtain a protective film on the particles, then clay with polyvinyl acetate is added in a total amount of 8-10 wt. % to obtain a plastic mass, heated to 70-80°C and granulated, the resulting granules are vacuumized at a residual pressure of 20-30 kPa and subjected to heat treatment at a temperature of 900-1000°C.
Технический результат заключается в упрощении технологии получения адсорбента при повышении сорбционной емкости по хлорорганическим соединениям за счет увеличения удельной поверхности микро- и мезопор в поровой структуре частиц адсорбента в среднем на 23% по сравнению со способом-прототипом.The technical result consists in simplifying the technology for obtaining an adsorbent while increasing the sorption capacity for organochlorine compounds due to an increase in the specific surface area of micro- and mesopores in the pore structure of adsorbent particles by an average of 23% compared to the prototype method.
В предлагаемом способе цеолитсодержащую породу размалывают до частиц размера 1,2-1,5 мм. Нижняя граница фракционного состава измельченных частиц цеолитсодержащей породы 1,2 мм обусловлена снижением эффективности сорбционных процессов вследствие сокращения площади «работающих капилляров» при формировании гранул, а верхняя граница 1,5 мм - длительностью процесса активации частиц.In the proposed method, the zeolite-containing rock is ground to particles of 1.2-1.5 mm in size. The lower limit of the fractional composition of the ground particles of the zeolite-containing rock of 1.2 mm is due to a decrease in the efficiency of sorption processes due to a reduction in the area of "working capillaries" during the formation of granules, and the upper limit of 1.5 mm is due to the duration of the particle activation process.
Измельченные частицы затем обрабатывают водным раствором соляной кислоты. Концентрация соляной кислоты 1-4 мас. % является оптимальной для обеспечения высоких показателей по удельной поверхности микро- и мезопор частиц цеолитсодержащих пород.The crushed particles are then treated with an aqueous solution of hydrochloric acid. A hydrochloric acid concentration of 1-4 wt. % is optimal for ensuring high indicators of the specific surface area of the micro- and mesopores of the particles of zeolite-containing rocks.
В качестве выгорающей добавки и пластификатора использован поливинилацетат (ПВА), а в качестве связующего глина.Polyvinyl acetate (PVA) is used as a burn-out additive and plasticizer, and clay is used as a binder.
После обработки раствором соляной кислоты частицы сначала смешивают с поливинил ацетатом (выгорающая добавка) в количестве, достаточном для образования защитной пленки на дисперсном материале, которая препятствует «засорению» пористой структуры частиц глиной, добавляемой в качестве связующего на следующей стадии.After treatment with a hydrochloric acid solution, the particles are first mixed with polyvinyl acetate (a burn-off additive) in an amount sufficient to form a protective film on the dispersed material, which prevents the “clogging” of the porous structure of the particles by clay, which is added as a binder at the next stage.
Связующее вещество глину с пластификатором ПВА добавляют в суммарном количестве 8-10% для получения пластичной композиции, из которой формируют гранулы. Нижняя граница 8% обусловлена необходимостью получения массы с определенными реологическими свойствами, а верхняя граница 10% - сокращением активных центров адсорбции в удельном объеме.The clay binder with the PVA plasticizer is added in a total amount of 8-10% to obtain a plastic composition from which granules are formed. The lower limit of 8% is due to the need to obtain a mass with certain rheological properties, and the upper limit of 10% is due to the reduction of active adsorption centers in the specific volume.
Пластичную композицию перед формированием гранул нагревают. Нижняя граница диапазона температуры 70°С объясняется началом полимеризации ПВА, обеспечивающей стабильность формы гранул при последующей экструзии, верхняя граница диапазона 80°С - возрастанием энергетических затрат, вследствие увеличения продолжительности процесса подвода тепла.The plastic composition is heated before forming granules. The lower limit of the temperature range of 70°C is explained by the onset of PVA polymerization, which ensures the stability of the granule shape during subsequent extrusion, the upper limit of the range of 80°C is due to an increase in energy costs due to an increase in the duration of the heat supply process.
После экструдера сформированные гранулы адсорбента подают в вакуумную камеру, в которой поддерживается остаточное давление 20-30 кПа. Указанный диапазон остаточного давления определят процесс структурообразования гранул и зависит от их теплосодержания, обеспечивающего интенсивное удаление влаги при заданном диапазоне температур.After the extruder, the formed adsorbent granules are fed into a vacuum chamber, in which a residual pressure of 20-30 kPa is maintained. The specified range of residual pressure determines the process of granule structure formation and depends on their heat content, which ensures intensive moisture removal at a given temperature range.
Удаление влаги при вакуумировании позволяет снизить внутренние напряжения и значительное растрескивание гранул на стадии термообработки.Removing moisture during vacuuming reduces internal stress and significant cracking of granules at the heat treatment stage.
Заявляемый способ поясняется примерами конкретного выполнения.The claimed method is explained with examples of specific implementation.
Пример 1.Example 1.
Способ осуществляют на установке, схема которой показана на фигуре.The method is carried out on an installation, the diagram of which is shown in the figure.
Цеолитсодержащая порода поступает в дробильную установку 1, где осуществляют ее размол. В классификаторе 2 отбирают фракцию частиц с размерами 1,2-1,5 мм, которую подают в реактор 3 на обработку водным раствором соляной кислоты с концентрацией кислоты 2,0 мас. %, поступающим в реактор из емкости 4. Длительность кислотной обработки 35-40 мин. Далее в емкости 5 частицы цеолитсодержащей породы для нейтрализации кислоты и промывки подвергают обработке водным раствором соды с содержанием соды 5 мас. % и водой, которые подают из емкостей 6 и 7. В сушилке 8 влажные частицы цеолитсодержащей породы подогревают кондуктивным способом при температуре греющей поверхности 200-250°С с целью снижения влагосодержания до значений 10-12%. Полученные после сушки частицы цеолитсодержащей породы обладают развитой системой микро- и мезопор.The zeolite-containing rock enters the crushing unit 1, where it is ground. In the classifier 2, a fraction of particles with sizes of 1.2-1.5 mm is selected, which is fed to the reactor 3 for treatment with an aqueous solution of hydrochloric acid with an acid concentration of 2.0 wt. %, fed to the reactor from the tank 4. The duration of the acid treatment is 35-40 min. Then, in the tank 5, the particles of the zeolite-containing rock are treated with an aqueous solution of soda with a soda content of 5 wt. % and water, which are fed from the tanks 6 and 7, to neutralize the acid and wash. In the dryer 8, the wet particles of the zeolite-containing rock are heated conductively at a heating surface temperature of 200-250 ° C in order to reduce the moisture content to values of 10-12%. The particles of the zeolite-containing rock obtained after drying have a developed system of micro- and mesopores.
В многосекционном экструдере 9 на первой стадии частицы обрабатывают выгорающей добавкой, в качестве которой используют поливинилацетат (ПВА) в количестве, достаточном для образования защитной пленки на дисперсном материале. Защитная пленка препятствует «засорению» пористой структуры частиц добавками на стадиях последующей обработки.In the multi-section extruder 9, at the first stage, the particles are treated with a burnout additive, which is polyvinyl acetate (PVA) in an amount sufficient to form a protective film on the dispersed material. The protective film prevents the "clogging" of the porous structure of the particles by additives at the stages of subsequent processing.
На второй стадии в экструдере 9 частицы смешивают с пластификатором, в качестве которого используют ПВА и связующим - глиной для получения пластичной композиции. ПВА и глину в количестве 8-10 мас. % подают в экструдер 9 из емкостей 10, 11 соответственно.At the second stage in the extruder 9 the particles are mixed with a plasticizer, which is PVA, and a binder - clay, to obtain a plastic composition. PVA and clay in an amount of 8-10 wt. % are fed into the extruder 9 from containers 10, 11, respectively.
На третьей стадии одновременно с перемешиванием смесь нагревают до 70°С и выдавливают через фильеру 12 в вакуумируемый объем 14. Адсорбент формируется в виде гранул с диаметром 3-5 мм и длиной 5-8 мм. Диаметр частиц определяется диаметром отверстий фильеры, а длина - частотой вращения ножа 13.At the third stage, simultaneously with mixing, the mixture is heated to 70°C and squeezed through the die 12 into the vacuum volume 14. The adsorbent is formed in the form of granules with a diameter of 3-5 mm and a length of 5-8 mm. The diameter of the particles is determined by the diameter of the holes in the die, and the length is determined by the rotation frequency of the knife 13.
В вакуумируемом объеме 14 при остаточном давлении 20-30 кПа из пор адсорбента удаляются воздух и вода; формируется система транспортных каналов. Разрежение в вакуумируемом объеме создается вакуумным насосом 15. Структурированные частицы адсорбента через вакуумный затвор 16 поступают в камеру 17 на термическую обработку, осуществляемую при температуре 900-1000°С.При термообработке выгорает ПВА, обжигается глинистая составляющая, придавая адсорбенту механическую прочность, с появлением микротрещин (транспортных пор) и открывается доступ к пористой структуре частиц.In the vacuumized volume 14, at a residual pressure of 20-30 kPa, air and water are removed from the pores of the adsorbent; a system of transport channels is formed. The vacuum in the vacuumized volume is created by a vacuum pump 15. The structured particles of the adsorbent are fed through a vacuum seal 16 into a chamber 17 for thermal treatment, carried out at a temperature of 900-1000°C. During the thermal treatment, the PVA burns out, the clay component is calcined, giving the adsorbent mechanical strength, with the appearance of microcracks (transport pores), and access to the porous structure of the particles is opened.
При этом сорбционная емкость адсорбента по хлорсодержащим соединениям (определялась по стандартной методике «СТО РосГео 08-002-98. Технические методы исследования минерального сырья», разработанной НИИ Минерального сырья) составила 72%, что на 25% выше сорбционной емкости адсорбента, полученного по способу-прототипу.In this case, the sorption capacity of the adsorbent for chlorine-containing compounds (determined using the standard method “STO RosGeo 08-002-98. Technical methods for studying mineral raw materials”, developed by the Research Institute of Mineral Raw Materials) was 72%, which is 25% higher than the sorption capacity of the adsorbent obtained using the prototype method.
Пример 2 аналогичен примеру 1, отличие состоит в том, что частицы цеолитсодержащей породы с размерами 1,2-1,5 мм, обрабатывают водным раствором соляной кислоты с содержанием кислоты 3 мас. % в течение 35-40 мин, после чего проводят обработку водным раствором соды с содержанием соды 5 мас. % и водой. Далее влажные частицы цеолитсодержащей породы подогревают кондуктивным способом при температуре греющей поверхности 200-250°С с целью снижения влагосодержания до значений 10-12%. Структурирование частиц адсорбента производилось в многосекционном экструдере при температуре 80°С и остаточном давлении в вакуумируемом объеме 20-30 кПа с последующей термической обработкой при температуре 900-1000°С.Example 2 is similar to example 1, the difference is that the particles of zeolite-containing rock with dimensions of 1.2-1.5 mm are treated with an aqueous solution of hydrochloric acid with an acid content of 3 wt. % for 35-40 min, after which they are treated with an aqueous solution of soda with a soda content of 5 wt. % and water. Then the wet particles of zeolite-containing rock are heated conductively at a heating surface temperature of 200-250 °C in order to reduce the moisture content to values of 10-12%. The structuring of the adsorbent particles was carried out in a multi-section extruder at a temperature of 80 °C and a residual pressure in the evacuated volume of 20-30 kPa, followed by heat treatment at a temperature of 900-1000 °C.
Сорбционная емкость адсорбента по хлорорганическим соединениям составила 68%, что на 21% выше сорбционной емкости адсорбента, полученного по способу-прототипу.The sorption capacity of the adsorbent for organochlorine compounds was 68%, which is 21% higher than the sorption capacity of the adsorbent obtained using the prototype method.
Пример 3 аналогичен примеру 1, отличие состоит в том, что частицы цеолитсодержащей породы с размерами 1,2-1,5 мм, обрабатывают водным раствором соляной кислоты с содержанием кислоты 1 мас. % в течение 35-40 мин, после чего проводят обработку водным раствором соды с содержанием соды 5 мас. % и водой. Далее влажные частицы цеолитсодержащей породы подогревают кондуктивным способом при температуре греющей поверхности 200-250°С с целью снижения влагосодержания до значений 10-12%. Структурирование частиц адсорбента производилось в многосекционном экструдере при температуре 70-80°С и остаточном давлении в вакуумируемом объеме 20-30 кПа с последующей термической обработкой при температуре 900-1000°С.Example 3 is similar to example 1, the difference is that the particles of zeolite-containing rock with dimensions of 1.2-1.5 mm are treated with an aqueous solution of hydrochloric acid with an acid content of 1 wt. % for 35-40 min, after which they are treated with an aqueous solution of soda with a soda content of 5 wt. % and water. Then the wet particles of zeolite-containing rock are heated conductively at a heating surface temperature of 200-250 ° C in order to reduce the moisture content to values of 10-12%. The structuring of the adsorbent particles was carried out in a multi-section extruder at a temperature of 70-80 ° C and a residual pressure in the evacuated volume of 20-30 kPa, followed by heat treatment at a temperature of 900-1000 ° C.
Сорбционная емкость адсорбента по хлорорганическим соединениям составила 54%, что на 7% выше сорбционной емкости адсорбента, полученного по способу-прототипу.The sorption capacity of the adsorbent for organochlorine compounds was 54%, which is 7% higher than the sorption capacity of the adsorbent obtained using the prototype method.
Пример 4 аналогичен примеру 1, отличие состоит в том, что частицы цеолитсодержащей породы с размерами 1,2-1,5 мм, обрабатывают водным раствором соляной кислоты с содержанием кислоты 4 мас. % в течение 35-40 мин, после чего проводят обработку водным раствором соды с содержанием соды 5 мас. % и водой. Далее влажные частицы цеолитсодержащей породы подогревают кондуктивным способом при температуре греющей поверхности 200-250°С с целью снижения влагосодержания до значений 10-12%. Структурирование частиц адсорбента производилось в многосекционном экструдере при температуре 70-80°С и остаточном давлении в вакуумируемом объеме 20-30 кПа с последующей термической обработкой при температуре 900-1000°С.Example 4 is similar to example 1, the difference is that the particles of zeolite-containing rock with dimensions of 1.2-1.5 mm are treated with an aqueous solution of hydrochloric acid with an acid content of 4 wt. % for 35-40 min, after which they are treated with an aqueous solution of soda with a soda content of 5 wt. % and water. Then the wet particles of zeolite-containing rock are heated conductively at a heating surface temperature of 200-250 °C in order to reduce the moisture content to values of 10-12%. The structuring of the adsorbent particles was carried out in a multi-section extruder at a temperature of 70-80 °C and a residual pressure in the evacuated volume of 20-30 kPa, followed by heat treatment at a temperature of 900-1000 °C.
Сорбционная емкость адсорбента по хлорорганическим соединениям составила 61%, что на 14% выше сорбционной емкости адсорбента, полученного по способу-прототипу.The sorption capacity of the adsorbent for organochlorine compounds was 61%, which is 14% higher than the sorption capacity of the adsorbent obtained using the prototype method.
Таким образом, по сравнению с прототипом предлагаемое изобретение обеспечивает более простую технологию получения адсорбента на основе цеолитсодержащих пород и позволяет в среднем на 17% по сравнению с прототипом увеличить сорбционную емкость адсорбента по хлорорганическим соединениям.Thus, in comparison with the prototype, the proposed invention provides a simpler technology for producing an adsorbent based on zeolite-containing rocks and allows for an average increase in the sorption capacity of the adsorbent for organochlorine compounds by 17% in comparison with the prototype.
Claims (2)
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2826558C1 true RU2826558C1 (en) | 2024-09-12 |
Family
ID=
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2843671C1 (en) * | 2024-11-02 | 2025-07-17 | Игорь Анатольевич Мнушкин | Method of granulated adsorbents treatment |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2141374C1 (en) * | 1998-12-15 | 1999-11-20 | Данилов Антон Анатольевич | Method of sorbent production |
| RU2241536C2 (en) * | 2002-06-25 | 2004-12-10 | Тугушев Равиль Эбдрашитович | Sorbent preparation method |
| RU2566141C1 (en) * | 2014-06-06 | 2015-10-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Казанский государственный энергетический университет" (ФГБОУ ВПО "КГЭУ") | Method of producing adsorbent |
| WO2016154278A1 (en) * | 2015-03-23 | 2016-09-29 | Basf Corporation | Carbon dioxide sorbents for indoor air quality control |
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2141374C1 (en) * | 1998-12-15 | 1999-11-20 | Данилов Антон Анатольевич | Method of sorbent production |
| RU2241536C2 (en) * | 2002-06-25 | 2004-12-10 | Тугушев Равиль Эбдрашитович | Sorbent preparation method |
| RU2566141C1 (en) * | 2014-06-06 | 2015-10-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Казанский государственный энергетический университет" (ФГБОУ ВПО "КГЭУ") | Method of producing adsorbent |
| WO2016154278A1 (en) * | 2015-03-23 | 2016-09-29 | Basf Corporation | Carbon dioxide sorbents for indoor air quality control |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2843671C1 (en) * | 2024-11-02 | 2025-07-17 | Игорь Анатольевич Мнушкин | Method of granulated adsorbents treatment |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN111889089A (en) | A system for regeneration of waste activated carbon and its regeneration method | |
| CN101054176A (en) | Granule decoloration active carbon and preparation method thereof | |
| CN119098159B (en) | A process for preparing activated carbon using coconut shell as raw material | |
| CN108854942B (en) | Method for preparing modified bentonite by dry method | |
| CN103084155A (en) | Microwave-assisted activated carbon regeneration method | |
| RU2826558C1 (en) | Method of producing adsorbent | |
| RU2002132559A (en) | HIGH POROSITY CERAMIC MATERIAL IN GRANULATED FORM | |
| CN102583370B (en) | Production process of phosphate method activated carbon of rotary kiln | |
| CN108525639A (en) | The preparation method and applications of chlorine sorbing material in a kind of waste incineration | |
| KR101574416B1 (en) | Method for producing granular meso-porous silica | |
| KR101726722B1 (en) | Yellow soil-carbon powder molded article for purifying air and manufacturing method thereof | |
| CN110252247A (en) | A kind of spherical microbead walnut shell-based porous carbon adsorption material and its preparation method and application | |
| JP7459365B1 (en) | Carbonaceous material and its manufacturing method, and palladium complex adsorption method | |
| CN103127922B (en) | A kind of production method of adsorbent | |
| CN106345402A (en) | Preparation method of palygorskite granular adsorbent | |
| CN1105598C (en) | Manufacturing method of granulated complex molecular sieve composition having multi-functions | |
| CN1140334C (en) | Microporous filtering adsorbing, sterilizing and algae killing material | |
| JP3092477B2 (en) | Granular activated carbon and method for producing the same | |
| CN114433015B (en) | High-adsorptivity molecular sieve adsorbent and preparation method thereof | |
| CN109437192A (en) | A method of active carbon is produced using waste paper | |
| RU2843671C1 (en) | Method of granulated adsorbents treatment | |
| KR101109423B1 (en) | Hybrid Photolysis Adsorbent Using Nano Titanium Dioxide and Bottom Ash and Manufacturing Method Thereof | |
| RU2358799C1 (en) | Method of sorbent preparation for sewage waters purification of formaldehyde | |
| EP4474044B1 (en) | Macroporous materials containing calcium hydroxide and their use in processes of retention of so2 | |
| JPH05146678A (en) | Active carbon honeycomb structure and production thereof |