RU2813496C1 - Method of determining deformation by thickness of steel rolls by quantitative metallography - Google Patents
Method of determining deformation by thickness of steel rolls by quantitative metallography Download PDFInfo
- Publication number
- RU2813496C1 RU2813496C1 RU2023118209A RU2023118209A RU2813496C1 RU 2813496 C1 RU2813496 C1 RU 2813496C1 RU 2023118209 A RU2023118209 A RU 2023118209A RU 2023118209 A RU2023118209 A RU 2023118209A RU 2813496 C1 RU2813496 C1 RU 2813496C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- deformation
- thickness
- distances
- dendritic
- section
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 29
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 13
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 13
- 238000005088 metallography Methods 0.000 title abstract description 7
- 230000008859 change Effects 0.000 claims abstract description 8
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 abstract description 10
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 abstract description 5
- 238000003486 chemical etching Methods 0.000 abstract description 2
- 210000001787 dendrite Anatomy 0.000 abstract description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 9
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 7
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 4
- 210000004027 cell Anatomy 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- OXNIZHLAWKMVMX-UHFFFAOYSA-N picric acid Chemical class OC1=C([N+]([O-])=O)C=C([N+]([O-])=O)C=C1[N+]([O-])=O OXNIZHLAWKMVMX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004094 surface-active agent Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000008186 active pharmaceutical agent Substances 0.000 description 1
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 229910052729 chemical element Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 1
- 239000012047 saturated solution Substances 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 description 1
- ABDKAPXRBAPSQN-UHFFFAOYSA-N veratrole Chemical compound COC1=CC=CC=C1OC ABDKAPXRBAPSQN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Abstract
Description
Изобретение относится к измерительной технике, конкретнее к способам измерения деформации стального проката, основанных на методах количественной металлографии. Способ может быть использован для оценки местных деформаций по толщине горячедеформированных раскатов в металлургической промышленности, которая включает процессы термомеханической обработки стали.The invention relates to measuring technology, more specifically to methods for measuring the deformation of rolled steel, based on quantitative metallography methods. The method can be used to assess local deformations along the thickness of hot-deformed bars in the metallurgical industry, which includes thermomechanical processing of steel.
Известны способы определения деформации при прокатке с заранее нанесёнными координатными сетками на боковых поверхностях или с заранее засверлёнными штифтами. Преимуществами экспериментальных методов является возможность получить реальные значения деформаций, однако в большинстве случаев только в условиях лабораторных прокатных станов. В частности, при недостаточно мелкой сетке эксперимент может не показать характер местных деформаций. Использование засверленных штифтов позволяет судить о деформации на основе их формоизменения. При этом в случае большего количества проходов штифты в середине проката деформируются слабо, что может говорить о малой накопленной деформации и не проработке сечения. Однако неравномерная деформация штифтов может быть вызвана различным материалом основного металла и штифтов, трением между ними, схемами деформации в различных слоях по толщине [1, 2].There are known methods for determining deformation during rolling with pre-applied coordinate grids on the side surfaces or with pre-drilled pins. The advantage of experimental methods is the ability to obtain real strain values, but in most cases only under laboratory rolling mill conditions. In particular, if the mesh is not fine enough, the experiment may not show the nature of local deformations. The use of drilled pins makes it possible to judge deformation based on their shape changes. Moreover, in the case of a larger number of passes, the pins in the middle of the rolled product are slightly deformed, which may indicate a small accumulated deformation and the section has not been processed. However, uneven deformation of the pins can be caused by different materials of the base metal and pins, friction between them, and deformation patterns in different layers along the thickness [1, 2].
Существует способ определения напряжённо-деформированного состояния в любом сечении образца с применением средств количественной металлографии: изготовление и травление шлифов, фотографирование структуры [3]. Способ осуществляют следующим образом: из материала, обладающего ярко выраженной волокнистой макроструктурой, волокна которого в недеформированном состоянии представляют собой параллельные прямые, изготавливают образец, семейство волокон которого до нагружения параллельно оси образца, и подвергают деформированию. После испытания образец разрезают по сечению, обычно совпадающему с главной плоскостью деформации, или по другому, интересующему исследователя сечению, и изготавливают макрошлиф, на котором травлением выявляют искаженные деформацией волокна. Положения искаженных волокон второго семейства, которые до деформирования ортогональны оси образца, устанавливают расчетом из условия постоянства объема. При плоском деформировании это условие идентично условию постоянства площади ячейки сетки, в соответствии с которым в процессе деформирования площадь ячейки сетки не изменяется. При осесимметричном деформировании условие постоянства объема сводится к постоянству статического момента ячейки сетки относительно оси симметрии образца. Негатив сфотографированного шлифа с выявленным семейством деформированных продольных волокон накладывают на изображение семейства деформированных поперечных волокон, установленных расчетом, и при совмещении получают изображение деформированной сетки, по которой определяют деформированное состояние, а по нему устанавливают напряженное состояние образца.There is a way to determine the stress-strain state in any section of a sample using quantitative metallography: making and etching sections, photographing the structure [3]. The method is carried out as follows: from a material with a pronounced fibrous macrostructure, the fibers of which in the undeformed state are parallel straight lines, a sample is made, the family of fibers of which is parallel to the axis of the sample before loading, and is subjected to deformation. After testing, the sample is cut along a section that usually coincides with the main plane of deformation, or along another section of interest to the researcher, and a macrosection is made, on which fibers distorted by deformation are revealed by etching. The positions of the distorted fibers of the second family, which are orthogonal to the axis of the sample before deformation, are established by calculation based on the condition of constant volume. In case of plane deformation, this condition is identical to the condition of constancy of the mesh cell area, according to which the mesh cell area does not change during the deformation process. In case of axisymmetric deformation, the condition of constant volume is reduced to the constancy of the static moment of the mesh cell relative to the symmetry axis of the sample. The negative of the photographed section with the identified family of deformed longitudinal fibers is superimposed on the image of the family of deformed transverse fibers established by calculation, and when combined, an image of the deformed mesh is obtained, from which the deformed state is determined, and from which the stressed state of the sample is determined.
Недостатками данного способа являются:The disadvantages of this method are:
- необходимость в использовании либо создании исходного образца с микроструктурой из исключительно параллельных структурных волокон,- the need to use or create an initial sample with a microstructure of exclusively parallel structural fibers,
- невозможность определения характера деформаций по толщине в ходе прокатки промышленных заготовок.- impossibility of determining the nature of deformations in thickness during rolling of industrial billets.
Способом наиболее близким к предлагаемому техническому решению является способ определения пластической деформации сплавов, представленный в [4]. Данный способ заключается в нанесение сетки путем травления поверхности исследуемого объекта насыщенной пикриновой кислотой с добавлением 4% поверхностноактивного вещества, типа Синтол. Для образующейся таким способом дендритной структуры, подсчитывают число дендритных ветвей в единице площади, деформируют исследуемый объект, вновь подсчитывают число дендритных ветвей в единице площади, сравнивают указанные величины и строят тарировочные зависимости изменения числа дендритных ветвей в единице площади от деформации исследуемого объекта, по которым в дальнейшем и определяют искомую деформацию по изменению числа дендритных ветвей в единице площади.The method closest to the proposed technical solution is the method for determining the plastic deformation of alloys, presented in [4]. This method consists of applying a mesh by etching the surface of the object under study with saturated picric acid with the addition of 4% surfactant, such as Synthol. For the dendritic structure formed in this way, count the number of dendritic branches per unit area, deform the object under study, again count the number of dendritic branches per unit area, compare the indicated values and construct calibration dependences of the change in the number of dendritic branches per unit area from the deformation of the object under study, according to which further and determine the desired deformation by changing the number of dendritic branches per unit area.
Данное техническое решение имеет следующие недостатки:This technical solution has the following disadvantages:
- низкая точность определения деформации применительно к современному производству непрерывнолитого металла, обусловленная сравнительно невысокой надёжностью подсчёта числа дендритных ветвей, до и после деформации. Например, в современных непрерывнолитых заготовках, охлаждённых ускоренно, дендритная структура состоит из дендритных ветвей первого порядка высокой плотности и мелких дендритных ветвей второго и возможно третьего порядков. В ходе деформации дендритные ветви первого порядка постепенно разворачиваются в направлении деформации, дендритные ветви второго порядка полностью измельчаются под воздействием обжатий. Как правило на шлифах от деформированного металла дисперсные дендритные ветви 2-го и более порядков могут полностью отсутствовать и их подсчёт становится невозможным.- low accuracy of determining deformation in relation to modern production of continuously cast metal, due to the relatively low reliability of counting the number of dendritic branches before and after deformation. For example, in modern continuously cast billets cooled at an accelerated rate, the dendritic structure consists of dendritic branches of the first order of high density and small dendritic branches of the second and possibly third orders. During deformation, dendritic branches of the first order gradually turn in the direction of deformation; dendritic branches of the second order are completely crushed under the influence of compression. As a rule, on thin sections of deformed metal, dispersed dendritic branches of the 2nd or more orders may be completely absent and their calculation becomes impossible.
Заявленное техническое решение направлено на повышение точности испытания и расширение использования метода для промышленных раскатов из непрерывнолитых заготовок с микроструктурой высокой дисперсности.The claimed technical solution is aimed at increasing the testing accuracy and expanding the use of the method for industrial rolling from continuously cast billets with a highly dispersed microstructure.
Технический результат: повышение точности и достоверности определения местных деформаций по сечению стальных раскатов и готового проката из непрерывнолитых заготовок с микроструктурой высокой дисперсности.Technical result: increasing the accuracy and reliability of determining local deformations along the cross-section of rolled steel and finished rolled products from continuously cast billets with a highly dispersed microstructure.
Технический результат достигается тем, что в способе определения деформации по толщине стальных раскатов, заключающемся в том, что величина относительного изменения расстояний между дендритными осями первого порядка в ходе деформации соответствует фактической относительной местной деформации, расстояния между дендритными осями первого порядка λд по толщине заготовки измеряют до деформации λд0 и после фактической деформации λд1 с фиксацией исследуемых участков толщин заготовки и раската к единице и расчётом местных деформаций в каждом исследуемом участке по толщине по формуле относительного изменения расстояний между дендритными осями: (λд0-λд1)/λд0.The technical result is achieved by the fact that in the method for determining deformation by the thickness of steel bars, which consists in the fact that the magnitude of the relative change in the distances between dendritic axes of the first order during deformation corresponds to the actual relative local deformation, the distances between the dendritic axes of the first order λd along the thickness of the workpiece are measured up to deformation λd0 and after actual deformation λd1 with fixation of the studied sections of the thickness of the workpiece and rolled material to unity and calculation of local deformations in each studied section along the thickness using the formula for the relative change in the distances between the dendritic axes: (λd0-λd1)/λd0.
Способ основан на том, что величина относительного изменения расстояний между дендритными осями первого порядка в ходе деформации соответствует фактической относительной местной деформации. Способ осуществляется следующим образом. Из полного сечения исходной стальной непрерывнолитой заготовки и деформированного раската либо готового проката подготавливают металлографические шлифы. Для выполнения этого испытания специальный дополнительный отбор проб не требуется. Шлифы возможно изготовить из темплетов отбираемых в штатном режиме для технологического и аттестационного контроля. На шлифах выявляют дендритную структуру химическим травлением. После травления «чистые» дендритные остовы выглядят светлыми, междендритные промежутки, обогащённые химическими элементами, выглядят тёмными при просмотре шлифов в оптический микроскоп. С применением увеличения до х25 измеряют расстояния между осями дендритов первого порядка. Толщины заготовки до и после деформации приводят к 1 для расчёта местных деформации в одних и тех же участках по толщине. Для каждого исследуемого участка толщины рассчитывают средние значения расстояний между дендритными осями первого порядка до деформации λд0 и после деформации λд1. Выполняют расчёт местной деформации в каждом исследуемом участке по толщине (λд0-λд1)/λд0.The method is based on the fact that the magnitude of the relative change in the distances between first-order dendritic axes during deformation corresponds to the actual relative local deformation. The method is carried out as follows. Metallographic sections are prepared from the full cross-section of the original continuously cast steel billet and the deformed rolled product or finished rolled product. No special additional sampling is required to perform this test. It is possible to make thin sections from templates selected in the normal mode for technological and certification control. The dendritic structure is revealed on thin sections by chemical etching. After etching, “pure” dendritic cores look light, while interdendritic spaces, enriched with chemical elements, look dark when viewing thin sections through an optical microscope. Using magnification up to x25, the distances between the first order axes of dendrites are measured. The thicknesses of the workpiece before and after deformation lead to 1 for calculating local deformations in the same areas along the thickness. For each investigated section of thickness, the average values of the distances between the dendritic axes of the first order are calculated before deformation λd 0 and after deformation λd 1 . Calculate the local deformation in each section under study along the thickness (λd 0 -λd 1 )/λd 0 .
Реализация предлагаемого способа позволит по сравнению с известными техническими решениями, повысить точность и достоверность определения местных деформаций по сечению стальных заготовок, раскатов и готового проката. Предлагаемый способ может использоваться при изучении процессов пластической деформации в горячем состоянии промышленных заготовок, поскольку изменения в дендритной структуре происходят только под механическим воздействием. Также предлагаемый способ является осуществимым в цикле непрерывных процессов разливки без этапа охлаждения и прокатки, в котором невозможно заранее нанести координатных сеток либо засверлить штифты.The implementation of the proposed method will allow, in comparison with known technical solutions, to increase the accuracy and reliability of determining local deformations along the cross-section of steel blanks, rolled products and finished products. The proposed method can be used to study the processes of plastic deformation in the hot state of industrial workpieces, since changes in the dendritic structure occur only under mechanical influence. Also, the proposed method is feasible in a cycle of continuous casting processes without a cooling and rolling stage, in which it is impossible to pre-apply grids or drill pins.
Пример реализации способа описан в работе [5].An example of the method implementation is described in [5].
В исследовании использовали сталь с содержанием углерода 0,2-0,3%. Пробы отбирали от непрерывнолитых слябов сразу после разливки. В ходе прокатки заготовок раскаты останавливали и отбирали пробы от переходных сечений сляб-раскат. По всей площади сечения исходного сляба и переходных сечений изготовили металлографические шлифы таким образом, чтобы исследовать всё сечение в продольном направлении между противоположными широкими гранями. Дендритную структуру выявляли травлением в горячем водном насыщенном растворе пикриновой кислоты с добавлением поверхностно-активных веществ. Измерения расстояний между дендритными ветвями первого порядка выполняли методами количественной металлографии, шаг измерений по толщине составлял 1мм. Количество измерений в каждом участке должно быть не менее 20. На рисунке 1 показаны постепенные изменения в дендритной структуре, происходящие в ходе деформации слябов.The study used steel with a carbon content of 0.2-0.3%. Samples were taken from continuously cast slabs immediately after casting. During the rolling of billets, the rolls were stopped and samples were taken from the slab-roll transition sections. Metallographic sections were made over the entire cross-sectional area of the initial slab and transition sections in such a way as to examine the entire cross-section in the longitudinal direction between the opposite wide faces. The dendritic structure was revealed by etching in a hot aqueous saturated solution of picric acid with the addition of surfactants. Measurements of the distances between first-order dendritic branches were performed using quantitative metallography methods; the thickness measurement step was 1 mm. The number of measurements in each section must be at least 20. Figure 1 shows the gradual changes in the dendritic structure that occur during the deformation of the slabs.
Построены кривые результатов измерений фактических размеров расстояний между дендритными осями первого порядка с шагом 1мм по толщине сляба и раската из него, выведены полиномиальные уравнения (рисунок 2А). Величина достоверности уравнений довольно высокая, более 0,9. Для оценки степени достоверности результатов измерений дендритной структуры определили доверительный коэффициент, который равен отношению результата измерения ДС к его ошибке. Минимальное значение доверительного коэффициента для массива данных в слябе составило 11,62, для раската с общей степенью деформации 45-50% - 9,53, 65-70% - 6,99. При числе измерений равным 20 и уровне надёжности 95%, значение критерия определяли по таблице Стьюдента. Полученные доверительные коэффициенты значительно выше табличного критерия - 2,9, что позволяет считать измерения ДС достоверными. Уравнения позволили аппроксимировать измерения дендритной структуры (рисунок 2Б) и рассчитывать относительные изменения параметров структуры в любой точке толщины раскатов (рисунок 2В). Для привязки положения до и после деформации толщина сляба и переходные толщины раскатов приведены к единице. На рисунке 2(Б), (В) полная толщина в исследуемом сечении обозначена как h0, текущая толщина от «большого» радиуса - h, значение 0 и 1 соответствует противоположным поверхностям. Графическим представлением относительных изменений в расстояниях между дендритными осями первого порядка получена картина распределения фактической деформации по толщине в ходе прокатки. Установлено, что для сляба толщиной 90 мм изменение расстояния между дендритными осями начинаются при степени деформации больше 10%. Почти двухкратное уменьшение междендитного расстояния достигается уже при 45% деформации. Оценку точности метода проверяли имитацией горячей прокатки с заданной деформацией на дилатометрических образцах. Значения деформаций совпали с относительными изменениями расстояний между дендритными осями первого порядка.Curves of the measurement results of the actual dimensions of the distances between the dendritic axes of the first order with a step of 1 mm along the thickness of the slab and rolled products were constructed, and polynomial equations were derived (Figure 2A). The reliability value of the equations is quite high, more than 0.9. To assess the degree of reliability of the dendritic structure measurement results, a confidence coefficient was determined, which is equal to the ratio of the DC measurement result to its error. The minimum value of the confidence coefficient for the data array in the slab was 11.62, for the rolled product with a total degree of deformation of 45-50% - 9.53, 65-70% - 6.99. With the number of measurements equal to 20 and a reliability level of 95%, the value of the criterion was determined using the Student's table. The resulting confidence coefficients are significantly higher than the table criterion - 2.9, which allows us to consider the DS measurements to be reliable. The equations made it possible to approximate the measurements of the dendritic structure (Figure 2B) and calculate the relative changes in the structure parameters at any point in the thickness of the rolls (Figure 2C). To reference the position before and after deformation, the thickness of the slab and the transition thicknesses of the rolls are reduced to unity. In Figure 2(B), (C), the total thickness in the section under study is designated as h0, the current thickness from the “large” radius is h, the values 0 and 1 correspond to opposite surfaces. By graphically representing relative changes in the distances between dendritic axes of the first order, a picture of the distribution of actual deformation along the thickness during rolling is obtained. It has been established that for a slab 90 mm thick, changes in the distance between the dendritic axes begin at a degree of deformation greater than 10%. An almost twofold reduction in the interdendite distance is achieved already at 45% deformation. The accuracy of the method was assessed by simulating hot rolling with a given deformation on dilatometric samples. The strain values coincided with the relative changes in the distances between the first-order dendritic axes.
Предлагаемый способ оценки характера деформации с применением количественной металлографии позволяет оценить местные деформации в любой точке сечения горячекатаных раскатов. Может быть использован в производстве в процессах термодеформационной обработки для разработки режимов обжатий с целью равномерного измельчения исходных зёрен и получения однородной по всему сечению микроструктуры для обеспечения высокого уровня механических свойств в готовом прокате.The proposed method for assessing the nature of deformation using quantitative metallography makes it possible to estimate local deformations at any point in the cross-section of hot-rolled bars. It can be used in production during thermal deformation processing to develop compression modes for the purpose of uniform grinding of the initial grains and obtaining a microstructure uniform over the entire cross-section to ensure a high level of mechanical properties in the finished product.
Источники информации:Information sources:
1. Мунтин, А.В. Разработка технологии прокатки толстого листа с заданными свойствами из трубных марок стали на стане 5000: специальность 05.02.09 «Технологии и машины обработки давлением»: автореферат диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук / Мунтин Александр Вадимович; Московский государственный технический университет им. Н.Э.Баумана. - Москва, 2014. - 19 с. - Место защиты: Московский государственный технический университет им. Н.Э.Баумана. - Библиогр.: с.18-19.1. Muntin, A.V. Development of technology for rolling thick sheets with specified properties from pipe steel grades on mill 5000: specialty 02/05/09 “Technologies and pressure processing machines”: abstract of the dissertation for the degree of candidate of technical sciences / Muntin Alexander Vadimovich; Moscow State Technical University named after. N.E. Bauman. - Moscow, 2014. - 19 p. - Place of protection: Moscow State Technical University named after. N.E. Bauman. - Bibliography: pp. 18-19.
2. Through-Thickness Microstructure and Strain Distribution in Steel Sheets Rolled in a Large-Diameter Rolling Process / Tadanobu Inoue, Hai Qiu and Rintaro Ueji // Metals 2020. - № 91. - pp.1-11. - URL: www.mdpi.com/journal/metals (дата публикации: октябрь 2020)2. Through-Thickness Microstructure and Strain Distribution in Steel Sheets Rolled in a Large-Diameter Rolling Process / Tadanobu Inoue, Hai Qiu and Rintaro Ueji // Metals 2020. - No. 91. - pp. 1-11. - URL: www.mdpi.com/journal/metals (date of publication: October 2020)
3. Патент RU 2451266, МКП кл. G01B 11/16 (2006.01). Способ определения напряжённо-деформационного состояния в любом сечении образца. Заявка: 2009142348/28, 17.11.2009. Дата публикации заявки: 27.05.2011 Бюл.№153. Patent RU 2451266, MCP class. G01B 11/16 (2006.01). A method for determining the stress-strain state in any section of a sample. Application: 2009142348/28, 11/17/2009. Application publication date: 05/27/2011 Bulletin No. 15
4. Патент SU 781538, МПК G01B 5/30 (2006.01). Способ определения пластической деформации сплавов. Заявка 2698937, 1978. 12.14. Дата публикации 23.11.19804. Patent SU 781538, IPC G01B 5/30 (2006.01). Method for determining plastic deformation of alloys. Application 2698937, 1978. 12.14. Publication date 11/23/1980
5. Ворожева Е.Л. Оценка характера деформации тонких слябов методом количественной металлографии. / Ворожева Е.Л., Кудашов Д.В., Хлыбов А.А., Сметанин К.С., Подтёлков В.В. // МиТОМ. - 2023. - №4. - С.34-40.5. Vorozheva E.L. Assessment of the nature of deformation of thin slabs using quantitative metallography. / Vorozheva E.L., Kudashov D.V., Khlybov A.A., Smetanin K.S., Podtyolkov V.V. // MiTOM. - 2023. - No. 4. - P.34-40.
Claims (1)
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2813496C1 true RU2813496C1 (en) | 2024-02-12 |
Family
ID=
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU781538A1 (en) * | 1978-12-14 | 1980-11-23 | Институт черной металлургии | Method of determining alloy plastic deformations |
| DE102013206136A1 (en) * | 2012-04-12 | 2013-10-17 | GM Global Technology Operations LLC (n. d. Ges. d. Staates Delaware) | Quantifying dendrite arm spacing in microstructures of cast material, by analyzing location of interest to quantify dendrite cell size, and converting quantified cell size into quantified dendrite arm spacing through empirical relationship |
| US8942462B2 (en) * | 2012-04-12 | 2015-01-27 | GM Global Technology Operations LLC | Method for automatic quantification of dendrite arm spacing in dendritic microstructures |
| CN104930979A (en) * | 2015-05-15 | 2015-09-23 | 奇瑞汽车股份有限公司 | Method for producing aluminum alloy cylinder cover |
| US9576352B2 (en) * | 2014-04-15 | 2017-02-21 | Gm Global Technology Operations, Llc | Method to determine skin-layer thickness in high pressure die castings |
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU781538A1 (en) * | 1978-12-14 | 1980-11-23 | Институт черной металлургии | Method of determining alloy plastic deformations |
| DE102013206136A1 (en) * | 2012-04-12 | 2013-10-17 | GM Global Technology Operations LLC (n. d. Ges. d. Staates Delaware) | Quantifying dendrite arm spacing in microstructures of cast material, by analyzing location of interest to quantify dendrite cell size, and converting quantified cell size into quantified dendrite arm spacing through empirical relationship |
| US8942462B2 (en) * | 2012-04-12 | 2015-01-27 | GM Global Technology Operations LLC | Method for automatic quantification of dendrite arm spacing in dendritic microstructures |
| US9576352B2 (en) * | 2014-04-15 | 2017-02-21 | Gm Global Technology Operations, Llc | Method to determine skin-layer thickness in high pressure die castings |
| CN104930979A (en) * | 2015-05-15 | 2015-09-23 | 奇瑞汽车股份有限公司 | Method for producing aluminum alloy cylinder cover |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Zhang et al. | The development of miniature tensile specimens with non-standard aspect and slimness ratios for rapid alloy prototyping processes | |
| Gorji et al. | Modeling of localization and fracture phenomena in strain and stress space for sheet metal forming | |
| Zuev et al. | Elaboration of speckle photography techniques for plastic flow analyses | |
| Roth et al. | Ductile fracture experiments with locally proportional loading histories | |
| Mara et al. | Tensile behavior of 40 nm Cu/Nb nanoscale multilayers | |
| Badr et al. | Applying a new constitutive model to analyse the springback behaviour of titanium in bending and roll forming | |
| Nazari et al. | The effect of microstructure parameters on the residual stresses in the ultrafine-grained sheets | |
| Yadav et al. | Microstructural inhomogeneity in constrained groove pressed Cu-Zn alloy sheet | |
| Cheng et al. | Characterization of the microscale forming limit for metal foils considering free surface roughening and failure mechanism transformation | |
| Pham et al. | Anti-buckling device for ultra-thin metallic sheets under large and reversed shear strain paths | |
| Abedini et al. | Fracture characterization of automotive alloys in shear loading | |
| Esmaeilizadeh et al. | Simulated and experimental investigation of stretch sheet forming of commercial AA1200 aluminum alloy | |
| RU2813496C1 (en) | Method of determining deformation by thickness of steel rolls by quantitative metallography | |
| Siegmann et al. | Experimental approach for the determination of the Bridgman’s necking parameters | |
| Honarpisheh et al. | Annealing heat treatment effect on the residual stresses in hot-extruded aluminum alloy rods with high cross-sectional reduction | |
| Zheng et al. | Experimental characterization and theoretical modeling of size-dependent distortional hardening behavior of ultrathin metal sheets under multi-axial loading | |
| Khayatzadeh et al. | Characterisation and modelling of in-plane springback in a commercially pure titanium (CP-Ti) | |
| Hou et al. | An investigation on anisotropy behavior and forming limit of 5182-H111 aluminum alloy | |
| Kang et al. | Effects of surface roughness on mechanical properties of laser-cladding additively manufactured 316L stainless steel sheets | |
| Sène et al. | An experimental study of the microformability of very thin materials | |
| Yang et al. | Revealing the mechanism of size effect on the forming limit of TA1 pure titanium foil at micro/meso scale through microstructure evolution | |
| Toroslu | Compensation of springback for high strength steels by thickness reduction method | |
| Xu et al. | Anisotropy of 316 L stainless steel foil and its effect on the forming process | |
| CN114201845A (en) | A Method for Establishing the Forming Limit Diagram Model of Thin Plate Under Complex Stress State | |
| Shatalov et al. | Development and Study of Conditions for Rolling Brass Sheets with Turning Providing Rolled Product Improved Quality |