RU2734675C1 - Method of making rolled articles from thermally nonhardenable aluminum-magnesium system alloys and an article obtained using said method - Google Patents
Method of making rolled articles from thermally nonhardenable aluminum-magnesium system alloys and an article obtained using said method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2734675C1 RU2734675C1 RU2020118096A RU2020118096A RU2734675C1 RU 2734675 C1 RU2734675 C1 RU 2734675C1 RU 2020118096 A RU2020118096 A RU 2020118096A RU 2020118096 A RU2020118096 A RU 2020118096A RU 2734675 C1 RU2734675 C1 RU 2734675C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- hours
- aluminum
- temperature
- magnesium system
- alloys
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 31
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 19
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 19
- SNAAJJQQZSMGQD-UHFFFAOYSA-N aluminum magnesium Chemical compound [Mg].[Al] SNAAJJQQZSMGQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 15
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 13
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims abstract description 14
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 11
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 7
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 claims abstract description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 4
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims abstract description 4
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 20
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 abstract description 14
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 abstract description 14
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 10
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 8
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 6
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000000047 product Substances 0.000 description 6
- 229910052723 transition metal Inorganic materials 0.000 description 6
- 150000003624 transition metals Chemical class 0.000 description 6
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 5
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 3
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 3
- 102220253765 rs141230910 Human genes 0.000 description 3
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 244000309464 bull Species 0.000 description 2
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 2
- 229910052706 scandium Inorganic materials 0.000 description 2
- SIXSYDAISGFNSX-UHFFFAOYSA-N scandium atom Chemical compound [Sc] SIXSYDAISGFNSX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- -1 casting ingots Chemical compound 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 238000004642 transportation engineering Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/06—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, в частности к способу термомеханической обработки деформируемых термически неупрочняемых сплавов системы алюминий-магний, получению в результате обработки таких катаных изделий, как листы и плиты, и может быть использовано в судостроении, транспортном машиностроении, авиакосмической технике.The invention relates to the field of metallurgy, in particular to a method for thermomechanical processing of deformable thermally unhardened alloys of the aluminum-magnesium system, obtaining as a result of processing such rolled products as sheets and plates, and can be used in shipbuilding, transport engineering, aerospace engineering.
Сплавы системы алюминий-магний относятся к группе деформируемых неупрочняющихся термической обработкой. Единственным способом повышения прочности этих плавов является холодная пластическая деформация.Alloys of the aluminum-magnesium system belong to the group of deformable ones that are not hardened by heat treatment. Cold plastic deformation is the only way to increase the strength of these melts.
Однако эксплуатационные нагревы приводят к снижению прочностных свойств за счет протекания процессов возврата, полигонизации, рекристаллизации; кроме этого в результате эксплуатационных нагревов происходит выделение частиц фазы β(Al2Mg2) по границе зерен и как результат - образование сплошных строчечных выделений этой фазы по границе зерен, что приводит к резкому ухудшению коррозионной стойкости сплавов (межкристаллитной и расслаивающей коррозии). Особенно это характерно для сплавов, содержащих более 4 массовых % магния. Как правило, сплавы системы алюминий-магний содержат дополнительно переходные металлы, такие как: Mn, Zr, Cr, Ti, Sc, Hf, которые добавляют в сплавы для повышения прочностных и коррозионных свойств.However, operational heating leads to a decrease in strength properties due to the occurrence of processes of recovery, polygonization, recrystallization; in addition, as a result of operational heating, particles of the β phase (Al 2 Mg 2 ) are precipitated along the grain boundary and, as a result, continuous line precipitates of this phase along the grain boundary are formed, which leads to a sharp deterioration in the corrosion resistance of alloys (intergranular and exfoliating corrosion). This is especially true for alloys containing more than 4 wt% magnesium. As a rule, alloys of the aluminum-magnesium system additionally contain transition metals, such as: Mn, Zr, Cr, Ti, Sc, Hf, which are added to alloys to increase their strength and corrosion properties.
При нагревах материала в этих сплавах происходит три процесса:When the material is heated in these alloys, three processes occur:
1. Растворение грубых выделений первичных растворимых фаз, образовавшихся при отливке слитков.1. Dissolution of coarse precipitates of primary soluble phases formed during casting of ingots.
2. Распад пересыщенных твердых растворов переходных элементов в алюминии с выделением интерметаллидных фаз, играющих большое значение в процессах возврата, полигонизации и рекристаллизации.2. Decomposition of supersaturated solid solutions of transition elements in aluminum with the precipitation of intermetallic phases, which are of great importance in the processes of recovery, polygonization and recrystallization.
3. Кроме того, при нагревах происходят процессы как растворения магния в алюминии, так и выделение частиц фазы β(Al3Mg2).3. In addition, during heating, the processes of both dissolution of magnesium in aluminum and the release of particles of the β phase (Al 3 Mg 2 ) occur.
Создание оптимальной структуры/морфологии выделений интерметаллидов переходных металлов Mn, Zr, Cr, Ti, Sc, Hf и β-фазы можно получить, применяя термическую обработку и регулируя процесс горячей деформации при производстве листов и плит.The creation of the optimal structure / morphology of precipitates of transition metal intermetallic compounds Mn, Zr, Cr, Ti, Sc, Hf and β-phase can be obtained by applying heat treatment and adjusting the hot deformation process in the production of sheets and plates.
Известен способ изготовления горячекатаных полуфабрикатов из алюминиевых сплавов со скандием (RU 2461642, C22F 1/04, B22D 11/00, опубл. 20.09.2012 бюл. №26), включающий отливку слитков, отжиг при температуре 270-300°С продолжительностью до 10 часов, двухступенчатый нагрев под прокатку с первой ступенью 270-300°С продолжительностью до 14 часов и вторую ступень с нагревом до 360-400°С продолжительностью до 6 часов. Горячую прокатку ведут с суммарной относительной деформацией не менее 50%, при этом продолжительность нагрева любых заготовок под прокатку составляет не более 16 часов.A known method of manufacturing hot-rolled semi-finished products from aluminum alloys with scandium (RU 2461642, C22F 1/04, B22D 11/00, publ. 09/20/2012 bulletin No. 26), including casting ingots, annealing at a temperature of 270-300 ° C for up to 10 hours, two-stage heating for rolling with the first stage 270-300 ° C for up to 14 hours and the second stage with heating up to 360-400 ° C for up to 6 hours. Hot rolling is carried out with a total relative deformation of at least 50%, while the heating duration of any billets for rolling is no more than 16 hours.
Данный способ обеспечивает уменьшение анизотропии механических свойств, но режимы гомогенизации и прокатки ориентированы только на создание благоприятных условий при выделении частиц интерметаллидов Al2Sc. Способ также не учитывает наличие других легирующих элементов.This method provides a decrease in the anisotropy of mechanical properties, but the modes of homogenization and rolling are focused only on creating favorable conditions for the separation of particles of intermetallic compounds Al 2 Sc. The method also does not take into account the presence of other alloying elements.
Недостатком этого способа является то, что он применяется только для сплавов, легированных скандием, кроме того, эксплуатационные нагревы свыше 70°С приводят к очень существенному снижению коррозионной стойкости полученных этим способом листов и плит.The disadvantage of this method is that it is used only for alloys doped with scandium, in addition, operational heats above 70 ° C lead to a very significant decrease in the corrosion resistance of the sheets and plates obtained by this method.
Известен также способ производства броневых плит из сплавов системы алюминий-магний (RU 2461638, С22С 1/08, C22F 1/047, опубл. 20.09.2012 Бюл. №26) включающий литье слитка, предварительный нагрев и/или гомогенизацию, горячую прокатку, первую холодную деформацию, обработку отжигом при температуре менее 350°C с последующей второй операцией холодной обработки давлением. Плиты, полученные данным способом, имеют хорошее сочетание прочностных свойств и пластичности, что важно для использования их в качестве броневого материала.There is also known a method for the production of armor plates from alloys of the aluminum-magnesium system (RU 2461638, C22C 1/08, C22F 1/047, publ. 09/20/2012 Bull. No. 26) including casting an ingot, preheating and / or homogenization, hot rolling, the first cold deformation, annealing at a temperature of less than 350 ° C, followed by a second operation of cold forming. Plates obtained by this method have a good combination of strength properties and plasticity, which is important for their use as an armor material.
Недостатком этого способа является его большая трудоемкость, а также значительное снижение прочностных характеристик и стойкости к межкристаллитной и расслаивающей коррозии после эксплуатационных нагревов свыше 70°С.The disadvantage of this method is its high labor intensity, as well as a significant decrease in strength characteristics and resistance to intergranular and exfoliating corrosion after operational heating above 70 ° C.
Наиболее близким к предложенному (прототипом) является способ изготовления катаных изделий из деформируемых термически неупрочняемых сплавов алюминий-магний (RU 2483136, C22F 1/04, опубл. 27.05.2013 Бюл. №15), включающий отливку слитков, гомогенизационный отжиг в две стадии: первую проводят при температуре 445-475°С в течение 3-8 часов, а вторую - при температуре 490-540°С в течение 2-8 часов при скорости нагрева на второй стадии меньше 30°С/ч, горячую прокатку с температурой окончания не ниже 360°С, холодную деформацию со степенью до 50% и низкотемпературный отжиг при 25-330°C с выдержкой от 10 минут до 720 часов.The closest to the proposed (prototype) is a method of manufacturing rolled products from thermally unhardened wrought aluminum-magnesium alloys (RU 2483136, C22F 1/04, publ. 05/27/2013 Bull. No. 15), including casting ingots, homogenizing annealing in two stages: the first is carried out at a temperature of 445-475 ° C for 3-8 hours, and the second - at a temperature of 490-540 ° C for 2-8 hours at a heating rate in the second stage less than 30 ° C / h, hot rolling with an end temperature not lower than 360 ° C, cold deformation with a degree of up to 50% and low-temperature annealing at 25-330 ° C with a holding time from 10 minutes to 720 hours.
Данный способ обеспечивает получение плит и листов с хорошей коррозионной стойкостью и минимальной анизотропией механических свойств. Однако изделия (листы и плиты), полученные таким способом, обладают низкими значениями прочностных свойств и коррозионной стойкостью после эксплуатационных нагревов, что связано с неоптимальным распределением и размерами интерметаллидов алюминия с переходными металлами, такими как: Mn, Zr, Cr, Ti, Sc, Hf, а также с выделением при эксплуатационных нагревах фазы β(Al3Mg2) по границам зерен.This method provides plates and sheets with good corrosion resistance and minimal anisotropy of mechanical properties. However, products (sheets and plates) obtained in this way have low values of strength properties and corrosion resistance after operational heating, which is associated with non-optimal distribution and sizes of aluminum intermetallic compounds with transition metals, such as: Mn, Zr, Cr, Ti, Sc, Hf, as well as with the precipitation of the β (Al 3 Mg 2 ) phase during operational heating along the grain boundaries.
Технической задачей настоящего изобретения является разработка способа изготовления катаных изделий (листов и плит) из термически неупрочняемых алюминиевых сплавов системы алюминий-магний с содержанием магния преимущественно более 4 масс. %, содержащих по крайней мере два элемента из группы Mn, Zr, Cr, Ti, Sc, Hf, позволяющий сохранять после эксплуатационных нагревов высокие значения прочностных свойств и коррозионную стойкость.The technical objective of the present invention is the development of a method for manufacturing rolled products (sheets and plates) from thermally non-strengthened aluminum alloys of the aluminum-magnesium system with a magnesium content of mainly more than 4 wt. %, containing at least two elements from the group Mn, Zr, Cr, Ti, Sc, Hf, which allows maintaining high strength properties and corrosion resistance after operational heating.
Для решения поставленной задачи предлагается способ изготовления катаных изделий (листов, плит) из термически неупрочняемого сплава системы алюминий-магний, содержащего по крайней мере два элемента из группы Mn, Zr, Cr, Ti, Sc, Hf, включающий отливку слитков, отжиг - гомогенизацию в три стадии: первую проводят при температуре 245-280°С в течение 2÷10 часов, вторую - при температуре 320-360°С в течение 2-8 часов, а третью при температуре 400-495°С в течение 1-12 часов, горячую прокатку с обжатием не более 20 мм за проход после горячей прокатки проводят отжиг по режиму: нагрев до 300-340°С, выдержка 1-8 часов, охлаждение до температуры 225-250°С, выдержка 1-8 часов; холодную деформацию.To solve this problem, a method is proposed for the manufacture of rolled products (sheets, plates) from a thermally non-strengthened alloy of the aluminum-magnesium system containing at least two elements from the group Mn, Zr, Cr, Ti, Sc, Hf, including casting ingots, annealing - homogenization in three stages: the first is carried out at a temperature of 245-280 ° C for 2 ÷ 10 hours, the second - at a temperature of 320-360 ° C for 2-8 hours, and the third at a temperature of 400-495 ° C for 1-12 hours, hot rolling with a reduction of not more than 20 mm per pass after hot rolling, annealing is carried out according to the following regime: heating to 300-340 ° C, holding for 1-8 hours, cooling to a temperature of 225-250 ° C, holding for 1-8 hours; cold deformation.
В частных случаях холодную деформацию проводят прокаткой со степенью деформации до 30%, растяжением со степенью от 2 до 12%, прокаткой и растяжением с суммарной степенью деформации до 35%.In special cases, cold deformation is carried out by rolling with a degree of deformation up to 30%, stretching with a degree of 2 to 12%, rolling and stretching with a total degree of deformation up to 35%.
Технический результат достигается также катаным изделием, которое может быть выполнено в виде листа или плиты.The technical result is also achieved by a rolled product, which can be made in the form of a sheet or plate.
Сущность изобретения заключается в следующем: при трехступенчатой гомогенизации на каждом из первых двух ее этапов происходит выделение интерметаллидов алюминия с переходными металлами Mn, Zr, Cr, Ti, Sc, Hf в мелкодисперсной форме и высокой плотностью выделений, а на третьем этапе кроме этого происходит и растворение растворимых избыточных фаз, при этом не происходит существенного изменения в плотности и размерах выделений интерметаллидов переходных металлов с алюминием.The essence of the invention is as follows: in a three-stage homogenization at each of its first two stages, the separation of aluminum intermetallic compounds with transition metals Mn, Zr, Cr, Ti, Sc, Hf in a finely dispersed form and a high density of precipitates occurs, and at the third stage, in addition, there is also dissolution of soluble excess phases, while there is no significant change in the density and size of the precipitates of transition metal intermetallic compounds with aluminum.
Время выдержки на каждом из трех этапов гомогенизации выбирают в зависимости от содержания Mn, Zr, Cr, Ti, Sc, Hf в сплаве и их сочетания.The holding time at each of the three stages of homogenization is selected depending on the content of Mn, Zr, Cr, Ti, Sc, Hf in the alloy and their combination.
Обжатие при горячей деформации за проход не более 20 мм и отжиг после горячей деформации по режиму 300-340°C с выдержкой 1-8 часов, охлаждение до 225-250°C с выдержкой 1-10 часов позволяют получить после горячей прокатки плит и листов нерекристаллизованную структуру с минимальным содержанием магния в твердом растворе за счет практически полного выделения фазы Al2Mg2 в центральной части зерен и при этом не происходит существенных изменений в размерах и плотности выделений интерметаллидных фаз переходных металлов с алюминием.Compression during hot deformation per pass no more than 20 mm and annealing after hot deformation according to the mode of 300-340 ° C with an exposure of 1-8 hours, cooling to 225-250 ° C with an exposure of 1-10 hours can be obtained after hot rolling of plates and sheets a non-recrystallized structure with a minimum magnesium content in the solid solution due to the almost complete precipitation of the Al 2 Mg 2 phase in the central part of the grains and no significant changes in the size and density of precipitates of intermetallic phases of transition metals with aluminum occur.
В результате после холодной деформации создается стабильная структура и при последующих эксплуатационных нагревах не происходит значительного снижения прочности за счет процессов возврата и полигонизации и не выделяется фаза Al2Mg3 по границам зерен с образованием непрерывных цепочек выделений.As a result, after cold deformation, a stable structure is created, and during subsequent operational heating, there is no significant decrease in strength due to the processes of recovery and polygonization, and the Al 2 Mg 3 phase does not precipitate along the grain boundaries with the formation of continuous chains of precipitates.
Холодную деформацию плит можно проводить прокаткой и/или растяжением. Оптимальные значения холодной деформации находятся в интервале 4÷30%.Cold deformation of the plates can be carried out by rolling and / or stretching. The optimal values of cold deformation are in the range of 4-30%.
Пример осуществления изобретения.An example of implementation of the invention.
В промышленных условиях отливали плоские слитки сечением 300×1445 мм из сплава системы алюминий-магний типа 1565 ч следующего химического состава: масс. %: 5,7 Mg; 0,65 Mn; 0,52 Zn; 0,11 Zr; 0,07 Cr; 0,03 Ti; 0,18 Fe; 0,11 Si; 0,0003 Be; 0,005 V; 0,002 B; 0,01 Ni; 0,0005 Ca.Under industrial conditions, flat ingots with a cross section of 300 × 1445 mm were cast from an alloy of the aluminum-magnesium system of the 1565 h type with the following chemical composition: wt. %: 5.7 Mg; 0.65 Mn; 0.52 Zn; 0.11 Zr; 0.07 Cr; 0.03 Ti; 0.18 Fe; 0.11 Si; 0.0003 Be; 0.005 V; 0.002 B; 0.01 Ni; 0.0005 Ca.
Из полученных слитков были изготовлены плиты конечной толщиной 30 мм. и лист толщиной 5 мм. Горячую прокатку проводили на реверсивной клети стана горячей прокатки «2800». Количество проходов при горячей прокатке в случае изготовления плит по предлагаемому способу составляло 14-18, а для листов 23-27, при этом единичные обжатия за проход изменялись диапазоне от 2 до 20 мм.From the obtained ingots, slabs with a final thickness of 30 mm were made. and a sheet with a thickness of 5 mm. Hot rolling was carried out on a reversing stand of a 2800 hot rolling mill. The number of passes during hot rolling in the case of the manufacture of plates according to the proposed method was 14-18, and for sheets 23-27, while the unit reductions per pass varied from 2 to 20 mm.
Холодную прокатку проводили на стане холодной прокатки «2300», растяжение на растяжной машине усилием 2500 тонн для плит и 600 тонн для листов.Cold rolling was carried out on a 2300 cold rolling mill, stretching on a stretching machine with a force of 2500 tons for plates and 600 tons for sheets.
Остальные параметры изготовления плит представлены в таблице 1, где 1 - способ, выбранный за прототип, а 2-5- предлагаемый способ.The remaining parameters for the manufacture of plates are presented in Table 1, where 1 is the method chosen for the prototype, and 2-5 is the proposed method.
Механические свойства плит при растяжении определяли в поперечном направлении по ГОСТ 1497. Коррозионную стойкость оценивали по ГОСТ 9.021 для межкристаллитной коррозии и по ГОСТ 9.904 для расслаивающей коррозии.The tensile mechanical properties of the slabs were determined in the transverse direction according to GOST 1497. Corrosion resistance was assessed according to GOST 9.021 for intergranular corrosion and according to GOST 9.904 for exfoliating corrosion.
В качестве имитации эксплуатационных нагревов использовали нагрев до 150°C с выдержкой 10 часов.As a simulation of operational heating, heating to 150 ° C with a holding time of 10 hours was used.
Результаты испытаний приведены в таблицах 2 и 3.The test results are shown in Tables 2 and 3.
Как видно из полученных данных, плиты, изготовленные по предлагаемому способу, после эксплуатационного нагрева имеют предел прочности на 10-15%, а предел текучести на 25-30% выше, чем плиты, изготовленные по известному способу.As can be seen from the data obtained, the plates made by the proposed method, after operational heating, have a tensile strength of 10-15%, and the yield point is 25-30% higher than plates made by the known method.
Коррозионная стойкость (межкристаллитная и расслаивающая коррозия) после эксплуатационного нагрева у плит, изготовленных по предлагаемому способу, в два раза выше, чем у плит, изготовленных по известному способу.Corrosion resistance (intergranular and exfoliating corrosion) after operational heating in plates made by the proposed method is twice as high as in plates made by the known method.
Таким образом, изготовление листов и плит по предлагаемому способу позволит расширить области применения, повысить надежность и ресурс работы листов и плит из сплавов системы алюминий-магний.Thus, the manufacture of sheets and plates according to the proposed method will expand the scope, increase the reliability and service life of sheets and plates from alloys of the aluminum-magnesium system.
Claims (6)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2020118096A RU2734675C1 (en) | 2020-05-21 | 2020-05-21 | Method of making rolled articles from thermally nonhardenable aluminum-magnesium system alloys and an article obtained using said method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2020118096A RU2734675C1 (en) | 2020-05-21 | 2020-05-21 | Method of making rolled articles from thermally nonhardenable aluminum-magnesium system alloys and an article obtained using said method |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2734675C1 true RU2734675C1 (en) | 2020-10-21 |
Family
ID=72948924
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2020118096A RU2734675C1 (en) | 2020-05-21 | 2020-05-21 | Method of making rolled articles from thermally nonhardenable aluminum-magnesium system alloys and an article obtained using said method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2734675C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115216673A (en) * | 2022-07-27 | 2022-10-21 | 昆山晶微新材料研究院有限公司 | High-strength corrosion-resistant 5-series alloy and preparation method thereof |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2483136C1 (en) * | 2011-12-30 | 2013-05-27 | Закрытое акционерное общество "Алкоа Металлург Рус" | Method of rolling articles from deformable nonhardenable aluminium-magnesium-system alloys |
| CN107779625A (en) * | 2016-08-26 | 2018-03-09 | 陈书宇 | A kind of preparation method of aluminium-magnesium alloy sheet |
| CA3037115A1 (en) * | 2016-10-17 | 2018-04-26 | Constellium Issoire | Thin sheets made of an aluminium-magnesium-scandium alloy for aerospace applications |
| CN110760723A (en) * | 2019-07-19 | 2020-02-07 | 北京工业大学 | A kind of aluminum magnesium silicon erbium zirconium alloy and preparation technology for improving high temperature mechanical properties |
-
2020
- 2020-05-21 RU RU2020118096A patent/RU2734675C1/en active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2483136C1 (en) * | 2011-12-30 | 2013-05-27 | Закрытое акционерное общество "Алкоа Металлург Рус" | Method of rolling articles from deformable nonhardenable aluminium-magnesium-system alloys |
| CN107779625A (en) * | 2016-08-26 | 2018-03-09 | 陈书宇 | A kind of preparation method of aluminium-magnesium alloy sheet |
| CA3037115A1 (en) * | 2016-10-17 | 2018-04-26 | Constellium Issoire | Thin sheets made of an aluminium-magnesium-scandium alloy for aerospace applications |
| CN110760723A (en) * | 2019-07-19 | 2020-02-07 | 北京工业大学 | A kind of aluminum magnesium silicon erbium zirconium alloy and preparation technology for improving high temperature mechanical properties |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115216673A (en) * | 2022-07-27 | 2022-10-21 | 昆山晶微新材料研究院有限公司 | High-strength corrosion-resistant 5-series alloy and preparation method thereof |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10570490B2 (en) | Strain-induced age strengthening in dilute magnesium alloy sheets | |
| CN103025901B (en) | Damage-tolerant aluminum materials with layered microstructures | |
| AU2011257953B2 (en) | Magnesium-based alloy for wrought applications | |
| WO2016161565A1 (en) | Formable magnesium based wrought alloys | |
| JPS608300B2 (en) | Manufacturing method of metal products | |
| CN112899541B (en) | Quick age hardening multielement micro-alloy weak texture magnesium alloy and preparation method thereof | |
| US10947613B2 (en) | Alloys for highly shaped aluminum products and methods of making the same | |
| US7048816B2 (en) | Continuously cast magnesium containing, aluminum alloy sheet with copper addition | |
| KR20190083346A (en) | ECAE material for high strength aluminum alloys | |
| JP2008308703A (en) | Magnesium alloy for continuously casting and rolling, and method for producing magnesium alloy material | |
| JP7318274B2 (en) | Al-Mg-Si-based aluminum alloy cold-rolled sheet and its manufacturing method, and Al-Mg-Si-based aluminum alloy cold-rolled sheet for forming and its manufacturing method | |
| US11898232B2 (en) | High-strength alloy based on aluminium and method for producing articles therefrom | |
| Jeong et al. | Microstructure and mechanical properties of high-strength Al–Zn–Mg–Ni alloys with excellent twin-roll castability | |
| RU2734675C1 (en) | Method of making rolled articles from thermally nonhardenable aluminum-magnesium system alloys and an article obtained using said method | |
| JP2008163361A (en) | Method for producing magnesium alloy thin sheet having uniformly fine crystal grain | |
| RU2345173C1 (en) | Method of producing superductile plates from aluminium alloys of aluminium-magnesium-lithium system | |
| RU2483136C1 (en) | Method of rolling articles from deformable nonhardenable aluminium-magnesium-system alloys | |
| JP2004124154A (en) | Rolled wire rod of magnesium based alloy, and production method therefor | |
| JP2004124152A (en) | Rolled wire rod of magnesium based alloy, and its production method | |
| Szczypiorski et al. | The mechanical and metallurgical characteristics of twin-belt cast aluminum strip using current Hazelett technology | |
| JP3983454B2 (en) | Method for producing high-strength, high-formability aluminum alloy plate and aluminum alloy plate obtained by the production method | |
| JP2003328095A (en) | Production method for aluminum alloy plate for forming | |
| JP7785366B2 (en) | Aged magnesium alloy material and its manufacturing method | |
| JP7785367B2 (en) | Solution-treated magnesium alloy and its use | |
| US20240026499A1 (en) | Magnesium alloys and methods of making and use thereof |