[go: up one dir, main page]

RU2708696C1 - Гребной винт винто-рулевой колонки водного судна и винто-рулевая колонка с указанным гребным винтом - Google Patents

Гребной винт винто-рулевой колонки водного судна и винто-рулевая колонка с указанным гребным винтом Download PDF

Info

Publication number
RU2708696C1
RU2708696C1 RU2019109622A RU2019109622A RU2708696C1 RU 2708696 C1 RU2708696 C1 RU 2708696C1 RU 2019109622 A RU2019109622 A RU 2019109622A RU 2019109622 A RU2019109622 A RU 2019109622A RU 2708696 C1 RU2708696 C1 RU 2708696C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
propeller
screw
blade
flange
section
Prior art date
Application number
RU2019109622A
Other languages
English (en)
Inventor
Леонид Юльевич ГИНЕСИН
Сергей Викторович Гаврилов
Леонид Александрович Князев
Original Assignee
Общество С Ограниченной Ответственностью "Прикладной Инженерный И Учебный Центр "Сапфир"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Общество С Ограниченной Ответственностью "Прикладной Инженерный И Учебный Центр "Сапфир" filed Critical Общество С Ограниченной Ответственностью "Прикладной Инженерный И Учебный Центр "Сапфир"
Priority to RU2019109622A priority Critical patent/RU2708696C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2708696C1 publication Critical patent/RU2708696C1/ru
Priority to KR1020200028364A priority patent/KR102771576B1/ko
Priority to US16/812,217 priority patent/US11104407B2/en
Priority to EP20162643.9A priority patent/EP3718874B1/en
Priority to CN202010230572.4A priority patent/CN111792011B/zh

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B63—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; RELATED EQUIPMENT
    • B63H—MARINE PROPULSION OR STEERING
    • B63H1/00—Propulsive elements directly acting on water
    • B63H1/02—Propulsive elements directly acting on water of rotary type
    • B63H1/12—Propulsive elements directly acting on water of rotary type with rotation axis substantially in propulsive direction
    • B63H1/14—Propellers
    • B63H1/20—Hubs; Blade connections
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B63—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; RELATED EQUIPMENT
    • B63H—MARINE PROPULSION OR STEERING
    • B63H1/00—Propulsive elements directly acting on water
    • B63H1/02—Propulsive elements directly acting on water of rotary type
    • B63H1/12—Propulsive elements directly acting on water of rotary type with rotation axis substantially in propulsive direction
    • B63H1/14—Propellers
    • B63H1/26—Blades
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B63—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; RELATED EQUIPMENT
    • B63H—MARINE PROPULSION OR STEERING
    • B63H5/00—Arrangements on vessels of propulsion elements directly acting on water
    • B63H5/07—Arrangements on vessels of propulsion elements directly acting on water of propellers
    • B63H5/125—Arrangements on vessels of propulsion elements directly acting on water of propellers movably mounted with respect to hull, e.g. adjustable in direction, e.g. podded azimuthing thrusters
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B63—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; RELATED EQUIPMENT
    • B63B—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; EQUIPMENT FOR SHIPPING 
    • B63B2211/00—Applications
    • B63B2211/06—Operation in ice-infested waters
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B63—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; RELATED EQUIPMENT
    • B63H—MARINE PROPULSION OR STEERING
    • B63H5/00—Arrangements on vessels of propulsion elements directly acting on water
    • B63H5/07—Arrangements on vessels of propulsion elements directly acting on water of propellers
    • B63H5/125—Arrangements on vessels of propulsion elements directly acting on water of propellers movably mounted with respect to hull, e.g. adjustable in direction, e.g. podded azimuthing thrusters
    • B63H2005/1254—Podded azimuthing thrusters, i.e. podded thruster units arranged inboard for rotation about vertical axis
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B63—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; RELATED EQUIPMENT
    • B63H—MARINE PROPULSION OR STEERING
    • B63H5/00—Arrangements on vessels of propulsion elements directly acting on water
    • B63H5/07—Arrangements on vessels of propulsion elements directly acting on water of propellers
    • B63H5/125—Arrangements on vessels of propulsion elements directly acting on water of propellers movably mounted with respect to hull, e.g. adjustable in direction, e.g. podded azimuthing thrusters
    • B63H2005/1254—Podded azimuthing thrusters, i.e. podded thruster units arranged inboard for rotation about vertical axis
    • B63H2005/1258—Podded azimuthing thrusters, i.e. podded thruster units arranged inboard for rotation about vertical axis with electric power transmission to propellers, i.e. with integrated electric propeller motors
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T70/00—Maritime or waterways transport
    • Y02T70/50—Measures to reduce greenhouse gas emissions related to the propulsion system

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Ocean & Marine Engineering (AREA)
  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
  • Mixers Of The Rotary Stirring Type (AREA)
  • Prevention Of Electric Corrosion (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области судостроения, а именно к гребному винту винто-рулевой колонки водного судна, в частности судна ледового класса, обеспечивающей движение как носом, так и кормой вперед в ледовых условиях на режимах ледопроходимости, а также маневрирование судна, и к винто-рулевой колонке с указанным гребным винтом. Гребной винт (22) винто-рулевой колонки (1) водного судна (2) для установки на гребном валу (20) содержит ступицу (33) винта, выполненную с возможностью жесткого закрепления на коническом хвостовике (21) гребного вала (20) и лопасти (30) гребного винта, каждая из которых содержит изготовленные за одно целое перо (31) лопасти и фланец (32) лопасти, установленные на ступице винта (33), при этом перо (31) лопасти переходит во фланец (32) лопасти посредством галтельного сопряжения (64, 65), образующего наиболее слабый участок для возможного разрушения лопасти в сечении ее пера, непосредственно примыкающем к галтельному сопряжению. Согласно изобретению, внешняя поверхность фланца (32) лопасти имеет в меридиональном сечении вогнутый в направлении оси (50) винта профиль для уменьшения расстояния от указанного сечения пера (31) лопасти до оси (50) винта. Данное изобретение направлено на снижение массы винто-рулевой колонки и, следовательно, ее стоимости. 2 н. и 4 з.п. ф-лы, 3 ил.

Description

Настоящее изобретение относится к области судостроения, а именно к гребному винту винто-рулевой колонки водного судна, в частности судна ледового класса, обеспечивающей движение как носом, так и кормой вперед в ледовых условиях на режимах ледопроходимости, а также маневрирование судна, и к винто-рулевой колонке с указанным гребным винтом.
Винто-рулевая колонка (ВРК) содержит подвижную часть (камеру, состоящую из гондолы, закрепленной на обтекаемой стойке), которая расположена вне основного корпуса судна и в которой в подшипниках установлен гребной двигатель, как правило электрический. Вал двигателя либо непосредственно, либо через соответствующую зубчатую передачу, выполняет функции вала привода тянущего гребного винта (гребного вала или валопровода). На гребном валу снаружи камеры, как правило на коническом хвостовике вала, закреплен гребной винт, служащий для преобразования энергии двигателя в поток воды, приводящий судно в движение, и для измельчения больших кусков льда при движении в ледовых условиях кормой вперед (суда двойного действия). Упомянутая подвижная часть ВРК установлена на корпусе судна с использованием поворотного подшипника, обеспечивающего возможность её поворота вокруг оси вращения, ориентация которой, как правило, близка к вертикальной, и соединенного с поворотным механизмом, обеспечивающим необходимый крутящий момент для поворота подвижной части ВРК на требуемый угол вокруг оси поворота.
Одним из наиболее известных примеров установок описанного типа является ВРК, выпускаемая шведско-швейцарским объединением АВВ Group под торговым наименованием Azipod. Винто-рулевые колонки этого типа устанавливаются, в частности, на круизные лайнеры (например, класса Oasis), ледоколы (Юрий Топчев), ледовые суда двойного действия (газовоз «Christophe de Margerie») и т.д.
При эксплуатации судна, оснащенного ВРК, в ледовых условиях, на подвижную часть ВРК и гребной винт действуют значительные ледовые и гидродинамические нагрузки, которые, при обычных эксплуатационных условиях, не должны приводить к поломкам и нарушениям в работе как самого гребного винта, так и ВРК в целом, а при предельных ледовых нагрузках, действующих на гребной винт, повреждение лопасти гребного винта должно предотвращать возможные поломки остальных компонентов ВРК.
Известно морское судно, предназначенное для работы в льдистых водах, содержащее винто-рулевую колонку (азимутальное подруливающее устройство) с гребным винтом и втулкой для гребного винта (патент РФ 2584038 С2, 20.05.2016). Втулка выполнена в виде режущего элемента и проходит за пределы плоскости вращения винта так, что если втулка сталкивается с глыбой льда, то она разламывает ее раньше, чем остальной гребной винт столкнется с упомянутой глыбой. Таким образом, в данном техническом решении снижается действие ледовых нагрузок на гребной винт при осевом взаимодействии гребного винта с погруженной до уровня обтекателя или более глубоко глыбой льда.
Основным недостатком указанного решения является его неэффективность при боковом взаимодействии гребного винта со льдом и ударе лопастей об фрагменты льда, которые расположены вне зоны действия режущих элементов втулки винта.
Известен гребной винт судна ледового плавания, являющийся наиболее близким аналогом заявленного изобретения, содержащий ступицу винта и разъемно закрепленные на ступице фланцы лопасти, на каждой из которых расположена по меньшей мере одна цельная лопасть, причем по меньшей мере на одном фланце лопасти расположены по меньшей мере две цельные лопасти (ЕР 2993120 А1, 09.03.2016). Таким образом, гребной винт имеет не четыре лопасти, а шесть, при этом каждая отдельная лопасть выполняется более узкой и более тонкой, т.е. предельная величины силы, вызывающей повреждение одной лопасти, уменьшается при сохранении необходимых прочностных свойств гребного винта в целом.
Недостатком известного гребного винта является существенное усложнение его конструкции, трудности при изготовлении сдвоенной лопасти, а также удорожание стоимости ремонта из-за необходимости замены сдвоенных лопастей, имеющих общий фланец, при повреждении только одной из них. Указанные обстоятельства приводят к отсутствию упомянутого известного гребного винта в реализованных конструкциях ВРК.
Необходимым условием для обеспечения работоспособности подвижной части ВРК и гребного винта является их проектирование с учетом так называемого принципа «пирамидальной прочности», согласно которому повреждение лопасти гребного винта не должно привести к какому-либо значительному повреждению других элементов ВРК и судна. На практике, применение данного принципа означает, что все элементы конструкции, входящие в силовую схему, начиная от гребного винта и заканчивая узлом крепления поворотного механизма к корпусу судна, должны сохранять работоспособность при воздействии на гребной винт «силы поломки лопасти» - предельной величины силы, вызывающей повреждение лопасти (англ. Blade Failure Load - BFL). Под повреждением лопасти гребного винта понимается недопустимый отгиб лопасти в результате пластической деформации материала или разделение лопасти на отдельные части (разрушение лопасти).
Обычно, повреждение лопасти является результатом ее взаимодействия со льдом, и соответствующая методика расчета силы поломки лопасти регламентируется в нормативных документах Морского Регистра и других классификационных обществ (DNV-GL, IACS).
При проектировании ВРК толщины, прочность и жесткость входящих в силовую схему «пирамидальной прочности» элементов должны обеспечивать необходимые запасы прочности и минимальные зазоры между роторными и статорными поверхностями, обеспечивающие отсутствие повреждений элементов ВРК в момент поломки лопасти и нормальное функционирование ВРК после замены поврежденной лопасти. Завышение величины силы поломки лопасти при проектировании ВРК будет приводить к неоправданному увеличению толщин и жесткости силовых элементов и соответствующему удорожанию конструкции при производстве.
Техническая проблема настоящего изобретения состоит в уменьшении проектной величины силы поломки лопасти при выполнении всех требований Морского Регистра по прочности гребного винта.
Технический результат, обеспечиваемый изобретением, заключается в снижении массы ВРК и, следовательно, ее стоимости.
Указанный технический результат достигается тем, что гребной винт винто-рулевой колонки водного судна для установки на гребном валу содержит ступицу винта, выполненную с возможностью жесткого закрепления на коническом хвостовике гребного вала, и лопастей гребного винта, каждая из которых содержит изготовленные за одно целое перо лопасти и фланец лопасти, установленные на ступице винта, при этом перо лопасти переходит во фланец лопасти посредством галтельного сопряжения, образующего наиболее слабый участок для возможного разрушения лопасти в сечении ее пера, непосредственно примыкающем к галтельному сопряжению, причем внешняя поверхность фланца лопасти имеет в меридиональном сечении вогнутый в направлении оси винта профиль для уменьшения расстояния от указанного сечения пера лопасти до оси винта.
Известно, что величина силы поломки лопасти зависит от толщины сечения пера лопасти в месте начала галтельного перехода к фланцу и расстояния от указанного сечения до оси винта, а также от механических свойств материала лопасти.
Минимальные значения толщин сечений лопасти и радиусы галтельного сопряжения определяются в соответствии с действующими правилами Морского Регистра, также, как и относительный радиус, на котором прикладывается нагрузка на винт при расчете величины силы поломки лопасти. При этом лопасти гребного винта ледового класса, как правило, изготавливаются из ограниченного ассортимента специальных нержавеющих литейных сталей с определенными механическими свойствами.
Выполнение внешней поверхности фланца лопасти в меридиональном сечении с вогнутым в направлении оси винта профилем для уменьшения расстояния от указанного сечения пера лопасти до оси винта обеспечивает увеличение плеча силы поломки лопасти по сравнению с традиционным коническим профилем и, соответственно, более коротким плечом упомянутой силы, что, в свою очередь, приводит к уменьшению проектной величины силы поломки лопасти при одновременном выполнении всех требований Морского Регистра по прочности гребного винта. Таким образом, нагрузки, действующие на другие элементы ВРК при пластическом изгибе и/или повреждении лопасти гребного винта, снижаются, позволяя, в свою очередь, снизить массу винто-рулевой колонки и, следовательно, ее стоимость. В зависимых пунктах формулы изобретения приведены конкретные примеры осуществления изобретения.
В частности, сечение перехода пера лопасти во фланец расположено на расстоянии от оси винта меньшем, чем расстояние от точки пересечения оси вала гребного винта до прямой линии, расположенной в меридиональном сечении гребного винта и соединяющей крайние наружные радиусы фланца лопасти винта, что обеспечивает указанное выше уменьшение расстояния от наислабейшего сечения профиля до оси винта, по сравнению с традиционным коническим профилем.
Согласно изобретению, фланец лопасти винта в меридиональном сечении имеет гидродинамический профиль, образованный кривыми линиями и/или плавно сопряженными коническими участками, имеющий вогнутую в направлении оси винта форму, что и приводит к указанному выше уменьшению расстояния от сечения перехода до оси винта.
Конструкция гребного винта, как правило, выполняется сборной, со съемными лопастями, что позволяет сравнительно просто производить замену отдельной лопасти в случае её повреждения при сохранении работоспособности всех остальных компонентов ВРК. Однако, может быть также предусмотрено, что все лопасти гребного винта выполнены за одно целое со ступицей, образуя цельнолитой гребной винт. Указанное выше изменение формы фланца лопасти для уменьшения проектной величины силы поломки лопасти, также применимо и к изменению формы ступицы в случае цельнолитого гребного винта.
Изобретение также относится к винто-рулевой колонке водного судна, содержащей гондолу винто-рулевой колонки, описанный выше гребной винт с обтекателем ступицы винта и проставку-обтекатель, расположенную между гребным винтом и гондолой винто-рулевой колонки.
Изобретение поясняется чертежами, на которых показано:
на фиг. 1 - винто-рулевая колонка;
на фиг. 2 - меридиональное сечение втулки гребного винта;
на фиг. 3 - сечение сборного гребного винта.
Одинаковые конструктивные элементы на различных фигурах обозначены одинаковыми позициями.
На фиг. 1 представлена винто-рулевая колонка 1, закрепляемая на корпусе 2 судна с помощью узла 10 крепления и опорно-поворотного подшипника 11, представляющая собой камеру, состоящую из гондолы 13, закрепленной на стойке 12, с размещенным внутри гребным электродвигателем 15 с гребным валом 20. Гребной вал 20 имеет конический хвостовик 21, на котором снаружи гондолы закреплен тянущий гребной винт 22.
На гребном валу 20 расположены два подшипника 41, 42, служащие для поддержания вала 20 гребного электродвигателя 15 и передачи упора (тяги) с винта 22 на корпус ВРК.
Гребной винт 22 содержит ступицу 33 винта, выполненную с возможностью жесткого закрепления на коническом хвостовике 21 гребного вала 20, лопасти 30 гребного винта, состоящие из изготовленных за одно целое пера 31 лопасти и фланца 32 лопасти, установленные на ступице винта 33, и обтекатель 34 втулки гребного винта.
Гондола 13 винто-рулевой колонки и гребной винт 22 соединены между собой проставкой-обтекателем 14.
На фиг. 2 показано меридиональное сечение втулки гребного винта вместе со схемой расчета на прочность лопасти гребного винта от действия «силы поломки лопасти» или BFL.
Внешняя поверхность фланца 32 лопасти имеет в меридиональном сечении вогнутый в направлении оси 50 винта профиль, обозначенный позицией 52.
В соответствии с правилами классификации и постройки морских судов, нагрузка BFL 71 прилагается на расстоянии 72 от оси винта, также называемом радиусом, соответствующем R_BFL=0,8R в наиболее слабом направлении силы поломки лопасти. Расчет несущей способности лопасти производится от действия изгибающего момента силы BFL 71 для сечения 62 перехода пера 31 лопасти во фланец 32, которое является наислабейшим за пределами галтельного перехода пера 31 лопасти к фланцу 32 лопасти. Как правило, это сечение находится в зоне примыкания галтели 64 к профилю 61 лопасти. Галтель с другой относительно осевой линия 51 лопасти гребного винта стороны профиля 61 лопасти обозначена позицией 65. Разница между радиусом приложения силы BFL и радиусом расположения наислабейшего сечения за пределом галтельного перехода определяет плечо 73 действия силы BFL М_64 и, соответственно, величину изгибающего момента в расчетном сечении, являющегося произведением силы BFL 71 на плечо 73 силы М_64.
В соответствии с нормами, расчет силы поломки лопасти
Figure 00000001
, кН, производится по формуле:
Figure 00000002
, где
Figure 00000003
,
Figure 00000004
и
Figure 00000005
- определенные максимальные значения предела прочности и предела текучести материала лопасти;
D, c, t, и r - соответственно, диаметр винта, фактические длина хорды, толщина и радиус цилиндрического корневого сечения лопасти в наислабейшей части за пределами галтельного перехода, определенные в результате проектирования гребного винта; как правило это сечение находится в зоне примыкания галтели к профилю лопасти.
Как видно из формулы расчета силы, при выбранном материале и определенной форме (геометрии) лопасти 30, величина силы поломки лопасти, прикладываемой на радиусе 0,8R, в основном будет определяться радиусом расположения наислабейшего сечения за пределом галтельного перехода пера 31 лопасти к фланцу 32 лопасти, или, другими словами, плечом 73 действия силы BFL.
Также на фиг. 2 показано, что расчетное сечение 62 перехода пера 31 лопасти во фланец 32 расположено на расстоянии R от оси 50 винта меньшем, чем расстояние R_53 от точки пересечения оси 50 винта и прямой линии 53, расположенной в меридиональном сечении гребного винта 22 и соединяющей крайние наружные радиусы R1, R2 фланца 32 лопасти винта.
Использование вогнутого профиля 52 ступицы обеспечивает увеличение плеча 73 силы BFL по сравнению с традиционной конической образующей 53 ступицы и, соответственно, более коротким плечом 74. Галтели сопряжения пера 31 лопасти во фланец 32 лопасти конической ступицы обозначены позициями 66 и 67. Как следствие, изгибающий момент, вызывающий разрушение пера 31 лопасти, при использовании вогнутой формы 52 ступицы, достигает предельной расчетной величины при меньшем значении силы 71 поломки лопасти, чем в случае применения прямолинейной конической формы 53.
Это обеспечивает уменьшение проектной величины силы поломки лопасти, при одновременном выполнении всех требований Морского Регистра по прочности гребного винта, тем самым, в соответствии с принципом пирамидальной прочности, снижая нагрузки, действующие на другие элементы ВРК, при пластическом изгибе (повреждении) лопасти гребного винта 30.
На фиг. 3 показана конструкция сборного гребного винта ВРК, которая обычно применяется для судов ледовых классов. Как правило, сборный гребной винт состоит из лопастей 30, образованных пером 31 лопасти и фланцем 32 лопасти. Указанные лопасти 30 присоединяются к ступице 33 винта посредством болтов 81, установленных в колодцах 69 фланца 32 лопасти, глубина которых выбирается из условия отсутствия выступающих из фланца 32 лопасти элементов стопорения болтов 81 крепления лопасти гребного винта.
Диаметр гребного вала 20 и длина конической части 21 вала, как правило, назначаются из условия передачи максимального крутящего момента от гребного электродвигателя к винту ВРК. При этом посадка ступицы 33 на участок 21 вала производится с натягом, и толщина ступицы 33 назначается из условия обеспечения необходимой величины натяга и прочности ступицы, включая также резьбовые гнезда под болты 81крепления лопасти.
Минимальная толщина фланца 32 лопасти гребного винта назначается из условия достаточности материала под головкой болтов 81 для надежного крепления лопасти 30 к ступице 33, а также минимальной глубины колодцев 69, необходимой для обеспечения условия, что выступающие деталей стопорения болтов 81 крепления лопасти гребного винта утоплены в фланец лопасти 32.
При обеспечении указанных выше конструктивных ограничений, расположение наислабейшего сечения, показанного на фиг. 2, за пределом галтельного перехода пера 31 лопасти к фланцу 32 лопасти будет определяться формой образующей фланца (втулки) гребного винта. Как видно из фиг. 2, при одном и том же значении радиуса передней кромки втулки R1, использование вогнутой формы образующей 52 дает возможность получить расположение указанного наислабейшего сечения на меньшем радиусе, чем при традиционном коническом профиле 53.
Это приводит к уменьшению проектной величины силы поломки лопасти по сравнению с традиционной формой фланца лопасти сборного гребного винта, тем самым, в соответствии с принципом пирамидальной прочности, снижая нагрузки, действующие на другие элементы ВРК при повреждении лопасти гребного винта 30 до величин, обеспечивающих отсутствие повреждений элементов ВРК при работе в ледовых условиях.

Claims (9)

1. Гребной винт (22) винто-рулевой колонки (1) водного судна (2) для установки на гребном валу (20), содержащий
- ступицу (33) винта, выполненную с возможностью жесткого закрепления на коническом хвостовике (21) гребного вала (20), и
- лопасти (30) гребного винта, каждая из которых содержит изготовленные за одно целое перо (31) лопасти и фланец (32) лопасти, установленные на ступице винта (33), при этом перо (31) лопасти переходит во фланец (32) лопасти посредством галтельного сопряжения (64, 65), образующего наиболее слабый участок для возможного разрушения лопасти в сечении ее пера, непосредственно примыкающем к галтельному сопряжению,
отличающийся тем, что внешняя поверхность фланца (32) лопасти имеет в меридиональном сечении вогнутый в направлении оси (50) винта профиль для уменьшения расстояния от указанного сечения пера (31) лопасти до оси (50) винта.
2. Гребной винт (22) по п. 1, отличающийся тем, что сечение (62) перехода пера (31) лопасти во фланец (32) расположено на расстоянии (R) от оси (50) винта, меньшем, чем расстояние (R_53) от точки пересечения оси (50) винта и прямой линии (53), расположенной в меридиональном сечении гребного винта (22) и соединяющей крайние наружные радиусы (R1, R2) фланца (32) лопасти винта.
3. Гребной винт (22) по п. 1 или 2, отличающийся тем, что фланец (32) лопасти винта в меридиональном сечении имеет гидродинамический профиль, образованный плавно сопряженными коническими участками.
4. Гребной винт (22) по любому из пп. 1-3, отличающийся тем, что он выполнен в виде сборного гребного винта со съемными лопастями (30), закрепленными на ступице (33) с использованием разъемного соединения.
5. Гребной винт (22) по любому из пп. 1-3, отличающийся тем, что все лопасти (30) гребного винта выполнены за одно целое со ступицей (33), образуя цельнолитой гребной винт.
6. Винто-рулевая колонка (1) водного судна (2), содержащая гондолу винто-рулевой колонки, гребной винт по любому из пп. 1-5, расположенную между ними проставку-обтекатель (14) и обтекатель (34) винта.
RU2019109622A 2019-04-01 2019-04-01 Гребной винт винто-рулевой колонки водного судна и винто-рулевая колонка с указанным гребным винтом RU2708696C1 (ru)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2019109622A RU2708696C1 (ru) 2019-04-01 2019-04-01 Гребной винт винто-рулевой колонки водного судна и винто-рулевая колонка с указанным гребным винтом
KR1020200028364A KR102771576B1 (ko) 2019-04-01 2020-03-06 선박의 포드 구동기의 스크류 프로펠러 및 이 스크류 프로펠러를 포함하는 포드 구동기
US16/812,217 US11104407B2 (en) 2019-04-01 2020-03-06 Screw propeller of a pod drive of a vessel and pod drive comprising said screw propeller
EP20162643.9A EP3718874B1 (en) 2019-04-01 2020-03-12 Screw propeller of a pod drive of a vessel and pod drive comprising said screw propeller
CN202010230572.4A CN111792011B (zh) 2019-04-01 2020-03-27 船舶的吊舱式推进器的螺旋桨及包括其的吊舱式推进器

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2019109622A RU2708696C1 (ru) 2019-04-01 2019-04-01 Гребной винт винто-рулевой колонки водного судна и винто-рулевая колонка с указанным гребным винтом

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2708696C1 true RU2708696C1 (ru) 2019-12-11

Family

ID=69006526

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2019109622A RU2708696C1 (ru) 2019-04-01 2019-04-01 Гребной винт винто-рулевой колонки водного судна и винто-рулевая колонка с указанным гребным винтом

Country Status (5)

Country Link
US (1) US11104407B2 (ru)
EP (1) EP3718874B1 (ru)
KR (1) KR102771576B1 (ru)
CN (1) CN111792011B (ru)
RU (1) RU2708696C1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU234494U1 (ru) * 2025-02-26 2025-05-29 Акционерное общество "КОНАР" Судовая выдвижная поворотная колонка

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU460210A2 (ru) * 1971-09-27 1975-02-15 Ступица гребного винта
US3947151A (en) * 1973-12-19 1976-03-30 Karl Gustav Herman Stillerud Hollow hub marine propeller with anticavitation groove
EP2993120A1 (en) * 2014-09-03 2016-03-09 ABB Oy Ship propulsion arrangement
RU2584038C2 (ru) * 2010-07-12 2016-05-20 Роллс-Ройс Актиеболаг Морское судно, предназначенное для работы в льдистых водах
US9840314B2 (en) * 2013-01-22 2017-12-12 Yamaha Hatsudoki Kabushiki Kaisha Shock absorber for propeller unit, propeller unit, and vessel propulsion apparatus

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1331267A (en) * 1970-09-04 1973-09-26 Vosper Thornycroft Ltd Water screw propellers
JPS55149497U (ru) * 1979-04-16 1980-10-28
US5527195A (en) * 1995-04-25 1996-06-18 Brunswick Corporation Flow through marine propeller
US20100189563A1 (en) * 2009-01-27 2010-07-29 Gonzalez Abal Pablo Alfonso Propeller for vessels
JP5524496B2 (ja) * 2009-03-18 2014-06-18 株式会社三井造船昭島研究所 船舶の推進装置とそれを備えた船舶
US8393923B2 (en) * 2011-05-26 2013-03-12 Mohammad A. Alzemi Marine propulsion assembly
JP6112649B2 (ja) * 2012-09-03 2017-04-12 ナカシマプロペラ株式会社 船舶用プロペラ
JP5984657B2 (ja) * 2012-12-20 2016-09-06 三菱重工業株式会社 首振り推進器および船舶
KR101533681B1 (ko) * 2014-02-25 2015-07-03 대우조선해양 주식회사 블레이드의 탈부착이 용이한 선박용 프로펠러 조립체
EP2993122B1 (en) * 2014-09-03 2018-07-04 ABB Oy Ship propulsion arrangement
US10710688B2 (en) * 2016-03-25 2020-07-14 Indigo Power Systems, LLC Marine propeller
US20180105240A1 (en) * 2016-10-17 2018-04-19 General Electric Company Wound dovetail wedge for marine propeller retention

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU460210A2 (ru) * 1971-09-27 1975-02-15 Ступица гребного винта
US3947151A (en) * 1973-12-19 1976-03-30 Karl Gustav Herman Stillerud Hollow hub marine propeller with anticavitation groove
RU2584038C2 (ru) * 2010-07-12 2016-05-20 Роллс-Ройс Актиеболаг Морское судно, предназначенное для работы в льдистых водах
US9840314B2 (en) * 2013-01-22 2017-12-12 Yamaha Hatsudoki Kabushiki Kaisha Shock absorber for propeller unit, propeller unit, and vessel propulsion apparatus
EP2993120A1 (en) * 2014-09-03 2016-03-09 ABB Oy Ship propulsion arrangement

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU234494U1 (ru) * 2025-02-26 2025-05-29 Акционерное общество "КОНАР" Судовая выдвижная поворотная колонка

Also Published As

Publication number Publication date
US20200307751A1 (en) 2020-10-01
CN111792011A (zh) 2020-10-20
KR102771576B1 (ko) 2025-02-20
EP3718874A1 (en) 2020-10-07
EP3718874B1 (en) 2022-03-23
KR20200116854A (ko) 2020-10-13
US11104407B2 (en) 2021-08-31
CN111792011B (zh) 2024-12-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2163472B1 (en) Propulsion and steering arrangement
EP2851280B1 (en) Modular azimuth thruster
US5209642A (en) Modified optimum pitch propeller
EP2259963B1 (en) A method of providing a ship with a large diameter screw propeller and a ship having a large diameter screw propeller
RU2708696C1 (ru) Гребной винт винто-рулевой колонки водного судна и винто-рулевая колонка с указанным гребным винтом
KR950003362B1 (ko) 선박용 추진장치
CA1328056C (en) Energy efficient asymmetric pre-swirl vane and twisted propeller propulsion system
US3470843A (en) Torque-journal hub propeller
EP2962931A1 (en) Torque boosting propeller device
US8118562B2 (en) Sacrificial blade tip
JP5244341B2 (ja) 船舶用推進装置及び船舶用推進装置の設計方法
US20050175458A1 (en) Propeller, propeller propulsion system and vessel comprising propulsion system
KR101399960B1 (ko) 러더 벌브가 부착된 러더를 구비하는 선박
FI130447B (en) Propeller
US9463853B2 (en) Propeller propulsion system for floating structures
US20150266554A1 (en) Tractor Mode Marine Propulsion
US11713101B2 (en) Propeller hubcap
RU2777848C1 (ru) Частично погруженный дисковый движитель в рулевой направляющей насадке
CN213168501U (zh) 一种船舶桨舵组合消涡节能装置
EP2708462A1 (en) Propulsion device for a floating vessel
Boatwright et al. Controllable Pitch Propellers
RU2115588C1 (ru) Судовая движительно-двигательная установка типа "поворотная колонка"
CN107683242A (zh) 船用推进器及将桨毂盖装设到桨毂的方法
EP4496742A1 (en) Propeller with folding blades and propulsion system
CN101934855A (zh) 一种汽艇推进装置

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20210402