RU2790243C1 - Method for deformation and heat treatment of flat steel - Google Patents
Method for deformation and heat treatment of flat steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2790243C1 RU2790243C1 RU2022100467A RU2022100467A RU2790243C1 RU 2790243 C1 RU2790243 C1 RU 2790243C1 RU 2022100467 A RU2022100467 A RU 2022100467A RU 2022100467 A RU2022100467 A RU 2022100467A RU 2790243 C1 RU2790243 C1 RU 2790243C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- flat steel
- deformation
- steel sheet
- bending
- sheet
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 28
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 28
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 title claims abstract description 17
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 16
- 238000005452 bending Methods 0.000 claims abstract description 28
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 21
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 14
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 abstract description 4
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 abstract description 4
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 244000309464 bull Species 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001413 cellular effect Effects 0.000 description 1
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 239000013535 sea water Substances 0.000 description 1
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, в частности, к производству проката и может быть использовано при деформационно-термической обработке стального листового проката.The invention relates to metallurgy, in particular to the production of rolled products and can be used in the deformation-heat treatment of steel sheets.
Известен способ термической обработки толстолистового проката из углеродистых и низколегированных сталей, включающий нагрев до температуры Ас3+(30-50)°С и ускоренное одностороннее охлаждение листа до комнатной температуры [1] с последующим изгибом.A known method of heat treatment of plate rolled from carbon and low alloy steels, including heating to a temperature of A C3 +(30-50)°C and accelerated one-sided cooling of the sheet to room temperature [1] followed by bending.
Вследствие одностороннего ускоренного охлаждения по толщине листа образуется набор микроструктур, прочность которых уменьшается от охлаждаемой поверхности к противоположной. А лист изгибают таким образом, чтобы ускоренно охлажденная поверхность стала внутренней поверхностью трубы. Использование такого способа позволяет повысить прочностные свойства проката.As a result of one-sided accelerated cooling, a set of microstructures is formed along the thickness of the sheet, the strength of which decreases from the cooled surface to the opposite one. And the sheet is bent in such a way that the rapidly cooled surface becomes the inner surface of the pipe. The use of this method makes it possible to increase the strength properties of rolled products.
Недостатком данного способа является то, что деформация изгибом применима для проката, идущего на изготовление труб и не может быть использована для плоских изделийThe disadvantage of this method is that bending deformation is applicable to rolled products used for the manufacture of pipes and cannot be used for flat products.
Наиболее близким к заявляемому решению по технической сущности является «Способ термической обработки листового проката» [2].The closest to the claimed solution in terms of technical essence is the "Method of heat treatment of sheet metal" [2].
Сущность способа состоит в том, что стальной лист нагревают до температуры Ас3+(30-50)°С с последующим ускоренным односторонним охлаждением до комнатной температуры. После этого лист подвергается деформации изгибом таким образом, чтобы ускоренно охлажденная поверхность получила деформацию растяжения. Такая технология позволят повысить трещиностойкость стали.The essence of the method is that the steel sheet is heated to a temperature of A c3 +(30-50)°C, followed by accelerated one-sided cooling to room temperature. After that, the sheet is subjected to bending deformation in such a way that the accelerated cooling surface receives a tensile deformation. This technology will improve the crack resistance of steel.
Недостатком этого способа является то, что его нельзя использовать для плоских конструкций, так как заключительной операцией способа является деформация изгибом плоского листа.The disadvantage of this method is that it cannot be used for flat structures, since the final operation of the method is the bending deformation of a flat sheet.
Предлагаемый способ деформационно - термической обработки позволяет применять его для плоских стальных конструкций, например, заготовки для изготовления корпусов судов.The proposed method of deformation-heat treatment allows it to be used for flat steel structures, for example, blanks for the manufacture of ship hulls.
Технической задачей изобретения является повышение прочности, износостойкости, сопротивления к усталости, коррозионностойкости, ударной вязкости, в частности, судовой стали.The technical objective of the invention is to increase the strength, wear resistance, resistance to fatigue, corrosion resistance, impact strength, in particular, ship steel.
Поставленная задача решена следующим образом.The problem was solved in the following way.
Листовой прокат (Фиг. 1а). в холодном состоянии деформируют изгибом (рис. 1б) (первичный пластический изгиб) на степень деформации не более (0,2-0,3)δр, где δр - равномерная деформация при растяжении стали в исходном состоянии. Свыше указанной деформации ячеистая дислокационная структура переходит в полосовую, которая способствует образованию первичных микротрещин [3]. После этого лист нагревают до температуры аустенитизации Ас3+(30-50)°С.Sheet metal (Fig. 1a). in the cold state, they are deformed by bending (Fig. 1b) (primary plastic bending) to a degree of deformation of not more than (0.2-0.3) δ p , where δ p is the uniform tensile strain of steel in the initial state. Above this deformation, the cellular dislocation structure transforms into a strip structure, which promotes the formation of primary microcracks [3]. After that, the sheet is heated to austenitization temperature A c3+ (30-50)°C.
От температуры аустенитизации производится одностороннее ускоренное охлаждение вогнутой стороны листа до комнатной температуры (Фиг. 1в).From the austenitization temperature, one-sided accelerated cooling of the concave side of the sheet to room temperature is performed (Fig. 1c).
Вследствие одностороннего ускоренного охлаждения образуется градиент температурного поля по толщине листа. Скорость охлаждения по толщине листа уменьшается от ускоренно охлажденной поверхности к противоположной. Вследствие этого по толщине листа возникает спектр непрерывно различных микроструктур: от феррито-бейнитной структуры на ускоренно охлаждаемой поверхности до феррито-перлитной структуры на противоположной стороне.As a result of one-sided accelerated cooling, a gradient of the temperature field is formed along the thickness of the sheet. The cooling rate across the sheet thickness decreases from the rapidly cooled surface to the opposite one. As a result, a spectrum of continuously different microstructures arises across the thickness of the sheet: from a ferrite-bainite structure on the rapidly cooled surface to a ferrite-pearlite structure on the opposite side.
Наличие непрерывного спектра металлографических микроструктур по толщине листа приводит к уменьшению твердости и прочностных характеристик от ускоренно охлажденной поверхности к противоположной.The presence of a continuous spectrum of metallographic microstructures over the thickness of the sheet leads to a decrease in hardness and strength characteristics from the accelerated cooled surface to the opposite one.
Охлажденный лист подвергают деформации изгибом (вторичный пластический изгиб) (фиг. 1г). в противоположную сторону с целью выравнивания до плоского состояния (фиг. 1д).The cooled sheet is subjected to deformation by bending (secondary plastic bending) (Fig. 1d). in the opposite direction in order to align to a flat state (Fig. 1e).
Вследствие вторичного изгиба на ускоренно охлажденной поверхности листа образуются остаточные напряжения сжатия, а на противоположной -остаточные напряжения растяжения.Due to secondary bending, residual compressive stresses are formed on the rapidly cooled surface of the sheet, and residual tensile stresses are formed on the opposite surface.
Таким образом, в окончательном виде после деформационно-термической обработки по толщине листа твердость и прочностные характеристики убывают от ускоренно охлажденной поверхности к противоположной. То есть создается градиент твердости и прочности, направленный в сторону ускоренно охлажденной поверхности листа. Кроме того, вследствие изгиба в противоположную сторону лист со стороны ускоренно охлажденной поверхности до середины толщины листа подвергается деформации растяжения. Другая половина толщины листа подвергается деформации сжатия. После снятия изгибающего момента происходит разгрузка. В результате этого, на ускоренно охлажденной поверхности (которая растягивалась при вторичном изгибе (выравнивании) возникают остаточные напряжения сжатия. На противоположной (которая сжималась при вторичном изгибе (выравнивании) - остаточные напряжения растяжения.Thus, in the final form after deformation-heat treatment along the thickness of the sheet, the hardness and strength characteristics decrease from the rapidly cooled surface to the opposite one. That is, a gradient of hardness and strength is created, directed towards the accelerated cooled surface of the sheet. In addition, due to the bending in the opposite direction, the sheet from the side of the accelerated cooling surface to the middle of the thickness of the sheet is subjected to tensile deformation. The other half of the sheet thickness is subjected to compressive deformation. After removing the bending moment, unloading occurs. As a result, on the accelerated cooled surface (which was stretched during secondary bending (levelling), residual compressive stresses arise. On the opposite surface (which was compressed during secondary bending (levelling) - residual tensile stresses.
Например, при изготовлении корпуса судна сторона листа с остаточным напряжением сжатия должна быть внешней.For example, in the manufacture of a ship's hull, the side of the sheet with the residual compressive stress must be on the outside.
Наличие упрочненной поверхности листа и остаточных напряжений сжатия на внешней поверхности корпуса судна позволяет:The presence of a hardened sheet surface and residual compressive stresses on the outer surface of the ship's hull allows:
1. Повысить коррозионностойкость корпуса судна;1. Improve the corrosion resistance of the ship's hull;
2. Увеличить износостойкость корпуса;2. Increase the wear resistance of the body;
3. Увеличить конструктивную прочность судна;3. Increase the structural strength of the vessel;
4. Повысить трещиностойкость корпуса судна;4. Increase the crack resistance of the ship's hull;
5. Повысить усталостную прочность;5. Improve fatigue strength;
6. Увеличить ударную вязкость стали корпуса.6. Increase the toughness of the body steel.
Объяснения положительных эффектов.Explanations for positive effects.
Наличие остаточных сжимающих напряжений повышает коррозионностойкость стали в агрессивной среде [4]. В данном случае агрессивная среда - морская вода.The presence of residual compressive stresses increases the corrosion resistance of steel in an aggressive environment [4]. In this case, the aggressive environment is sea water.
Увеличение износостойкости обусловлено повышением твердости [5] и наличием остаточных напряжений сжатия [6].The increase in wear resistance is due to an increase in hardness [5] and the presence of residual compressive stresses [6].
Остаточные напряжения сжатия повышают прочность стали [7-9] и усталостную прочность [6].Residual compressive stresses increase the strength of steel [7–9] and fatigue strength [6].
Трещиностойкость стали повышается при наличии остаточных напряжений сжатия [10].The crack resistance of steel increases in the presence of residual compressive stresses [10].
Остаточные напряжения сжатия повышают ударную вязкость стали [11]. Пример конкретного выполнения:Residual compressive stresses increase the impact strength of steel [11]. An example of a specific implementation:
Для опробования предлагаемого способа деформационно-термической обработки использовали горячекатаную листовую судовую сталь марки А32 толщиной 14 мм. Предварительно определялась на плоских образцах при растяжении величина равномерного удлинения. Она составила 14% (δр=14%, δр -равномерное удлинение при растяжении).To test the proposed method of deformation-heat treatment, hot-rolled sheet ship steel grade A32 with a thickness of 14 mm was used. The value of uniform elongation was preliminarily determined on flat specimens under tension. It was 14% (δ p =14%, δ p - uniform elongation under tension).
В соответствии с работой [3] определялась предельно допустимая величина разовой деформации при изгибе по формуле:In accordance with the work [3], the maximum allowable value of a single deformation during bending was determined by the formula:
Деформация при изгибе определялась по формуле [12]:The bending deformation was determined by the formula [12]:
где h - толщина изгибаемого образца;where h is the thickness of the bent sample;
R - радиус изгиба.R - bending radius.
Так как δр=14% или в абсолютной величине 0,14 то разовая деформация εр не должна превышать:Since δ p \u003d 14% or in absolute value 0.14, then one-time deformation ε p should not exceed:
Для максимально предельно значение получим εр=0,042 или 4,2%.For the maximum limit value, we obtain ε p =0.042 or 4.2%.
Деформируем образец изгибом на 4,2% (по внешнему волокну). В результате изгиба часть образца от нейтральной плоскости деформации к поверхности подвергается растяжению, а другая часть - сжатиюWe deform the sample by bending by 4.2% (along the outer fiber). As a result of bending, part of the sample from the neutral plane of deformation to the surface is subjected to tension, and the other part is subjected to compression.
После этого лист нагревают до температуры аустенитизации 900+(30-50)°С с выдержкой в печи 1,5 мин/мм толщины.After that, the sheet is heated to an austenitization temperature of 900+(30-50)°C with exposure in the furnace of 1.5 min/mm thickness.
Нагретый лист подвергают одностороннему ускоренному охлаждению со стороны вогнутости до комнатной температуры.The heated sheet is subjected to one-sided accelerated cooling from the side of the concavity to room temperature.
После охлаждения образец выпрямляют до ровного состояния.After cooling, the sample is straightened to a flat state.
В результате изгиба в противоположную сторону в сечении образца возникают остаточные напряжения растяжения и сжатия.As a result of bending in the opposite direction, residual tensile and compressive stresses arise in the sample section.
Ускоренно охлажденная сторона (вогнутая) при выпрямлении листа изгибом растягивается и на ней возникают остаточные напряжения сжатия. Противоположная сторона (выпуклая) при выпрямлении сжимается, получая остаточные напряжения растяжения [13].The accelerated cooled side (concave) stretches when the sheet is straightened by bending, and residual compressive stresses arise on it. The opposite side (convex) is compressed during straightening, receiving residual tensile stresses [13].
Расчет остаточных напряжений при выравнивании листа приведен в приложении 1П. На фиг. 2 представлена эпюра остаточных напряжений в листе по предлагаемому способу. На фиг. 3 представлена эпюра остаточных напряжений в листе при пластическом изгибе и двухстороннем ускоренном охлаждении. Из представленных материалов видно, что уровень остаточных напряжений сжатия больше при одностороннем ускоренном охлаждении, чем при двухсторонним на 30%. Поэтому в предлагаемом техническом решении использовано одностороннее ускоренное охлаждение листа.The calculation of residual stresses when leveling the sheet is given in Appendix 1P. In FIG. 2 shows a plot of residual stresses in a sheet according to the proposed method. In FIG. 3 shows a diagram of residual stresses in a sheet during plastic bending and double-sided accelerated cooling. It can be seen from the presented materials that the level of residual compressive stresses is 30% higher with one-sided accelerated cooling than with two-sided ones. Therefore, in the proposed technical solution, one-sided accelerated cooling of the sheet is used.
ЛитератураLiterature
1. Патент Украины на полезную модель №83624. Максимов А.Б. Способ повышения прочности труб. Опуб. 25.09.2013. Бюл. №18 от 2013 г.1. Patent of Ukraine for a useful model No. 83624. Maksimov A.B. Method for increasing the strength of pipes. Pub. 09/25/2013. Bull. No. 18 of 2013
2. Патент России на изобретение №2608445. Максимов А.Б., Гуляев М.В., Шевченко И.П. Способ термической обработки листового проката для гибки. Опуб. 18.01.2017.2. Russian patent for invention No. 2608445. Maksimov A.B., Gulyaev M.V., Shevchenko I.P. The method of heat treatment of sheet metal for bending. Pub. 01/18/2017.
3. Ровинский Б.М., Рыбакова Л.М. Напряжения, деформации и структурные изменения в техническом железе при циклической пластической деформации. Изв. АН СССР. Металлы, 1965, №3, - С. 101-112.3. Rovinsky B.M., Rybakova L.M. Stresses, deformations and structural changes in technical iron during cyclic plastic deformation. Izv. Academy of Sciences of the USSR. Metals, 1965, No. 3, - S. 101-112.
4. Аршинов В.А., Алексеев Г.А. Резание металлов. - М.: Машиностроение, 1975. -440 с.4. Arshinov V.A., Alekseev G.A. Metal cutting. - M.: Mashinostroenie, 1975. -440 p.
5. Талеров М.П. Зависимость износостойкости корпуса резцов горного инструмента от распределения твердости по длине резца/ Записки горного университета. Спб. 2010, т. 186, С. 140-142.5. Talerov M.P. Dependence of the wear resistance of the body of the cutters of a mining tool on the distribution of hardness along the length of the cutter / Notes of the Mining University. SPb. 2010, vol. 186, pp. 140-142.
6. Буркин С.П., Шимов Г.В., Андрюкова Е.А. Остаточные напряжения в металлопрокате. Екатеринбург. Изд-во Урал, ун-та. 2015. - 448 с.6. Burkin S.P., Shimov G.V., Andryukova E.A. Residual stresses in rolled metal. Ekaterinburg. Publishing house Ural, university. 2015. - 448 p.
7. Кудрявцев П.И. Остаточные сварочные напряжения и прочность соединений / М.: Машиностроение, 1964, - 95 с.7. Kudryavtsev P.I. Residual welding stresses and joint strength / M.: Mashinostroenie, 1964, - 95 p.
8. Мураткин Г.В., Попова Л.И. Обеспечение безопасности автотранспортных средств с рессорной подвеской / Вектор науки ТГУ, 2013, №2 (24), С. 180-182.8. Muratkin G.V., Popova L.I. Ensuring the safety of vehicles with spring suspension / Vector Science TSU, 2013, No. 2 (24), pp. 180-182.
9. Корниенко Е.Е. Повышение конструктивной прочности сварных соединений путем интенсивной пластической деформации поверхностных слоев швов и зон термического влияния. Автореферат кан. диссерт.на соискание уч. степени канд. техн. наук / Новосибирск, 2009, - 19 с. 9. Kornienko E.E. Improving the structural strength of welded joints by severe plastic deformation of the surface layers of welds and heat-affected zones. Can. dissertation. degree cand. tech. Sciences / Novosibirsk, 2009, - 19 p.
10. Попелюх И.И., Попелюх П.А., Батаев А.А., Никулин А.А., Смирнов А.И. Особенности зарождения и роста усталостных трещин в стали при многократном динамическом сжатии/ Физика металлов и металловедение. Т. 117. №3, С. 279-287.10. Popelyukh I.I., Popelyukh P.A., Bataev A.A., Nikulin A.A., Smirnov A.I. Features of the initiation and growth of fatigue cracks in steel under multiple dynamic compression / Physics of metals and metal science. T. 117. No. 3, S. 279-287.
11. Максимов А.Б., Гуляев М.В., Ерохина И.С. Влияние циклической деформации изгибом на вязкость и пластичность низколегированных сталей/ Актуальные проблемы в машиностроении. 2016, №3, С. 358-363.11. Maksimov A.B., Gulyaev M.V., Erokhina I.S. Influence of cyclic deformation by bending on the toughness and plasticity of low-alloy steels / Actual problems in mechanical engineering. 2016, No. 3, pp. 358-363.
12. Феодосьев В.И. Сопротивление материалов. Изд-во МГТУ им. Н. э. Баумана, 1999, - 592 с.12. Feodosiev V.I. Strength of materials. Publishing house of MSTU im. N. e. Bauman, 1999, - 592 p.
13. Файрушин A.M., Маркелов Д.А., Марченко И.А. Исследование закономерностей возникновения остаточных напряжений в листовом металле после операций гибки в холодном состоянии / Нефтегазовое дело, 2020, №4, С. 74-84.13. Fayrushin A.M., Markelov D.A., Marchenko I.A. Study of the patterns of occurrence of residual stresses in sheet metal after cold bending operations / Oil and Gas Business, 2020, No. 4, pp. 74-84.
14. Электронный ресурс.https://lfirmal.com/ostatochnye-napryazheniya-pri-izgibe/14. Electronic resource. https://lfirmal.com/ostatochnye-napryazheniya-pri-izgibe/
15. Электронный ресурс scask.r>1 book z sopr.php?id=140.15. Electronic resource scask.r>1 book z sopr.php?id=140.
Claims (1)
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2790243C1 true RU2790243C1 (en) | 2023-02-15 |
Family
ID=
Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1392122A1 (en) * | 1986-06-12 | 1988-04-30 | Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им.Н.П.Бардина | Method of thermal shaping of long-size steel articles |
| SU1675358A2 (en) * | 1989-01-09 | 1991-09-07 | Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им.И.П.Бардина | Method of thermoplastic working of extended steel products |
| SU1705369A1 (en) * | 1990-01-09 | 1992-01-15 | Институт черной металлургии | Method for making rolled product from carbon and alloyed steel |
| CN1332043C (en) * | 1999-10-19 | 2007-08-15 | 阿斯帕克特有限公司 | Process for the production of ultrafine-grained non-alloy or low-alloy steels |
| RU2350662C1 (en) * | 2007-06-15 | 2009-03-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method for production of sheets |
| WO2009087944A1 (en) * | 2008-01-08 | 2009-07-16 | Nippon Steel Corporation | Steel plate exhibiting excellent bendability by line heating and process for production of the plate |
| UA83624U (en) * | 2013-02-11 | 2013-09-25 | Керченский Государственный Морской Технологический Университет | Method for increasing strength of pipes |
| RU2608445C2 (en) * | 2015-06-15 | 2017-01-18 | ФГБОУ ВО "Керченский государственный морской технологический университет" | Method for thermal treatment of rolled sheet for bending |
| GB2592527A (en) * | 2018-10-29 | 2021-09-01 | Nanjing Iron & Steel Co Ltd | Austenite low temperature steel and preparation method therefor |
Patent Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1392122A1 (en) * | 1986-06-12 | 1988-04-30 | Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им.Н.П.Бардина | Method of thermal shaping of long-size steel articles |
| SU1675358A2 (en) * | 1989-01-09 | 1991-09-07 | Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им.И.П.Бардина | Method of thermoplastic working of extended steel products |
| SU1705369A1 (en) * | 1990-01-09 | 1992-01-15 | Институт черной металлургии | Method for making rolled product from carbon and alloyed steel |
| CN1332043C (en) * | 1999-10-19 | 2007-08-15 | 阿斯帕克特有限公司 | Process for the production of ultrafine-grained non-alloy or low-alloy steels |
| RU2350662C1 (en) * | 2007-06-15 | 2009-03-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method for production of sheets |
| WO2009087944A1 (en) * | 2008-01-08 | 2009-07-16 | Nippon Steel Corporation | Steel plate exhibiting excellent bendability by line heating and process for production of the plate |
| UA83624U (en) * | 2013-02-11 | 2013-09-25 | Керченский Государственный Морской Технологический Университет | Method for increasing strength of pipes |
| RU2608445C2 (en) * | 2015-06-15 | 2017-01-18 | ФГБОУ ВО "Керченский государственный морской технологический университет" | Method for thermal treatment of rolled sheet for bending |
| GB2592527A (en) * | 2018-10-29 | 2021-09-01 | Nanjing Iron & Steel Co Ltd | Austenite low temperature steel and preparation method therefor |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| МАКСИМОВ А.Б. и др. Влияние циклической деформации изгибом на вязкость и пластичность низколегированных сталей. Научно-технический и производственный журнал "Актуальные проблемы в машиностроении", Новосибирск, Новосибирский государственный технический университет, 2016, N3, с.358-363. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Fargas et al. | Effect of the annealing temperature on the mechanical properties, formability and corrosion resistance of hot-rolled duplex stainless steel | |
| US7967926B2 (en) | UOE steel pipe excellent in collapse strength and method of production thereof | |
| JP4327247B2 (en) | Steel wire manufacturing method, hose reinforcing steel wire and hose using the same | |
| US11352679B2 (en) | Medium-manganese steel product for low-temperature use and method for the production thereof | |
| Poberezhnyi et al. | Fatigue and failure of steel of offshore gas pipeline after the laying operation | |
| JP6825749B2 (en) | High-strength steel sheet for sour-resistant pipe and its manufacturing method, and high-strength steel pipe using high-strength steel sheet for sour-resistant pipe | |
| Kabir et al. | Hardened case properties and tensile behaviours of TMT steel bars | |
| JP2005336514A (en) | Steel sheet with excellent fatigue crack growth resistance and method for producing the same | |
| KR102202758B1 (en) | Cold rolled, method of making welded steel sheet, and sheets thus produced | |
| Kaijalainen et al. | The effects of finish rolling temperature and niobium microalloying on the microstructure and properties of a direct quenched high-strength steel | |
| Takasawa et al. | Effects of grain size on hydrogen environment embrittlement of high strength low alloy steel in 45 MPa gaseous hydrogen | |
| Walker et al. | Effects of shot peening and pre-strain on the fatigue life of dual phase Martensitic and Bainitic steels | |
| RU2790243C1 (en) | Method for deformation and heat treatment of flat steel | |
| Bayraktar et al. | Heat treatment, surface roughness and corrosion effects on the damage mechanism of mechanical components in the very high cycle fatigue regime | |
| JP4071995B2 (en) | UOE steel pipe manufacturing method with excellent crushing strength | |
| Druker et al. | Design of devices and manufacturing of Fe-Mn-Si shape memory alloy couplings | |
| Zhu et al. | Microstructures and mechanical properties of welded joints of novel 3Cr pipeline steel using an inhouse and two commercial welding wires | |
| KR100713292B1 (en) | How to Cold Form High Strength Steel Flat Blanks into Structural Members | |
| RU2747774C1 (en) | Steel material for main pipes, method for its production and method for manufacturing the main pipe | |
| Jha | Investigation of micro-structure and mechanical properties of three steel alloys | |
| RU2608445C2 (en) | Method for thermal treatment of rolled sheet for bending | |
| KR20040060985A (en) | Surface treatment of austenitic Ni-Fe-Cr based alloys | |
| Nagendhra et al. | Workability study on austempered AISI 1018 | |
| Nomura et al. | Development of Heavy-Gauge Plate for Linepipe with Excellent Sour Resistance and Low-Temperature Toughness | |
| Taufik et al. | Analysis of the influence of hot rolled plate steel treatment using temper and quench-temper method on vickers hardness number enhancement |