RU2762956C1 - Способ изготовления литых заготовок из антифрикционной бронзы - Google Patents
Способ изготовления литых заготовок из антифрикционной бронзы Download PDFInfo
- Publication number
- RU2762956C1 RU2762956C1 RU2021114367A RU2021114367A RU2762956C1 RU 2762956 C1 RU2762956 C1 RU 2762956C1 RU 2021114367 A RU2021114367 A RU 2021114367A RU 2021114367 A RU2021114367 A RU 2021114367A RU 2762956 C1 RU2762956 C1 RU 2762956C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- melt
- bronze
- antifriction
- casting
- crucible
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 26
- 229910000906 Bronze Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 22
- 239000010974 bronze Substances 0.000 title claims abstract description 22
- KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N copper tin Chemical compound [Cu].[Sn] KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 21
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 9
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims abstract description 24
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 17
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims abstract description 11
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 9
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 9
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims abstract description 6
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims abstract description 4
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 15
- 238000007711 solidification Methods 0.000 claims description 4
- 230000008023 solidification Effects 0.000 claims description 4
- 238000003466 welding Methods 0.000 abstract description 13
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 12
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 abstract description 12
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 12
- LQBJWKCYZGMFEV-UHFFFAOYSA-N lead tin Chemical compound [Sn].[Pb] LQBJWKCYZGMFEV-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 6
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 29
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 7
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 6
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 6
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 6
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 4
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 4
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 4
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 4
- 238000010926 purge Methods 0.000 description 4
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 4
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 description 2
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 2
- GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N cerium Chemical compound [Ce] GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 2
- 229910000743 fusible alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 239000003350 kerosene Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 1
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 210000004443 dendritic cell Anatomy 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000007713 directional crystallization Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- -1 ferrous metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000005187 foaming Methods 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 230000002045 lasting effect Effects 0.000 description 1
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009931 pascalization Methods 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/14—Plants for continuous casting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/02—Making non-ferrous alloys by melting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/06—Making non-ferrous alloys with the use of special agents for refining or deoxidising
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии, в частности к способам получения литых заготовок из антифрикционных оловянно-свинцовых бронз, предназначенных для диффузионной сварки со сталью для создания узлов трения средней нагрузки и скоростей скольжения. Способ изготовления литых заготовок из антифрикционной бронзы включает расплавление и непрерывное литье заготовки. Расплав предварительно дегазируют путем продувки аргоном при температуре 1100-1200°С в течение 10-20 минут через погружаемую на дно плавильного тигля графитовую фурму, после чего фурма извлекается, а расплав выдерживают в тигле в течение 10 минут. С поверхности расплава удаляют шлак и устанавливают водоохлаждаемый кристаллизатор с диаметром отверстия 10-50 мм, погружаемый донной частью на глубину 50-200 мм от поверхности металла, через который расплав вытягивают вверх в виде прутка по режиму шаг+пауза, при котором за каждый шаг происходит вытяжка на 1-10 мм, при паузе между шагами 0,3-2 секунды. Способ позволяет получать заготовки малого диаметра 10-50 мм с однородной структурой, близкие по размеру к необходимым для диффузионной сварки со сталью. 2 з.п. ф-лы, 3 ил., 1 табл., 1 пр.
Description
Область техники
Изобретение относится к области металлургии цветных металлов, в частности к способам получения литых заготовок из антифрикционных оловянно-свинцовых бронз типа БрО10С2Н3, предназначенных для диффузионной сварки со сталью, для создания узлов трения средней нагрузки и скоростей скольжения.
Уровень техники
Одним из способов изготовления антифрикционных пар сталь-бронза является диффузионная сварка. По сравнению с другими методами она обладает рядом преимуществ: возможностью сваривать готовые изделия, прошедшие термообработку, минимизацией воздействия на микроструктуру свариваемых материалов, низкими термическими напряжениями. Для сварки со сталью используют бронзовые заготовки, получаемые методом гравитационного литья. Основным условием успешного получения антифрикционных пар сталь-бронза диффузионной сваркой является одинаковое качество бронзовых заготовок, без дефектов на свариваемой поверхности.
Известен способ получения бронзовых заготовок для диффузионной сварки методами наполнительного литья (Белов В.Д., Герасименко Е.А., Гусева В.В., Коновалов А.Н. - Влияние условий затвердевания заготовок из оловянистой бронзы БрО10С2Н3 на ее структуру // Литейное производство. 2016. № 2. С. 26-33). При наполнительном литье оловянных бронз наблюдается зональная ликвация, приводящая к тому, что содержание олова в центре слитка ниже, чем среднее содержание в сплаве, а вблизи его поверхности выше, чем среднее содержание. Причины этого заключаются в конвекции, питании объемной усадки и осаждении зерен. Также проблемой является неоднородное распределение свинца, связанное с гравитационной ликвацией.
Недостатками данного способа являются крупнозернистая структура, грубые выделения эвтектической фазы, пористость и другие литейные дефекты, связанные с низкой скоростью охлаждения заготовок, вследствие чего, из всего слитка используется только небольшая часть. Остальная часть металла, содержащая литейные дефекты, отправляется в переплав.
Также известен способ получения отливок с направленной кристаллизацией (RU2123908C1, 02.04.1997), который может быть использован для получения отливок оловянно-свинцовых бронз типа БрО10С2Н3 методом литья в кокиль. Заливку сплава ведут при равномерном заполнении формы. Для отвода тепла используют дополнительно теплоаккумулирующий легкоплавкий сплав, который располагают под основанием кокиля и охлаждают циркулирующей водой при 50-60°С. Температура плавления легкоплавкого сплава на 20-30°С ниже рабочей температуры кокиля. Способ обеспечивает повышение качества отливок за счет уменьшения микрорыхлот, трещин и других дефектов.
Недостатками данного способа являются дополнительные энергозатраты на расплавление и подогрев металлического хладагента, возможные проблемы с ликвацией компонентов сплава.
Наиболее близким к заявляемому является способ получения оловянно-свинцовых бронз непрерывным литьем вниз (SU1502646A1, 06.08.1987) (прототип), включающий расплавление шихты, перемешивание расплава и вытягивание заготовки, отличающийся тем, что литье заготовки происходит вниз, что влияет на характер кристаллизации металла. С целью повышения механических свойств за счет улучшения распределения олова и свинца в структуре сплава и снижения их ликвации, в расплав дополнительно вводят 0,05-0,1 мас.% церия и 0,01-0,03 мас.% циркония при температуре расплава 1120-1150°С.
Недостатками данного способа является неоднородность получаемой заготовки из сплава БрО10С2Н3 и схожих с ним, содержащих в своем составе тяжелые легирующие компоненты, например свинец и т.д., связанная с их ликвацией на дно тигля и преимущественным поступлением в кристаллизатор при литье вниз, вследствие чего возникает необходимость использования дорогостоящих добавок церия и циркония. Кроме того, для получения заготовок малого диаметра метод непрерывного литья вниз не подходит из-за высокого гидростатического давления на корку формирующегося слитка, что приводит к нестабильности процесса литья. (Таволжанский С.А., Пашков И.Н. - Особенности непрерывного литья заготовок малого сечения из сплавов на основе меди // Металлург. 2020. № 10. С. 74-80).
Сравнительное изучение поведения бронз различного состава показало, что прямой связи между механическими свойствами сплава, такими как твердость, прочность, относительное удлинение, и трибологическими свойствами нет. В большей степени трибологические свойства определяются микроструктурой сплава, а поскольку непрерывное литье способствует равномерному распределению фазовых и структурных составляющих в заготовке, использование этого метода должно положительно отразиться на качестве заготовок.
Технической задачей предлагаемого способа является применение нового способа получения плотных литых заготовок литьем вверх из антифрикционных бронз типа БрО10С2Н3 для диффузионной сварки со сталью, приближенных по размеру к получаемым изделиям, с высокой химической однородностью, минимальным количеством литейных дефектов, высокими трибологическими свойствами и минимальными материальными затратами, не внося изменения в состав сплава, поскольку в этом нет необходимости из-за забора металла из средней зоны тигля.
Техническим результатом является получение заготовок малого диаметра (от 10 до 50 мм) из антифрикционной бронзы типа БрО10С2Н3 для диффузионной сварки со сталью с мелкозернистой структурой сплава и повышенной равномерностью распределения эвтектических выделений при незначительном количестве газовых дефектов в структуре и со сниженной пористостью.
Технический результат достигается более высокой скоростью охлаждения при затвердевании заготовок с использованием методов непрерывного литья вверх по сравнению с гравитационным литьем. Размер дендритной ячейки в образце, полученном методом непрерывного литья вверх, меньше, чем в слитке, полученном наполнительным литьем, что свидетельствует о высокой скорости охлаждения. При этом свойства литой заготовки регулируются параметрами литья, которые подбираются для каждого типоразмера литой заготовки отдельно. Кроме того, использование литья вверх позволяет получить заготовки малого диаметра от 10 до 50 мм, приближенные по размерам к необходимым для диффузионной сварки со сталью, что практически невозможно при наполнительном литье и трудновыполнимо при других способах непрерывного литья.
Сущность изобретения
Технический результат достигается тем, что предложен способ изготовления литых заготовок для диффузионной сварки со сталью методами непрерывного литья вверх с шаговым способом вытягивания заготовки при котором заготовка вытягивается на определенную длину, после чего следует остановка, и следующий цикл. Способ позволяет получать заготовки малого диаметра 10-50 мм с однородной структурой, близкие по размеру к необходимым для диффузионной сварки со сталью, которые формируются в водоохлаждаемом кристаллизаторе, погружаемом в расплав на глубину 50-200 мм, что обеспечивает забор металла из-под поверхности расплава в области, где невозможно скопление тяжелых компонентов сплава и неметаллических включений. Повышенная скорость кристаллизации и беспрепятственное поступление жидкого металла в кристаллизатор снизу для компенсации усадки металла при затвердевании позволяют снизить усадочную пористость заготовок, характерную для оловянно-свинцовых бронз типа БрО10С2Н3, обладающих большим интервалом кристаллизации. Для предотвращения образования газовых дефектов в литой заготовке металл в разливочном тигле перед началом литья обрабатывается инертным газом аргоном путем продувки при температуре 1100-1200°С в течение 10-20 минут.
Получение заготовок из антифрикционной бронзы диаметром менее 10 мм нецелесообразно из-за отсутствия необходимости в столь мелких заготовках для диффузионной сварки со сталью, а получение заготовок диаметром более 50 мм связано с большими техническими сложностями и трудно реализуемо методом литья вверх.
Оптимальная глубина погружения кристаллизатора, позволяющая стабильно подавать в кристаллизатор расплав, свободный от неметаллических включений, находится в диапазоне 50-200 мм в зависимости от используемого кристаллизатора.
Температура продувки инертным газом должна находится в диапазоне 1100-1200°С, поскольку при понижении температуры расплава ниже 1100°С, возможно захолаживание расплава в процессе продувки до температуры ликвидус, что приведет к выпадению твердой фазы, а при температуре расплава выше 1200°С повышается угар ценных легирующих компонентов сплава.
Продувка инертным газом менее 10 минут не обеспечивает полную очистку расплава от неметаллических включений и растворенного газа, а продувка более 20 минут приводит к увеличенному угару легирующих элементов.
Предлагаемый способ позволяет получить мелкозернистую микроструктуру заготовок с размером частиц фазы γ-Cu3Sn порядка 2-20 мкм, долей интерметаллидной фазы γ-Cu3Sn порядка 5,5 об.%, долей частиц свинца порядка 2 об.%. Такой фазовый и структурный состав заготовок из антифрикционной бронзы обеспечивает наилучшую комбинацию трибологических и механических свойств литых заготовок из этой бронзы. При этом трибологические свойства полученных литых заготовок зависят от скорости вытягивания заготовки и времени остановки перед следующим шагом.
Осуществление изобретения
В примере осуществления изобретения использовался кристаллизатор с графитовой втулкой с диаметром отверстия 25 мм. В качестве металла - антифрикционная оловянно-свинцовая бронза БрО10С2Н3. Перед началом литья бронзу БрО10С2Н3 дегазировали. Для этого на дно тигля с расплавленным металлом при температуре 1130-1150°С погружалась графитовая фурма, через которую осуществлялась продувка аргоном в течение 10-15 минут. Расход аргона подбирался таким образом, чтобы исключить интенсивное бурление и вспенивание расплава. После завершения продувки расплав выдерживался в тигле в течение 10 минут, затем с поверхности расплава удалялся шлак и устанавливался кристаллизатор. При этом кристаллизатор погружался в расплав бронзы на глубину 115±10 мм. Пруток вытягивался по режиму: шаг 3 мм со скоростью 5 мм/с и пауза длительностью от 1 до 0,3 с. Температура расплава составляла 1145±10°С. Режимы вытягивания прутков и результаты трибологических испытаний представлены в таблице 1.
Таблица 1
| Номер режима | 1 | 2 | 3 | 4 |
| Пауза, с | 1,0 | 0,5 | 0,4 | 0,3 |
| Скорость шага, мм/с | 5 | |||
| Шаг, мм | 3 | |||
| Средняя скорость вытягивания, мм/мин | 120 | 220 | 250 | 280 |
| Интенсивность износа бронзы в паре трения бронза-сталь в среде керосина марки ТС-1, х10-8 | 3,11±1,68 | 3,38±1,09 | 0,90±1,18 | 0,30±0,20 |
| Коэффициент трения в среде керосина марки ТС-1 | 0,077±0,069 | 0,085±0,010 | 0,025±0,010 | 0,020±0,020 |
С увеличением скорости вытягивания прутков увеличивается скорость их охлаждения. Увеличение скорости охлаждения при непрерывном литье вверх приводит к снижению коэффициента трения и снижению интенсивности изнашивания бронзы в паре трения бронза-сталь. Наилучшие показатели имеют образцы, полученные по режиму 3 и 4.
Растворенные в металле газы удаляются из него перед началом процесса литья и не присутствуют в структуре литой заготовки в виде газовой пористости.
Описание иллюстраций
На Фиг. 1 изображена схема установки непрерывного литья вверх заготовок из антифрикционной бронзы, которая состоит из плавильного узла (1), который представляет собой индукционную плавильную установку и выполняет роль миксера, поддерживающего необходимую для литья температуру расплавленного металла (2) в разливочном тигле (3), который подается в графитовую втулку цилиндрической формы (4), встроенную в корпус кристаллизатора (5) и опускающуюся нижним обрезом на глубину 50-200 мм от поверхности металла, что обеспечивает забор металла из под поверхности расплава, в области, где невозможно скопление тяжелых компонентов сплава и неметаллических включений. Формирование цилиндрической заготовки диаметром от 10 до 50 мм происходит в зоне интенсивного теплоотвода, обеспеченного водоохлаждаемой рубашкой кристаллизатора (6), при этом заготовка из антифрикционной бронзы (7) движется вверх пошагово, и ее качество зависит от скорости вытягивания и времени остановки между шагами. Для предотвращения образования рассеянной газовой пористости в литой заготовке металл в тигле перед установкой кристаллизатора в тигель подвергается рафинированию от растворенных газов путем продувки его инертным газом, аргоном, через графитовую фурму (8).
На Фиг. 2 изображена микроструктура бронз данного типа, полученных наполнительным литьем.
На Фиг. 3 представлена микроструктура, полученная методами непрерывного литья вверх. Увеличение скорости охлаждения в процессе кристаллизации сплава при непрерывном литье вверх приводит к измельчению микроструктуры и уменьшению размера частиц свинца, при этом доля интерметаллидной фазы γ-Cu3Sn составляет порядка 5,5 об.%, доля частиц свинца - порядка 2 об.%.
Claims (3)
1. Способ изготовления литых заготовок из антифрикционной бронзы, включающий расплавление и непрерывное литье заготовки, отличающийся тем, что расплав предварительно дегазируют путем продувки аргоном при температуре 1100-1200°С в течение 10-20 минут через погружаемую на дно плавильного тигля графитовую фурму, затем фурму извлекают, расплав выдерживают в тигле в течение 10 минут, после чего с поверхности расплава удаляют шлак и для проведения непрерывного литья устанавливают водоохлаждаемый кристаллизатор с диаметром отверстия 10-50 мм, погружаемый донной частью на глубину 50-200 мм от поверхности металла, через который расплав вытягивают вверх в виде прутка по режиму шаг+пауза, при котором за каждый шаг расплав вытягивают на 1-10 мм, при этом пауза между шагами составляет 0,3-2 секунды.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что оптимальную скорость вытягивания прутка подбирают для обеспечения процесса направленной кристаллизации сплава в зависимости от типоразмера заготовки.
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что в качестве антифрикционной бронзы используют бронзу типа БрО10С2Р3.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2021114367A RU2762956C1 (ru) | 2021-05-21 | 2021-05-21 | Способ изготовления литых заготовок из антифрикционной бронзы |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2021114367A RU2762956C1 (ru) | 2021-05-21 | 2021-05-21 | Способ изготовления литых заготовок из антифрикционной бронзы |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2762956C1 true RU2762956C1 (ru) | 2021-12-24 |
Family
ID=80038990
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2021114367A RU2762956C1 (ru) | 2021-05-21 | 2021-05-21 | Способ изготовления литых заготовок из антифрикционной бронзы |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2762956C1 (ru) |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU358394A1 (ru) * | Ф. Н. Стрельцов, Р. М. Фридл нский, О. Д. Молдавский, | Способ выплавки меднохромового сплава в вакуумеl -^--.''^•^^~°"^'—»-»~~. | ||
| SU1502646A1 (ru) * | 1987-08-06 | 1989-08-23 | Предприятие П/Я М-5880 | Способ получени олов нно-свинцовых бронз |
| RU2353683C2 (ru) * | 2007-05-07 | 2009-04-27 | Открытое акционерное общество "Чепецкий механический завод" (ОАО ЧМЗ) | Способ получения заготовок из слитков высокооловянистой бронзы |
| CN108018441A (zh) * | 2017-12-25 | 2018-05-11 | 浙江力博实业股份有限公司 | 一种高性能铜合金丝材的制备方法 |
| CN108060324B (zh) * | 2017-12-13 | 2020-03-27 | 宁波金田铜业(集团)股份有限公司 | 一种高强耐蚀耐磨阀件用铜合金棒材及其制备方法 |
| RU2741873C1 (ru) * | 2020-06-26 | 2021-01-29 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" | Способ изготовления электроконтактного провода из термоупрочняемого сплава на основе меди (варианты) |
-
2021
- 2021-05-21 RU RU2021114367A patent/RU2762956C1/ru active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU358394A1 (ru) * | Ф. Н. Стрельцов, Р. М. Фридл нский, О. Д. Молдавский, | Способ выплавки меднохромового сплава в вакуумеl -^--.''^•^^~°"^'—»-»~~. | ||
| SU1502646A1 (ru) * | 1987-08-06 | 1989-08-23 | Предприятие П/Я М-5880 | Способ получени олов нно-свинцовых бронз |
| RU2353683C2 (ru) * | 2007-05-07 | 2009-04-27 | Открытое акционерное общество "Чепецкий механический завод" (ОАО ЧМЗ) | Способ получения заготовок из слитков высокооловянистой бронзы |
| CN108060324B (zh) * | 2017-12-13 | 2020-03-27 | 宁波金田铜业(集团)股份有限公司 | 一种高强耐蚀耐磨阀件用铜合金棒材及其制备方法 |
| CN108018441A (zh) * | 2017-12-25 | 2018-05-11 | 浙江力博实业股份有限公司 | 一种高性能铜合金丝材的制备方法 |
| RU2741873C1 (ru) * | 2020-06-26 | 2021-01-29 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" | Способ изготовления электроконтактного провода из термоупрочняемого сплава на основе меди (варианты) |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN112430767A (zh) | 一种大规格空心铸锭及铸锭方法 | |
| JP7533746B2 (ja) | アルミニウム合金鍛造用素材、アルミニウム合金製鍛造品及びその製造方法 | |
| CN118080812B (zh) | 一种变形铝合金铸件及其成型工艺 | |
| JP2024086609A (ja) | アルミニウム合金鍛造用素材、アルミニウム合金製鍛造品及びその製造方法 | |
| US3928028A (en) | Grain refinement of copper alloys by phosphide inoculation | |
| RU2111826C1 (ru) | Способ литья алюминиевых сплавов, алюминиевый сплав и способ производства из него промежуточных изделий | |
| CN105358723B (zh) | 生产包含锂的铝合金的方法 | |
| RU2361938C1 (ru) | Способ вакуумной обработки алюминиевых сплавов | |
| RU2762956C1 (ru) | Способ изготовления литых заготовок из антифрикционной бронзы | |
| CN111575533A (zh) | 一种锌铝合金圆锭及其制备方法与应用、锌铝合金材料 | |
| Wen et al. | Improvement of microstructure and mechanical properties of Al-Cu-Li-Mg-Zn alloys through water-cooling centrifugal casting technique | |
| JP7406075B2 (ja) | チタン鋳塊の製造方法およびチタン鋳塊製造鋳型 | |
| RU2778039C1 (ru) | Способ модифицирования структуры литых заготовок из антифрикционной бронзы для диффузионной сварки со сталью (варианты) | |
| JP2023161784A (ja) | アルミニウム合金鍛造品及びその製造方法 | |
| JP7406074B2 (ja) | チタン鋳塊の製造方法およびチタン鋳塊製造鋳型 | |
| RU2851153C1 (ru) | Способ получения слитка из жаропрочного сплава ВЖ 718 диаметром более 400 мм | |
| RU2760688C1 (ru) | Способ изготовления заготовок из антифрикционной бронзы литьем с последующей экструзией | |
| WO2021024704A1 (ja) | Ｔｉ－Ａｌ基合金の鋳造方法 | |
| Łagiewka et al. | The porosity of Tin bronze castings | |
| Bai et al. | Refined microstructure and propensity to crack of typical hard-to-deform GH4151 superalloy prepared by electron beam drip melting | |
| JP7406073B2 (ja) | チタン鋳塊の製造方法 | |
| RU2238992C1 (ru) | Способ получения ниобиевых слитков | |
| Miteva et al. | Structure and properties of C92900 antifriction bronze produced by upward continuous casting | |
| RU2719051C1 (ru) | Способ получения полуфабрикатов из жаропрочного сплава Х25Н45В30 | |
| Shapovalov et al. | THE APPLICATION OF ADDITIVE TECHNOLOGIES TO CONTROL THE PROCESS OF SEGREGATION IN THE PRODACTION OF INGOTS AND CASTING |