RU2758045C1 - СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ЗАГОТОВКИ В ВИДЕ ПРУТКА ИЗ (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ - Google Patents
СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ЗАГОТОВКИ В ВИДЕ ПРУТКА ИЗ (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ Download PDFInfo
- Publication number
- RU2758045C1 RU2758045C1 RU2021102265A RU2021102265A RU2758045C1 RU 2758045 C1 RU2758045 C1 RU 2758045C1 RU 2021102265 A RU2021102265 A RU 2021102265A RU 2021102265 A RU2021102265 A RU 2021102265A RU 2758045 C1 RU2758045 C1 RU 2758045C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- forging
- temperature
- bar
- billet
- region
- Prior art date
Links
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 34
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 20
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims abstract description 74
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 42
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 21
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 21
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims abstract description 16
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 15
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims abstract description 12
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims abstract description 9
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims abstract description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 21
- AYEKOFBPNLCAJY-UHFFFAOYSA-O thiamine pyrophosphate Chemical compound CC1=C(CCOP(O)(=O)OP(O)(O)=O)SC=[N+]1CC1=CN=C(C)N=C1N AYEKOFBPNLCAJY-UHFFFAOYSA-O 0.000 claims description 7
- 230000007704 transition Effects 0.000 abstract description 11
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 16
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 7
- 229910000883 Ti6Al4V Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 4
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 4
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 4
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 2
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 102220253765 rs141230910 Human genes 0.000 description 1
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 1
- 230000007847 structural defect Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
- B21J1/00—Preparing metal stock or similar ancillary operations prior, during or post forging, e.g. heating or cooling
- B21J1/04—Shaping in the rough solely by forging or pressing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
- C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Forging (AREA)
Abstract
Изобретение относится к металлургии, в частности к способам изготовления кованых заготовок из (α+β)-титановых сплавов методом горячего деформирования. Способ изготовления заготовки в виде прутка из (α+β)-титановых сплавов включает ковку слитка в пруток за несколько переходов при температуре β-области, промежуточную ковку за несколько переходов, окончательное деформирование при температуре (α+β)-области. Ковку слитка в β-области проводят при температуре Тпп+(70-170)°С с величиной укова 4,5-5,0 и с последующим охлаждением заготовки в виде прутка на воздухе, промежуточную ковку заготовки в виде прутка ведут сначала в (α+β)-области при температуре Тпп-40°С с величиной укова 1,5-1,6 за один переход, а затем заготовку в виде прутка нагревают в β-область для рекристаллизации сплава при температуре Тпп+(70-170)°С и ведут ковку заготовки в виде прутка при этой температуре с величиной укова 1,3-1,4 с последующим охлаждением на воздухе, окончательную ковку на пруток ведут в (α+β)-области при температуре Тпп-40°С с величиной укова 6,0-5,5, а затем осуществляют механическую обработку, где Тпп - температура полиморфного превращения сплава. Обеспечивается получение сплава с однородной мелкодисперсной микроструктурой с размером зерна (5,0-10,0) мкм, содержащей равноосную α-фазу в количестве (50-80)% в трансформированной β-матрице без признаков границ β-зерен. 3 з.п. ф-лы, 1 ил., 1 табл., 3 пр.
Description
Изобретение относится к области обработки металлов давлением, в частности к способам изготовления кованых заготовок из (α+β)-титановых сплавов, методом горячего деформирования.
Известно, что структура и однородность титановых сплавов оказывают решающее влияние на уровень и стабильность механических свойств заготовок. При разработке технологического процесса изготовления заготовок с заданными свойствами, при горячем деформировании (α+β)-титановых сплавов, структуре сплава и его механическим свойствам, уделяется огромное внимание. Титановые сплавы (α+β)-класса используются для изготовления изделий, работающих под большим внутренним давлением и в широком интервале температур от -196°С до 450°С. Для изготовления изделий, работающих в таких условиях, требуется заготовки, имеющие повышенные свойства по однородности микроструктуры, фазовому составу, с минимальной анизотропией механических свойств по всему объему заготовки и без наличия дефектов, обладающих высокой прочностью, пластичностью и энергоемкостью.
Известен способ производства промежуточных заготовок из (α+β)-сплавов титана методом ковки на прессах по схеме, включающей горячую деформацию слитков после нагрева в интервале температур β-области 1050-1300°С, деформацию после подогрева при более низких температурах β-области (1000-1130°С) и комбинированные операции (α+β)- и β-деформации, причем нагрев перед (α+β)-деформацией выполняется при температурах на 20-40°С ниже температуры полиморфного превращения (Тпп) сплава (Титановые сплавы. Александров В.К., Аношкин Н.Ф. и др. Полуфабрикаты из титановых сплавов. - М.: ВИЛС, 1996, с.184-185, 189).
Применение такой специальной многоступенчатой схемы способствует развитию рекристаллизации и измельчению пластинчатой структуры, что обеспечивает получение матовой макроструктуры 4-6 балла и микроструктуры 3-5 типа. Однако для ряда изделий ответственного применения предъявляются более высокие требования к микроструктуре заготовок. На решение этой задачи и направлено заявляемое изобретение. Недостатками данного технического решения являются структурная неоднородность заготовки из-за захолаживания металла в процессе ковки, неравномерность деформации и наличие зон с затрудненной деформацией.
Известен способ изготовления промежуточных заготовок из (α+β)-титановых сплавов, включающий операцию деформирования слитка при температурах β-области и комбинированные операции деформирования заготовки при температурах (α+β)- и β-областей, отличающийся тем, что на стадии окончательного деформирования при температуре в (α+β)-области по крайней мере одну ковочную операцию выполняют после нагрева заготовки до температуры на 50-80°С ниже температуры полиморфного превращения сплава (Тпп), при этом заготовку по крайней мере один раз охлаждают в воде, а перед деформированием на окончательный размер заготовку нагревают до температуры на 20-40° ниже Тпп в течение времени, обеспечивающего прохождение глобуляризации α-фазы, и фиксируют полученную структуру охлаждением в воде, после чего заготовку вновь нагревают до температуры на 20-40°С ниже Тпп и окончательно деформируют. (патент РФ №2266171, по заявке 2004116944/02, от 04.06.2004г. МПК B21J 5/00).
Недостатками известного способа являются неоднородность макроструктуры по сечению заготовки, большое количество нагревов, особенно при окончательном деформировании при температурах (α+β)-области, что существенно снижает производительность процесса, не обеспечивает получение заготовок, из слитков, с механическими свойствами необходимого уровня, по прочности, пластичности и энергоемкости
Известен способ изготовления промежуточных заготовок из (α+β)-титановых сплавов, включающем комбинированные операции деформирования слитка при температурах β-области и операции деформирования заготовки при температурах (α+β)- и β-областей, заготовку, предварительно деформированную после нагрева до температуры на 100÷200°C выше температуры полиморфного превращения, деформируют в заготовку квадратного сечения после ее нагрева до температуры на 20÷60°C ниже температуры полиморфного превращения, проводят рекристаллизационную обработку методом нагрева до температуры на 50÷100°C выше температуры полиморфного превращения и осадки в торец с уковом 1,3÷1,4 и последующим охлаждением в воде, а окончательное деформирование заготовки в заданный размер осуществляют за несколько переходов с величиной однократного укова 1,5÷2,0 после нагрева заготовки до температуры на 20÷60°C ниже температуры полиморфного превращения, при этом величина суммарного укова при окончательном деформировании составляет 5,0÷6,0. (RU 2468882 по заявке 2011123363 от 08.06.2011г. МКИ B21J 1/04).
Недостаток данного способа изготовления промежуточных заготовок из (α+β)-титановых сплавов заключается в том, что не обеспечивается получение промежуточных заготовок с однородной глобулярно-пластинчатой микроструктурой по сечению заготовки с механическими свойствами необходимого уровня по прочности, пластичности и энергоемкости.
Известен способ изготовления высококачественных прутков широкого диапазона диаметров из двухфазных титановых сплавов, предназначенных для изготовления деталей аэрокосмического назначения. Способ включает нагрев заготовки до температуры выше температуры полиморфного превращения в β-области, прокатку при этой температуре, охлаждение до температуры окружающей среды, нагрев подката до температуры на 20-50°С ниже температуры полиморфного превращения и окончательную прокатку при этой температуре. Нагрев и деформацию в β-области проводят в два этапа, при этом на первом этапе заготовку нагревают до температуры на 40-150°С выше температуры полиморфного превращения, деформируют со степенью деформации 97-97,6% и охлаждают на воздухе, на втором этапе подкат нагревают до температуры на 20°С выше температуры полиморфного превращения и деформируют со степенью деформации 37-38%, а окончательную прокатку в (α+β)-области проводят со степенью деформации 54-55%. (Патент RU 2178014 по заявке 2000111295 от 06.05.2000г. МПК C22F1/18).
Недостатком является структурная неоднородность, большое число нагревов, особенно при ковке в (α+β)-области на последних переходах.
Известен способ изготовления промежуточной заготовки из α- или (α+β) -титановых сплавов, включающий ковку слитка в пруток за несколько переходов при температуре в β- и (α+β)-областях, механическую обработку заготовки и окончательное прессование в (α+β)-области, отличающийся тем, что величина укова на последних переходах ковки составляет 1,36-2,5, а нагрев заготовки перед прессованием осуществляют в два этапа, причем на первом этапе заготовку нагревают до температуры поверхности заготовки в диапазоне от температуры на 250°С ниже температуры полиморфного превращения до температуры на 100°С выше температуры полиморфного превращения со скоростью 0,3-2,5°С/с, а на втором этапе заготовку охлаждают или нагревают до температуры на 40-250°С ниже температуры полиморфного превращения. (Патент RU 2314362 по заявке 2005138442 от 09.12.2005г. МПК C22F1/18).
Недостатком данного способа является структурная неоднородность по сечению заготовки, не обеспечивается получение промежуточных заготовок с механическими свойствами необходимого уровня по прочности, пластичности и энергоемкости, большое число нагревов, особенно при ковке в (α+β)-области на последних переходах.
Известен способ изготовления промежуточных заготовок из титановых сплавов методом горячего деформирования. Ковку слитка в пруток производят за несколько переходов при температуре β- области и промежуточную ковку за несколько переходов при температуре β- и (α+β)-области. Промежуточную ковку при температуре (α+β)-области осуществляют с величиной укова 1,25-1,75. На окончательных переходах указанную промежуточную ковку ведут с уковом 1,25-1,35 в пруток. Затем производят механическую обработку прутка, резку его на заготовки и формирование торцов, после чего осуществляют окончательное деформирование прессованием при температуре (α+β)-области. (Патент RU 2217260 по заявке 2002108620 от 04.04.002г. МПК B21J 1/04). Данное техническое решение принято в качестве прототипа
Данным способом не обеспечивается получение промежуточных заготовок с регламентированной однородной глобулярно-пластинчатой микроструктурой по всему объему заготовки, с заданными механическими свойствами по прочности, пластичности и энергоемкости.
Задачей, на решение которой направлено данное изобретение, является получение промежуточных заготовок из (α+β)-титановых сплавов с регламентированной мелкодисперсной глобулярно-пластинчатой микроструктурой по всему объему заготовки, с заданными механическими свойствами по прочности, пластичности и энергоемкости.
В процессе решения поставленной задачи достигается технический результат, заключающийся в повышении однородности глобулярно-пластинчатой микроструктуры по всему объему заготовки и, как следствие, в получении сплава с однородной, мелкодисперсной микроструктуры с размером зерна 5,0-10,0 мкм, содержащего равноосную α-фазу в количестве (50-80) % в трансформированной β-матрице без признаков границ β-зерен с пределом прочности на разрыв не менее 1200 МПа при соотношении параметров σ0,2/σB, не менее 0,9, где σ0,2 - предел текучести, МПа, σB - предел прочности, МПа.
Указанный технический результат достигается способом изготовления заготовки в виде прутка из (α+β)-титановых сплавов, включающим ковку слитка в пруток за несколько переходов при температуре β-области, промежуточную ковку за несколько переходов, окончательное деформирование при температуре (α+β)-области, отличающийся тем, что ковку слитка в β-области проводят при температуре Тпп+(70-170)оС с величиной укова 4,5-5,0 и с последующим охлаждением заготовки в виде прутка на воздухе, промежуточную ковку заготовки в виде прутка ведут сначала в (α+β)-области при температуре Тпп-40оС с величиной укова 1,5-1,6 за один переход, а затем заготовку в виде прутка нагревают в β-область для рекристаллизации сплава при температуре Тпп+(70-170)оС и ведут ковку заготовки в виде прутка при этой температуре с величиной укова 1,3-1,4 с последующим охлаждением на воздухе, окончательную ковку на пруток ведут в (α+β)-области при температуре Тпп-40оС с 5 величиной укова 6,0-5,5, а затем осуществляют механическую обработку, где Тпп - температура полиморфного превращения сплава.
В способе после нагрева в β-область для рекристаллизации ковку заготовки в виде прутка ведут с величиной укова 1,3-1,4 при температуре β-области 2 - 3 раза.
В способе в изготовленной заготовке в виде прутка сплав имеет равномерную, мелкодисперсную микроструктуру с размером зерна 5,0-10,0 мкм, содержащую равноосную α-фазу в количестве 50-80 % в трансформированной β-матрице без признаков границ β-зерен.
В способе заготовка в виде прутка имеет предел прочности на разрыв σB не менее 1200 МПа при соотношении параметров σ0,2/σB, не менее 0,9, где σ0,2 - предел текучести, МПа.
Механические свойства (α+β)- титановых сплавов существенно зависят от характера микроструктуры. Наибольшие различия наблюдаются для сплавов с зернистой и пластинчатой структурой. Для сплавов с зернистой структурой характерна высокая пластичность и технологичность, энергоемкость. Сплавы с пластинчатой структурой отличаются высокой энергоемкостью. Высокая энергоемкость сплава с пластинчатой структурой обусловлена наличием множества границ раздела зерен, блоков, пластин.
Ковка слитка в β-области при температуре Тпп+(70-170)°С с величиной укова 4,5 - 5,0 на первых проходах значительно измельчает и разрушает грубую литую макроструктуру слитка. Последующие операции промежуточной ковки заготовки в (α+β)-области при температуре (Тпп-40)°С с величиной укова 1,5-1,6 за один переход и последующим нагревом в β-область на рекристаллизацию при температуре Тпп+(70-170) °С и ковку заготовки при данной температуре с уковом (1,3-1,4), в процессе деформационного наклепа приводят изменение структуры, β-зерна и α-пластины сплющиваются и вытягиваются вдоль направления течения металла, дробятся. В процессе рекристаллизации измельчается зерно, плотность дефектов структуры растет. Окончательное деформирование заготовки в (α+β)-области при температуре (Тпп-40) °С с величиной укова (6,0-6,5) переводит структуру металла в (α+β)-деформированную обеспечивая получение регламентированной однородной мелкозернистой первичной альфа-фазы в трансформированной бета-матрице без признаков границ β-зерен с повышенным уровнем механических свойств и минимизацией анизотропии по длине прутка за счет измельчения структурных составляющих и равномерной структурой по всему сечению. Такой металл обладает повышенной прочностью, пластичностью и энергоемкостью.
Способ получения универсальной кованой заготовки из (α+β)- титановых сплавов реализовали на титановом сплаве Ti-6Al-4V с температурой Тпп=985°С, исходные свойства которого представлены на интернет ресурсе: https://ru.qaz.wiki/wiki/Ti-6Al-4V .
Микроструктурные исследования сплава выполняли на электронном микроскопе. Изображения получены на растровом электронном микроскопе модели MIRA3 TESCAN. Оценку энергоемкости титановых сплавов оценивали по методике «Способ оценки энергоемкости титанового сплава». (Патент RU 2661445 по заявке 2017116681 от 12.05.2017г. МПК C22F 1/18). Для оценки энергоемкости титанового сплава определяли параметр σ0,2/σВ где σ0,2 - предел текучести, МПа; σВ - предел прочности, МПа и твердость по Бринелю (НВ).
Пример №1 реализации способа.
Способ изготовления кованого прутка диаметром 100 мм из (α+β)- титанового сплава проводили на параметрах ковки - значений уковов и областей температур, экономически выгодных (в указанных пределах) и позволяющих получить заготовку с повышенной однородностью глобулярно-пластинчатой микроструктуры без признаков границ β-зерна по всему объему, обладающей повышенной пластичностью, прочностью и энергоемкостью.
Слиток диаметром 450 мм из титанового сплава Ti-6Al-4V температурой Тпп=985°С за несколько переходов отковали в пруток диаметром 255 мм при температурах деформации (1100-1150) °С с уковом 4,5, охлаждение на воздухе. Далее осуществляли деформационный наклеп при температуре на 40 °С ниже Тпп с уковом 1,5 за один переход с последующим нагревом на рекристаллизацию при температуре 1070 °С и проведение ковки с уковом 1,3 с последующим охлаждением на воздухе. Окончательное деформирование на пруток диаметром 100 мм проводили при температуре на 40 °С ниже Тпп с уковом 6,1.
Последовательное деформирование в β-, (α+β)-, β-областях обеспечивает значительное измельчение и разрушение грубой литой макроструктуры слитка. Крупнозернистая структура слитка еще сохраняется, при этом формируется каркас повышенной технологической пластичности, придающий материалу способность воспринимать последующую деформацию в (α+β)-области, не разрушаясь. В процессе деформации в (α+β)-области (деформационный наклеп) с уковом 1.3-1,6 происходит одновременно изменение β-зерен и α-пластин. Окончательное деформирование заготовки в (α+β)-области переводит структуру металла в (α+β)-деформированную и при укове 6,0-6,5 обеспечивает получение глобулярно-пластинчатой микроструктуры по всему объему заготовки и, как следствие, в получении сплава с однородной, мелкодисперсной микроструктуры с размером зерна (5,0-10,0) мкм, содержащую равноосную α-фазу в количестве (50-80) % в трансформированной β-матрице без признаков границ β-зерен с высоким уровнем механических свойств по прочности, пластичности и энергоемкости и минимальной анизотропией по длине прутка за счет измельчения структурных составляющих.
Результаты исследований представлены на фиг. 1, на изображении светлые области α-фаза, темные области β- фаза. Результаты механических испытаний приведены в таблице №1.
Пример №2 реализации способа.
Получение кованого 100 мм прутка из (α+β)- титанового сплава проводили на параметрах ковки, величина уковов менее указанных в предлагаемом способе и области температур в пределах, указанных в предлагаемом способе. Такой режим получения универсальной кованой заготовки из (α+β)- титановых сплавов экономически не выгодный из-за высокой длительности и энергоемкости способа. Способ позволяет получить заготовку с высокой однородностью глобулярно-пластинчатой микроструктуры без признаков границ β-зерна по всему объему, обладающей повышенной пластичностью, прочностью и энергоемкостью.
Ковку проводили при следующих режимах.
Слиток диаметром 450 мм из титанового сплава Ti-6Al-4V за несколько переходов отковали в пруток диаметром 285 мм при температурах деформации (1100-1150) °С с уковом 2,8, охлаждение на воздухе. Далее осуществляли деформационный наклеп при температуре на 40 °С ниже Тпп с уковом 1,45 за один переход с последующим нагревом на рекристаллизацию при температуре 1070 °С с уковом 1,20 с охлаждением на воздухе. Окончательное деформирование на пруток диаметром 100 мм проведено при температуре на 40 °С ниже Тпп с уковом 6,4.
Результаты механических испытаний приведены в таблице №1.
Пример №3 реализации способа.
Способ получения кованого 100 мм прктка из (α+β)- титанового сплава проводили на параметрах ковки, величина уковов принималась в пределах, указанных в предлагаемом способе. Температура проведения процесса ковки была выше оптимальных температур, заявленных в предлагаемом способе. Такой режим получения универсальной кованой заготовки из (α+β)- титановых сплавов экономически не выгодный, высокая длительность и энергоемкость, потеря массы заготовки при выгорании металла. Способ позволяет получить заготовку с высокой однородностью глобулярно-пластинчатой микроструктуры без признаков границ β-зерна по всему объему, обладающей повышенной пластичностью, прочностью и энергоемкостью.
Ковку проводили при следующих режимах.
Слиток диаметром 450 мм из титанового сплава Ti-6Al-4V за несколько переходов отковали в пруток диаметром 285 мм при температурах деформации (1160-1190) °С с уковом 2,97, охлаждение на воздухе. Далее осуществляли деформационный наклеп при температуре на 60 °С ниже Тпп с уковом 1,55 за один переход с последующим нагревом на рекристаллизацию при температуре 1230°С с уковом 1,24 с охлаждением на воздухе. Окончательное деформирование на пруток диаметром 100 мм проведено при температуре на 40 °С ниже Тпп с уковом 4,8.
Результаты механических испытаний приведены в таблице №1
Таблица 1
| №п/п | Способ изготовления | Тип микроструктуры | Величина зерна. Средний, мкм | σ0,2 - предел текучести, МПа; | σВ - предел прочности, МПа | σ0,2/σВ | Твердость по Бринелю (НВ) | |
| Центр. | Периферия | |||||||
| 1. | Предлагаемый. Пример №1 | микроструктуру с размером зерна (3-4) мкм, равнооснуая α-фазу в количестве (50-80) % в трансформированной β-матрице без признаков границ β-зерен | 5-7 | 6-7 | 1250 | 1320 | 0,947 | 388 |
| 2 | Предлагаемый. Пример №2 | с размером зерна (4-5) мкм, равнооснуая α-фазу в количестве (50-80) % в трансформированной β-матрице без признаков границ β-зерен | 5-8 | 6-8 | 1265 | 1330 | 0,952 | 390 |
| 3 | Предлагаемый. Пример №3 | с размером зерна (4-5) мкм, равнооснуая α-фазу в количестве (50-80) % в трансформированной β-матрице без признаков границ β-зерен | 5-7 | 6-7 | 1260 | 1345 | 0,937 | 391 |
| 4 | Интернет ресурс | - | - | - | 920 | 950 | 0,969 | 341 |
| 5 | Прототип | мелкоддиспрсная | 20-30 | 30-50 | - | - | - | - |
Проведенные исследования показали, что эффективное измельчение зерен достигается в результате деформации в (α+β)-области, при деформации с уковом (6,0-6,5). Нагрев в однофазную β-область сопровождается повышением пластичности и снижением сопротивления деформации. Однако получить необходимую структуру и свойства заготовки при деформации в β-области из-за интенсивного роста зерна и грубого внутризеренного строения не представляется возможным. Чередование процессов ковки в β-области и в (α+β)-области позволяет снизить число проходов при ковке, снизить зернистость и улучшить внутризеренное строение сплава. Оптимальную структуру и регламентированные свойства по прочности, пластичности и энергоемкости получаем при деформации в (α+β)-области при резком увеличении деформации до получения заготовки необходимого размера.
Анализ данных, приведенных в таблице №1 показывает, что заявленный способ, по сравнению с известным, обеспечивает получение однородной глобулярно-пластинчатой и менее зернистой микроструктуры в сравнении с прототипом. Микроструктура по заявленному способу 5-8 мкм, по способу прототипу 20-50 мкм. Полученная заготовка имеет высокие значения σВ, σ0,2/σВ, твердости по Бринелю (НВ), что говорит о высокой пластичности, прочности и энергоемкости сплава. Микроструктура титанового сплава Ti-6A1-4V определялась на заготовке, полученной на режимах примера 1 заявляемого способа.
Claims (4)
1. Способ изготовления заготовки в виде прутка из (α+β)-титановых сплавов, включающий ковку слитка в пруток за несколько переходов при температуре β-области, промежуточную ковку за несколько переходов, окончательное деформирование при температуре (α+β)-области, отличающийся тем, что ковку слитка в β-области проводят при температуре Тпп+(70-170)°С с величиной укова 4,5-5,0 и с последующим охлаждением заготовки в виде прутка на воздухе, промежуточную ковку заготовки в виде прутка ведут сначала в (α+β)-области при температуре Тпп-40°С с величиной укова 1,5-1,6 за один переход, а затем заготовку в виде прутка нагревают в β-область для рекристаллизации сплава при температуре Тпп+(70-170)°С и ведут ковку заготовки в виде прутка при этой температуре с величиной укова 1,3-1,4 с последующим охлаждением на воздухе, окончательную ковку на пруток ведут в (α+β)-области при температуре Тпп-40°С с величиной укова 6,0-5,5, а затем осуществляют механическую обработку, где Тпп - температура полиморфного превращения сплава.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что после нагрева в β-область для рекристаллизации ковку заготовки в виде прутка ведут с величиной укова 1,3-1,4 при температуре β-области 2-3 раза.
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что в изготовленной заготовке в виде прутка сплав имеет равномерную, мелкодисперсную микроструктуру с размером зерна 5,0-10,0 мкм, содержащую равноосную α-фазу в количестве 50-80% в трансформированной β-матрице без признаков границ β-зерен.
4. Способ по п. 1, отличающийся тем, что заготовка в виде прутка имеет предел прочности на разрыв σB не менее 1200 МПа при соотношении параметров σ0,2/σB, не менее 0,9, где σ0,2 - предел текучести, МПа.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2021102265A RU2758045C1 (ru) | 2021-02-02 | 2021-02-02 | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ЗАГОТОВКИ В ВИДЕ ПРУТКА ИЗ (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2021102265A RU2758045C1 (ru) | 2021-02-02 | 2021-02-02 | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ЗАГОТОВКИ В ВИДЕ ПРУТКА ИЗ (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2758045C1 true RU2758045C1 (ru) | 2021-10-25 |
Family
ID=78289783
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2021102265A RU2758045C1 (ru) | 2021-02-02 | 2021-02-02 | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ЗАГОТОВКИ В ВИДЕ ПРУТКА ИЗ (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2758045C1 (ru) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114433765A (zh) * | 2022-02-08 | 2022-05-06 | 西部钛业有限责任公司 | 一种高强韧ta31钛合金材的制备方法 |
| CN115722618A (zh) * | 2022-11-11 | 2023-03-03 | 西部超导材料科技股份有限公司 | 一种短流程tc25g钛合金高均匀棒材的制备方法 |
| CN117000926A (zh) * | 2023-08-10 | 2023-11-07 | 陕西鼎益科技有限公司 | 一种提高钛合金棒材组织均匀性的锻造成型方法 |
| CN117444117A (zh) * | 2023-12-13 | 2024-01-26 | 湖南湘投金天钛业科技股份有限公司 | 一种高均匀tc11钛合金小规格棒材的制备方法 |
| CN117620172A (zh) * | 2023-12-12 | 2024-03-01 | 山东煜兴材料科技有限公司 | 一种高品质tc4钛合金棒材的锻造工艺 |
| CN118143171A (zh) * | 2024-03-14 | 2024-06-07 | 湖南湘投金天钛业科技股份有限公司 | 高蠕变性能高组织均匀性Ti6246的制备方法及产品 |
| CN119634632A (zh) * | 2024-12-25 | 2025-03-18 | 重庆大学 | 一种提高tc18钛合金厚板型锻件织构均匀性的制坯方法 |
| CN119702923A (zh) * | 2025-01-17 | 2025-03-28 | 西部超导材料科技股份有限公司 | 一种tc2钛合金大规格棒材的锻造方法 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2217260C1 (ru) * | 2002-04-04 | 2003-11-27 | ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ЗАГОТОВКИ ИЗ α- И (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ |
| RU2314362C2 (ru) * | 2005-12-09 | 2008-01-10 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ЗАГОТОВКИ ИЗ α- ИЛИ α+β-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ |
| CN101476096A (zh) * | 2008-11-21 | 2009-07-08 | 宝鸡钛业股份有限公司 | Ti-6Al-4V钛合金大规格棒材加工方法 |
| CN104070125B (zh) * | 2014-03-11 | 2016-08-17 | 宁夏东方钽业股份有限公司 | 一种tc4钛合金大规格棒材的锻造加工方法 |
| RU2664346C1 (ru) * | 2017-05-12 | 2018-08-16 | Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ | Способ получения заготовки из титановых сплавов для изделий, испытывающих переменные механические нагрузки |
| RU2681033C2 (ru) * | 2017-05-12 | 2019-03-01 | Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ | Способ получения заготовки из титановых сплавов для изделий, испытывающих переменные механические нагрузки |
-
2021
- 2021-02-02 RU RU2021102265A patent/RU2758045C1/ru active
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2217260C1 (ru) * | 2002-04-04 | 2003-11-27 | ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ЗАГОТОВКИ ИЗ α- И (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ |
| RU2314362C2 (ru) * | 2005-12-09 | 2008-01-10 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ЗАГОТОВКИ ИЗ α- ИЛИ α+β-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ |
| CN101476096A (zh) * | 2008-11-21 | 2009-07-08 | 宝鸡钛业股份有限公司 | Ti-6Al-4V钛合金大规格棒材加工方法 |
| CN101476096B (zh) * | 2008-11-21 | 2010-08-11 | 宝鸡钛业股份有限公司 | Ti-6Al-4V钛合金大规格棒材加工方法 |
| CN104070125B (zh) * | 2014-03-11 | 2016-08-17 | 宁夏东方钽业股份有限公司 | 一种tc4钛合金大规格棒材的锻造加工方法 |
| RU2664346C1 (ru) * | 2017-05-12 | 2018-08-16 | Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ | Способ получения заготовки из титановых сплавов для изделий, испытывающих переменные механические нагрузки |
| RU2681033C2 (ru) * | 2017-05-12 | 2019-03-01 | Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ | Способ получения заготовки из титановых сплавов для изделий, испытывающих переменные механические нагрузки |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114433765A (zh) * | 2022-02-08 | 2022-05-06 | 西部钛业有限责任公司 | 一种高强韧ta31钛合金材的制备方法 |
| CN114433765B (zh) * | 2022-02-08 | 2023-05-05 | 西部钛业有限责任公司 | 一种高强韧ta31钛合金材的制备方法 |
| CN115722618A (zh) * | 2022-11-11 | 2023-03-03 | 西部超导材料科技股份有限公司 | 一种短流程tc25g钛合金高均匀棒材的制备方法 |
| CN117000926A (zh) * | 2023-08-10 | 2023-11-07 | 陕西鼎益科技有限公司 | 一种提高钛合金棒材组织均匀性的锻造成型方法 |
| CN117000926B (zh) * | 2023-08-10 | 2024-04-12 | 陕西鼎益科技有限公司 | 一种提高钛合金棒材组织均匀性的锻造成型方法 |
| CN117620172A (zh) * | 2023-12-12 | 2024-03-01 | 山东煜兴材料科技有限公司 | 一种高品质tc4钛合金棒材的锻造工艺 |
| CN117444117A (zh) * | 2023-12-13 | 2024-01-26 | 湖南湘投金天钛业科技股份有限公司 | 一种高均匀tc11钛合金小规格棒材的制备方法 |
| CN118143171A (zh) * | 2024-03-14 | 2024-06-07 | 湖南湘投金天钛业科技股份有限公司 | 高蠕变性能高组织均匀性Ti6246的制备方法及产品 |
| CN118143171B (zh) * | 2024-03-14 | 2025-10-03 | 湖南湘投金天钛业科技股份有限公司 | 高蠕变性能高组织均匀性Ti6246的制备方法及产品 |
| CN119634632A (zh) * | 2024-12-25 | 2025-03-18 | 重庆大学 | 一种提高tc18钛合金厚板型锻件织构均匀性的制坯方法 |
| CN119702923A (zh) * | 2025-01-17 | 2025-03-28 | 西部超导材料科技股份有限公司 | 一种tc2钛合金大规格棒材的锻造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2758045C1 (ru) | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ЗАГОТОВКИ В ВИДЕ ПРУТКА ИЗ (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ | |
| RU2758044C1 (ru) | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ КОВАНОЙ ЗАГОТОВКИ В ВИДЕ ПРУТКА ИЗ (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ | |
| RU2758737C1 (ru) | СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ КОВАНОЙ ЗАГОТОВКИ В ВИДЕ ПРУТКА ИЗ (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ | |
| US7611592B2 (en) | Methods of beta processing titanium alloys | |
| Xia et al. | Microstructure, texture and mechanical properties of coarse-grained Mg–Gd–Y–Nd–Zr alloy processed by multidirectional forging | |
| Mirzakhani et al. | Combination of sever plastic deformation and precipitation hardening processes affecting the mechanical properties in Al–Mg–Si alloy | |
| US4721537A (en) | Method of producing a fine grain aluminum alloy using three axes deformation | |
| US9469892B2 (en) | Hot thermo-mechanical processing of heat-treatable aluminum alloys | |
| RU2758735C1 (ru) | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ КОВАНОЙ ЗАГОТОВКИ В ВИДЕ ПРУТКА ИЗ (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ | |
| Gupta et al. | Effect of Equal-channel angular pressing on mechanical properties: An overview | |
| Kim et al. | Plastic forming of the equal-channel angular pressing processed 6061 aluminum alloy | |
| CN107955893A (zh) | 一种铝合金转向节的锻造成型方法 | |
| EP4317497A1 (en) | Material for the manufacture of high-strength fasteners and method for producing same | |
| US5194102A (en) | Method for increasing the strength of aluminum alloy products through warm working | |
| US7708845B2 (en) | Method for manufacturing thin sheets of high strength titanium alloys description | |
| Zeng et al. | The formation mechanism, mechanical properties and thermal stability of the pure copper sheet with gradient structure processed by plastic flow machining | |
| CN114769480A (zh) | 一种Ti2AlNb基合金环件的制备工艺 | |
| US6565683B1 (en) | Method for processing billets from multiphase alloys and the article | |
| RU2314362C2 (ru) | СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ЗАГОТОВКИ ИЗ α- ИЛИ α+β-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ | |
| Papenberg et al. | Closed die forging of a Mg–Al–Ca–Mn–Zn lean alloy | |
| JP5605273B2 (ja) | 熱間および冷間での加工性に優れた高強度α＋β型チタン合金及びその製造方法並びにチタン合金製品 | |
| RU2739926C1 (ru) | Ультрамелкозернистые алюминиевые сплавы для высокопрочных изделий, изготовленных в условиях сверхпластичности, и способ получения изделий | |
| RU2761398C1 (ru) | Способ обработки прутков из орто-сплавов титана для получения лопаток компрессора газотурбинного двигателя | |
| RU2251588C2 (ru) | Способ получения ультрамелкозернистых титановых заготовок | |
| RU2266171C1 (ru) | Способ изготовления промежуточной заготовки из (альфа+бета)- титановых сплавов |