RU2625362C2 - Production method of the reduced iron agglomerate - Google Patents
Production method of the reduced iron agglomerate Download PDFInfo
- Publication number
- RU2625362C2 RU2625362C2 RU2015140832A RU2015140832A RU2625362C2 RU 2625362 C2 RU2625362 C2 RU 2625362C2 RU 2015140832 A RU2015140832 A RU 2015140832A RU 2015140832 A RU2015140832 A RU 2015140832A RU 2625362 C2 RU2625362 C2 RU 2625362C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- agglomerate
- melting temperature
- temperature controller
- iron
- less
- Prior art date
Links
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 108
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title abstract description 21
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 96
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 96
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 75
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 66
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 62
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 31
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 28
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 21
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 claims abstract description 21
- WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L calcium difluoride Chemical compound [F-].[F-].[Ca+2] WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 21
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 21
- 239000006028 limestone Substances 0.000 claims abstract description 21
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 claims abstract description 19
- 239000010436 fluorite Substances 0.000 claims abstract description 19
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 claims abstract description 18
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims abstract description 10
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 21
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 8
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 238000004581 coalescence Methods 0.000 abstract 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 abstract 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 31
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 18
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N Calcium oxide Chemical compound [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 8
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 8
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 7
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 7
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 6
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 5
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 4
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 4
- 235000012255 calcium oxide Nutrition 0.000 description 4
- 235000013312 flour Nutrition 0.000 description 4
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 4
- 230000035484 reaction time Effects 0.000 description 4
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 241000209140 Triticum Species 0.000 description 3
- 235000021307 Triticum Nutrition 0.000 description 3
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 3
- 238000005469 granulation Methods 0.000 description 3
- 230000003179 granulation Effects 0.000 description 3
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 3
- RHZUVFJBSILHOK-UHFFFAOYSA-N anthracen-1-ylmethanolate Chemical compound C1=CC=C2C=C3C(C[O-])=CC=CC3=CC2=C1 RHZUVFJBSILHOK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003830 anthracite Substances 0.000 description 2
- 229910001634 calcium fluoride Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 2
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 2
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 2
- 239000012299 nitrogen atmosphere Substances 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- 229920002261 Corn starch Polymers 0.000 description 1
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 1
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 240000007594 Oryza sativa Species 0.000 description 1
- 235000007164 Oryza sativa Nutrition 0.000 description 1
- 229920002472 Starch Polymers 0.000 description 1
- 238000004220 aggregation Methods 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 239000008120 corn starch Substances 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 235000013601 eggs Nutrition 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 150000004676 glycans Chemical class 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L magnesium carbonate Chemical compound [Mg+2].[O-]C([O-])=O ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 1
- 238000006263 metalation reaction Methods 0.000 description 1
- -1 natural ore Substances 0.000 description 1
- 229920001282 polysaccharide Polymers 0.000 description 1
- 239000005017 polysaccharide Substances 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 235000009566 rice Nutrition 0.000 description 1
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 1
- 239000013535 sea water Substances 0.000 description 1
- 235000019698 starch Nutrition 0.000 description 1
- 239000008107 starch Substances 0.000 description 1
- 239000010878 waste rock Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/10—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes in hearth-type furnaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/008—Use of special additives or fluxing agents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/10—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes in hearth-type furnaces
- C21B13/105—Rotary hearth-type furnaces
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
Description
Область техникиTechnical field
Настоящее изобретение относится к способу получения агломерата восстановленного железа. Способ включает в себя введение агломерата, изготовленного из смеси, содержащей материал, содержащий оксид железа, и углеродный восстановитель, на под нагревательной печи с подвижным подом, и нагревание агломерата для восстановления и расплавления оксида железа в агломерате.The present invention relates to a method for producing reduced iron agglomerate. The method includes introducing an agglomerate made from a mixture containing material containing iron oxide and a carbon reducing agent on an under a movable hearth heating furnace, and heating the agglomerate to reduce and melt the iron oxide in the agglomerate.
Предпосылки создания изобретенияBACKGROUND OF THE INVENTION
Был разработан следующий способ: способ изготовления железа прямого восстановления для получения компактного (включающего гранулированное) металлического железа (восстановленного железа) из смеси, содержащей источник оксида железа (в дальнейшем в этом документе называемый как ″материал, содержащий оксид железа″ в некоторых случаях), такой как железная руда, и углеродсодержащий восстановитель (в дальнейшем в этом документе называемый как ″углеродный восстановитель″ в некоторых случаях). В способе изготовления железа компактное металлическое железо (агломерат восстановленного железа) получают таким способом, что агломерат, образованный из смеси, вводят на под нагревательной печи с подвижным подом, и нагревают с помощью теплопередачи в газовом потоке или теплоты излучения в нагревательной печи, используя нагревательную горелку, оксид железа в агломерате, таким образом, восстанавливается углеродным восстановителем, а полученное восстановленное железо потом науглероживается, плавится и агломерируется, отделяясь от совместно производящегося шлака, и затем затвердевает при охлаждении.The following method was developed: a method of manufacturing direct reduced iron to produce compact (including granular) metallic iron (reduced iron) from a mixture containing a source of iron oxide (hereinafter referred to as ″ material containing iron oxide ″ in some cases), such as iron ore, and a carbon-containing reducing agent (hereinafter referred to as ″ carbon reducing agent ″ in some cases). In the method for producing iron, compact metallic iron (reduced iron agglomerate) is obtained in such a way that the agglomerate formed from the mixture is introduced on under a movable hearth heating furnace and heated by heat transfer in a gas stream or radiation heat in a heating furnace using a heating burner , iron oxide in the agglomerate is thus reduced by a carbon reducing agent, and the resulting reduced iron is then carburized, melted and agglomerated, separated from the joint naturally produced slag, and then hardens upon cooling.
Способ изготовления железа не требует крупномасштабного оборудования, такого как домна, и является очень гибким в смысле источников из-за того, что нет нужды в коксе. Поэтому, в последние годы способ изготовления железа все больше и больше исследовали для практического использования. Однако для промышленного применения способ изготовления железа нуждается в дополнительном улучшении эксплуатационной стабильности, безопасности, экономической эффективности, качества гранулированного железа (продукта), производительности и подобного.The method for making iron does not require large-scale equipment, such as blast furnace, and is very flexible in terms of sources due to the fact that there is no need for coke. Therefore, in recent years, the method of manufacturing iron has been more and more investigated for practical use. However, for industrial applications, the method of manufacturing iron needs to further improve operational stability, safety, cost-effectiveness, quality of granular iron (product), productivity and the like.
В частности, при производстве агломератов восстановленного железа желательно, чтобы выход агломерата восстановленного железа с большим размером частиц увеличивался, а время его производства уменьшалось. Что касается такой технологии, например, Патентная литература 1 предлагает ″способ получения гранулированного металла, включающий в себя нагревание исходного материала, содержащего материал, содержащее оксид металла, и углеродный восстановитель, чтобы восстанавливать оксид металла в исходном материале, нагревание полученного металла для расплавления металла и агломерирование расплавленного металла, наряду с тем, что расплавленный металл отделяется от одновременно производимого шлака, причем ускоритель шлакоотделения (агломерации) для одновременно производимого шлака примешан в исходный материал″.In particular, in the production of reduced iron agglomerates, it is desirable that the yield of reduced iron agglomerate with a larger particle size increases and its production time decreases. With regard to such a technology, for example, Patent Literature 1 proposes a “method for producing granular metal, comprising heating a starting material containing a material containing metal oxide and a carbon reducing agent to reduce metal oxide in the starting material, heating the obtained metal to melt the metal, and agglomeration of the molten metal, along with the fact that the molten metal is separated from the simultaneously produced slag, and the accelerator of slag separation (agglomeration) for simultaneously produced slag is mixed into the source material ″.
В этом способе примешивают ускоритель шлакоотделения (например, флюорит). Поэтому, можно ожидать, что гранулированный металл с большим диаметром частиц может быть получен с относительно высоким выходом продукта. Однако, в этом способе эффект улучшения достигает предельной величины, хотя желательно дополнительное его увеличение.In this method, an accelerator of slag separation (for example, fluorite) is mixed. Therefore, it can be expected that a granular metal with a large particle diameter can be obtained with a relatively high yield of product. However, in this method, the improvement effect reaches a limiting value, although an additional increase is desirable.
Список ссылок на патентную литературуList of references to patent literature
PTL 1 Публикация японской нерассмотренной патентной заявки № 2003-73722PTL 1 Publication of Japanese Unexamined Patent Application No. 2003-73722
Сущность изобретенияSUMMARY OF THE INVENTION
Техническая проблемаTechnical problem
Настоящее изобретение было создано исходя из вышеприведенных обстоятельств. Целью настоящего изобретения является обеспечение способа производства, который повышает производительность путем увеличения выхода агломерата восстановленного железа с большим диаметром частиц и путем уменьшения времени его производства в случае, когда агломерат восстановленного железа производят таким способом, что агломерат, изготовленный из смеси, содержащей, по меньшей мере, материал, содержащий оксид железа, и углеродный восстановитель, нагревают в печи с подвижным подом, и оксид железа в агломерате восстанавливается и расплавляется.The present invention was created on the basis of the above circumstances. The aim of the present invention is to provide a production method that improves productivity by increasing the yield of reduced iron agglomerate with a large particle diameter and by reducing its production time when the reduced iron agglomerate is produced in such a way that the agglomerate made from a mixture containing at least , the material containing iron oxide and the carbon reducing agent are heated in a moving hearth furnace, and the iron oxide in the agglomerate is reduced and melted I wish to set up.
Решение проблемыSolution
Способ получения агломерата восстановленного железа согласно настоящему изобретению делает возможным решение вышеприведенной проблемы и состоит в следующем: способ включает в себя введение агломерата содержащего материал, содержащий оксид железа, углеродный восстановитель, регулятор температуры плавления, а также вспомогательный материал для регулятора температуры плавления на под нагревательной печи с подвижным подом; нагревание агломерата для восстановления оксида железа в агломерате; и плавление получающегося продукта путем дополнительного нагревания для коалесценции железной составляющей, при том используют агломерат, содержащий регулятор температуры плавления, который имеет средний диаметр частиц 0,3 мм или менее и в котором содержание частиц с диаметром 0,5 мм или менее составляет 55% по массе или более.The method for producing reduced iron agglomerate according to the present invention makes it possible to solve the above problem and consists in the following: the method includes introducing an agglomerate containing material containing iron oxide, a carbon reducing agent, a melting temperature regulator, and also auxiliary material for a melting temperature regulator on a sub-heating furnace with a moving hearth; heating the agglomerate to reduce iron oxide in the agglomerate; and melting the resulting product by additional heating to coalesce the iron component, using an agglomerate containing a melting point controller that has an average particle diameter of 0.3 mm or less and in which the content of particles with a diameter of 0.5 mm or less is 55% mass or more.
В способе согласно настоящему изобретению, регулятором температуры плавления (одним, действующим непосредственно на компонент пустой породы) является, в частности, по меньшей мере, одно из доломита и известняка. Вспомогательным материалом (ускоряющим действие регулятора температуры плавления) является, в частности, флюорит (материал, содержащее фторид кальция).In the method according to the present invention, the melting temperature controller (one acting directly on the gangue component) is, in particular, at least one of dolomite and limestone. Auxiliary material (accelerating the action of the melting temperature controller) is, in particular, fluorite (a material containing calcium fluoride).
В способе регулятор температуры плавления находится в центральной части агломерата и, предпочтительно, чтобы средний диаметр частиц регулятора температуры плавления составлял 0,3 мм или менее, и содержание частиц с диаметром 0,5 мм или менее в регуляторе температуры плавления составляло 55% по массе или более. В этом случае, средний диаметр частиц регулятора температуры плавления, который находится в центральной части, может быть соответственно скорректирован в зависимости от типа регулятора температуры плавления.In the method, the melting temperature regulator is located in the central part of the sinter and it is preferable that the average particle diameter of the melting temperature regulator is 0.3 mm or less, and the content of particles with a diameter of 0.5 mm or less in the melting temperature regulator is 55% by mass or more. In this case, the average particle diameter of the melting temperature controller, which is located in the central part, can be accordingly adjusted depending on the type of melting temperature controller.
Другим способом, делающим возможным решение вышеприведенной проблемы, согласно настоящему изобретению является способ получения агломерата восстановленного железа. Этот способ включает в себя введение агломерата, содержащего материал, содержащий оксид железа, углеродный восстановитель, регулятор температуры плавления, а также вспомогательный материал для регулятора температуры плавления, на под нагревательной печи с подвижным подом; нагревание агломерата для восстановления оксида железа в агломерате; и плавление получающегося продукта путем дополнительного нагревания для коалесценции железной составляющей, причем используют агломерат, содержащий вспомогательный материал для регулятора температуры плавления, при этом вспомогательный материал имеет средний диаметр частиц 90 мкм или менее, причем содержание частиц с диаметром 50 мкм или менее во вспомогательном материале составляет 35% по массе или более.Another method that makes it possible to solve the above problem according to the present invention is a method for producing a reduced iron agglomerate. This method includes introducing an agglomerate containing a material containing iron oxide, a carbon reducing agent, a melting temperature regulator, and also auxiliary material for a melting temperature regulator, on a beneath a movable hearth heating furnace; heating the agglomerate to reduce iron oxide in the agglomerate; and melting the resulting product by additional heating to coalesce the iron component, using an agglomerate containing auxiliary material for regulating the melting temperature, the auxiliary material having an average particle diameter of 90 microns or less, and the content of particles with a diameter of 50 microns or less in the auxiliary material is 35% by mass or more.
В этом способе регулятором температуры плавления также является, в частности, по меньшей мере, одно из доломита и известняка. Вспомогательным материалом для регулятора температуры плавления является, в частности, флюорит (материал, содержащее фторид кальция).In this method, at least one of dolomite and limestone is also a regulator of the melting temperature. Auxiliary material for the melting temperature controller is, in particular, fluorite (a material containing calcium fluoride).
Преимущественные эффекты изобретенияAdvantageous Effects of the Invention
Согласно настоящему изобретению агломерат восстановленного железа производят таким способом, что агломерат, изготовленный из смеси, содержащей, по меньшей мере, материал, содержащий оксид железа, углеродный восстановитель, регулятор температуры плавления, а также вспомогательный материал для регулятора температуры плавления, вводят на под нагревательной печи с подвижным подом; агломерат нагревают так, что оксид железа в агломерате восстанавливается; получающийся продукт плавится путем дополнительного нагревания так, что железный компонент коалесцирует. Выход агломерата восстановленного железа с большим размером частиц увеличивается, и время его получения уменьшается таким способом, что средний диаметр частиц регулятора температуры плавления уменьшают таким способом, что средний диаметр частиц регулятора температуры плавления уменьшается, и содержание частиц с заданным диаметром в регуляторе температуры плавления соответственно регулируется, или таким способом, что средний диаметр частиц вспомогательного материала для регулятора температуры плавления уменьшают, и содержание частиц с заданным диаметром во вспомогательном веществе соответственно регулируется. Это дает возможность повышать производительность.According to the present invention, reduced iron agglomerate is produced in such a way that an agglomerate made of a mixture containing at least iron oxide containing material, a carbon reducing agent, a melting temperature regulator, and also auxiliary material for the melting temperature regulator is introduced under a heating furnace with a moving hearth; the agglomerate is heated so that the iron oxide in the agglomerate is reduced; the resulting product is melted by additional heating so that the iron component coalesces. The yield of reduced iron agglomerate with a large particle size is increased, and its production time is reduced in such a way that the average particle diameter of the melting temperature controller is reduced in such a way that the average particle diameter of the melting temperature controller is reduced, and the content of particles with a given diameter in the melting temperature controller is accordingly regulated , or in such a way that the average particle diameter of the auxiliary material for the melting temperature controller is reduced and the content is hour eggs with a predetermined diameter in the auxiliary substance adjusted accordingly. This makes it possible to increase productivity.
Описание вариантов осуществленияDescription of Embodiments
Для того чтобы образовать агломерат из смеси, содержащей материал, содержащий оксид железа, углеродный восстановитель, регулятор температуры плавления, а также вспомогательный материал для регулятора температуры плавления, являющиеся компонентами сырьевого материала (в дальнейшем в этом документе называемыми "компоненты"), используемыми для получения агломерата восстановленного железа, и регулятор температуры плавления и вспомогательный материал для регулятора температуры плавления правильно измельчаются в частицы с соответствующим размером. Однако влияние размера (среднего диаметра частиц) этих компонентов на выход или производительность получения агломерата восстановленного железа не принимали во внимание. Считалось, что измельчение этих компонентов в чрезмерно мелкие частицы вызывает дисперсию этих компонентов, предотвращает агломерацию восстановленного железа, и, следовательно, уменьшает производительность.In order to form an agglomerate from a mixture containing material containing iron oxide, a carbon reducing agent, a melting temperature regulator, and also auxiliary material for a melting temperature regulator, which are components of the raw material (hereinafter referred to as "components") used to obtain reduced iron agglomerate, and the melting temperature regulator and auxiliary material for the melting temperature regulator are correctly crushed into particles with the corresponding their size. However, the influence of the size (average particle diameter) of these components on the yield or production rate of the reduced iron agglomerate was not taken into account. It was believed that grinding these components into excessively fine particles causes dispersion of these components, prevents agglomeration of the reduced iron, and, therefore, reduces productivity.
Для достижения вышеупомянутой цели авторы изобретения провели исследования под разными углами. В частности, авторы изобретения исследовали влияние среднего диаметра частиц или гранулометрического состава (содержание частиц с заданным диаметром) этих компонентов на выход и производительность производства восстановленного железа. В результате, авторы обнаружили, что вышеприведенная цель хорошо достигается, если средний диаметр частиц регулятора температуры плавления или вспомогательного материала для регулятора температуры плавления уменьшают, а содержание частиц с заданным диаметром соответственно регулируется, тем самым завершая настоящее изобретение.To achieve the aforementioned goal, the inventors conducted studies from different angles. In particular, the inventors investigated the effect of the average particle diameter or particle size distribution (the content of particles with a given diameter) of these components on the yield and production rate of reduced iron. As a result, the authors found that the above goal is well achieved if the average particle diameter of the melting point controller or auxiliary material for the melting point controller is reduced, and the content of particles with a given diameter is accordingly adjusted, thereby completing the present invention.
В настоящем изобретении необходимо, чтобы средний диаметр частиц регулятора температуры плавления, содержащегося в агломерате, составлял 0,3 мм или менее, а содержание (доля от всего регулятора температуры плавления) частиц с диаметром 0,5 мм или менее в регуляторе температуры плавления составляло 55% по массе или более. Альтернативно, необходимо, чтобы средний диаметр частиц вспомогательного материала для вспомогательного материала регулятора температуры плавления, содержащегося в агломерате, составлял 90 мкм или менее, а содержание (доля от всего вспомогательного материала для регулятора температуры плавления) частиц с диаметром 50 мкм или менее во вспомогательном веществе составляло 35% по массе или более. Между прочим, термин "средний диаметр частиц", используемый в этом описании, относится к диаметру частиц (в дальнейшем в этом документе называемом "D50" в некоторых случаях), когда число частиц соответствует 50% по массе (суммарная величина составляет 50% по массе), как рассчитано из наименьшего размера частиц. Использование тонкоизмельченного регулятора температуры плавления или тонкоизмельченного вспомогательного материала для регулятора температуры плавления, чтобы образовать агломерат, увеличивает выход и производительность производства агломерата восстановленного железа. Причина этого может быть выведена, как описано ниже.In the present invention, it is necessary that the average particle diameter of the melting temperature controller contained in the sinter is 0.3 mm or less, and the content (fraction of the total melting temperature controller) of particles with a diameter of 0.5 mm or less in the melting temperature controller is 55 % by mass or more. Alternatively, it is necessary that the average particle diameter of the auxiliary material for the auxiliary material of the melting temperature regulator contained in the sinter is 90 μm or less, and the content (fraction of all auxiliary material for the melting temperature regulator) of particles with a diameter of 50 μm or less in the auxiliary substance was 35% by mass or more. Incidentally, the term "average particle diameter" used in this description refers to the diameter of the particles (hereinafter referred to as "D50" in some cases) when the number of particles corresponds to 50% by mass (the total value is 50% by mass ) as calculated from the smallest particle size. The use of a finely divided melting temperature controller or finely divided auxiliary material for the melting temperature controller to form an agglomerate increases the yield and production rate of reduced iron agglomerate. The reason for this can be deduced as described below.
Агломерат восстанавливается и плавится при высокой температуре 1200°C-1500°C. В первоначальной стадии реакции восстановления, реакция протекает через прямой контакт материала, содержащего оксид железа, с углеродным восстановителем. Измельчение регулятора температуры плавления, такого как известняк или доломит, или вспомогательный материал, для регулятора температуры плавления, такой как флюорит, в мелкие частицы уменьшает расстояние между компонентом пустой породы, содержащимся в материале, содержащем оксид железа, и поверхностью регулятора температуры плавления или вспомогательного материала для регулятора температуры плавления (повышает вероятность присутствия компонента пустой породы близко к поверхности регулятора температуры плавления или вспомогательного материала для регулятора температуры плавления), и вряд ли предотвращает агрегацию агломерата восстановленного железа (в дальнейшем в этом документе называемого как "гранулированное железо" в некоторых случаях), потому что компонент пустой породы возможно приходит в контакт с регулятором температуры плавления или вспомогательным материалом для регулятора температуры плавления для получения расплава. То есть, возможно, что могут иметь место явления, полностью противоположные общепризнанному выводу.Agglomerate is restored and melts at a high temperature of 1200 ° C-1500 ° C. In the initial stage of the reduction reaction, the reaction proceeds through direct contact of the material containing iron oxide with a carbon reducing agent. Grinding a melting temperature controller, such as limestone or dolomite, or an auxiliary material, to a melting temperature controller, such as fluorite, into fine particles reduces the distance between the gangue component contained in the material containing iron oxide and the surface of the melting temperature controller or auxiliary material for the melting temperature controller (increases the probability of the presence of a waste rock component close to the surface of the melting temperature controller or auxiliary material for the melting temperature regulator), and is unlikely to prevent aggregation of the reduced iron agglomerate (hereinafter referred to as “granular iron” in some cases), because the gangue component may come into contact with the melting temperature regulator or auxiliary material for melting temperature controller to produce a melt. That is, it is possible that phenomena may occur that are completely opposite to the generally accepted conclusion.
Для того чтобы эффективно проявлялся такой эффект, регулятор температуры плавления, который имеет средний диаметр частиц 0,3 мм или менее и в котором содержание частиц с диаметром 0,5 мм или менее составляет 55% по массе или более, необходимо использовать для образования агломерата. Альтернативно, вспомогательный материал для регулятора температуры плавления необходимо использовать для образования агломерата, причем вспомогательный материал имеет средний диаметр частиц 90 мкм или менее, причем содержание частиц с диаметром 50 мкм или менее составляет 35% по массе или более. Между прочим, содержание частиц с диаметром 0,5 мм или менее в регуляторе температуры плавления составляет предпочтительно 60% по массе или более, и более предпочтительно 65% по массе или более (может быть 100% по массе). Содержание частиц с диаметром 50 мкм или менее во вспомогательном материале для регулятора температуры плавления составляет предпочтительно 40% по массе или более и более предпочтительно 45% по массе или более (может быть 100% по массе).In order to effectively manifest such an effect, a melting point controller that has an average particle diameter of 0.3 mm or less and in which the content of particles with a diameter of 0.5 mm or less is 55% by mass or more, must be used to form an agglomerate. Alternatively, the auxiliary material for the melting temperature controller must be used to form an agglomerate, the auxiliary material having an average particle diameter of 90 μm or less, and the content of particles with a diameter of 50 μm or less is 35% by mass or more. Incidentally, the content of particles with a diameter of 0.5 mm or less in the melting temperature controller is preferably 60% by mass or more, and more preferably 65% by mass or more (may be 100% by mass). The content of particles with a diameter of 50 μm or less in the auxiliary material for the melting temperature controller is preferably 40% by mass or more and more preferably 45% by mass or more (may be 100% by mass).
В настоящем изобретении материалом, содержащим оксид железа, может быть железистый песок, остаток очистки цветных металлов или подобное. Углеродным восстановителем может быть, например, углеродсодержащий материал, такой как уголь или кокс.In the present invention, the material containing iron oxide may be ferruginous sand, a non-ferrous metal residue, or the like. The carbon reducing agent may, for example, be a carbon-containing material such as coal or coke.
Агломерат может содержать другой компонент, такой как связующее, материал, содержащий MgO, или материал, содержащий CaO. Связующим может быть, например, полисахарид (например, крахмал, такой как кукурузный крахмал, рисовая мука или пшеничная мука). MgO-содержащий материал может быть, например, порошком MgO, природной рудой, Mg-содержащим материалом, экстрагированным из морской воды, карбонатом магния (MgCO3) или подобное. Материалом, содержащим CaO, может быть, например, негашеная известь (CaO) или подобное. The agglomerate may contain another component, such as a binder, a material containing MgO, or a material containing CaO. The binder may be, for example, a polysaccharide (for example, starch, such as corn starch, rice flour or wheat flour). The MgO-containing material may be, for example, MgO powder, natural ore, Mg-containing material extracted from sea water, magnesium carbonate (MgCO 3 ) or the like. The CaO containing material may be, for example, quicklime (CaO) or the like.
Форма агломерата конкретно не ограничивается и может быть, например, гранулированной формой или брикетированной формой или подобным. Размер агломерата конкретно не ограничивается. Диаметр (максимальный диаметр) агломерата составляет предпочтительно 50 мм или менее. Чрезмерное увеличение диаметра агломерата снижает эффективность гранулирования и также ослабляет передачу тепла к нижней части гранулы для уменьшения продуктивности. Между прочим, нижний предел диаметра агломерата составляет примерно 5 мм.The shape of the agglomerate is not particularly limited and may be, for example, a granular form or a briquetted form or the like. The size of the agglomerate is not particularly limited. The diameter (maximum diameter) of the agglomerate is preferably 50 mm or less. Excessive increase in the diameter of the agglomerate reduces the efficiency of granulation and also weakens the transfer of heat to the bottom of the granule to reduce productivity. Incidentally, the lower limit of the diameter of the agglomerate is approximately 5 mm.
Весь регулятор температуры плавления в агломерате не нужно измельчать. Часть (например, 10% по массе или более) используемого регулятора температуры плавления может удовлетворять заданным требованиям (средний диаметр частиц составляет 0,3 мм или менее и содержание частиц с диаметром 0,5 мм или менее составляет 55% по массе или более). Формой, удовлетворяющей таким требованиям является, например, присутствие тонкоизмельченного регулятора температуры плавления только в, по меньшей мере, центральной части агломерата. То есть, когда агломерат нагревается снаружи, то повышение температуры в центральной части агломерата является медленным по сравнению с его периферией, и реакция в центральной части является тоже медленной. Для того чтобы подавить это явление, эффективным является тонкое измельчение регулятора температуры плавления, присутствующего в центральной части агломерата. Между прочим, термин "центральная часть" относится к части, изменяющейся от центра сферы к месту, удовлетворяющему вышеупомянутому содержанию (часть снаружи места называется "периферийная часть"), когда агломерат имеет, например, сферическую форму (сухой окатыш, описанный ниже).The entire regulator of the melting temperature in the sinter does not need to be crushed. A part (for example, 10% by mass or more) of the used melting temperature controller can satisfy the specified requirements (average particle diameter is 0.3 mm or less and the content of particles with a diameter of 0.5 mm or less is 55% by mass or more). A form satisfying such requirements is, for example, the presence of a finely divided melting temperature controller only in at least the central part of the agglomerate. That is, when the agglomerate is heated externally, the increase in temperature in the central part of the agglomerate is slow compared to its periphery, and the reaction in the central part is also slow. In order to suppress this phenomenon, fine grinding of the melting temperature controller present in the central part of the agglomerate is effective. Incidentally, the term “central part” refers to a part changing from the center of the sphere to a place satisfying the above content (the part outside the place is called the “peripheral part”) when the agglomerate has, for example, a spherical shape (dry pellet, described below).
Когда тонкоизмельченный регулятор температуры плавления присутствует, по меньшей мере, в центральной части агломерата, это является основной формой, в которой присутствует тонкоизмельченный регулятор температуры плавления только в центральной части агломерата, как описано в настоящем изобретении, и регулятор температуры плавления с обычным средним диаметром частиц (не тонкоизмельченных) присутствует в периферийной части. Случай, когда весь используемый регулятор температуры отвечает требованиям, описанным в настоящем изобретении, включен в варианты осуществления настоящего изобретения.When a finely divided melting temperature regulator is present in at least the central part of the agglomerate, this is the main form in which there is a finely divided melting temperature regulator only in the central part of the agglomerate, as described in the present invention, and a melting temperature regulator with a usual average particle diameter ( not finely divided) is present in the peripheral part. A case where the entire temperature controller used meets the requirements described in the present invention is included in embodiments of the present invention.
Настоящее изобретение дополнительно описано ниже подробно со ссылкой на примеры. Примеры не ограничивают настоящее изобретение. Подходящие изменения могут быть сделаны в рамках объема, легко приспосабливаемые к сущности, описанной выше и ниже, и включены в технический объем настоящего изобретения.The present invention is further described below in detail with reference to examples. The examples do not limit the present invention. Suitable changes can be made within the scope, easily adaptable to the essence described above and below, and are included in the technical scope of the present invention.
Эта заявка испрашивает приоритет японской патентной заявки № 2013-039421, поданной 28 февраля 2013 г. Полное содержание японской патентной заявки № 2013-039421, поданной 28 февраля 2013 г. включено в настоящее описание посредством этой ссылки.This application claims the priority of Japanese Patent Application No. 2013-039421, filed February 28, 2013. The full contents of Japanese Patent Application No. 2013-039421, filed February 28, 2013, is incorporated herein by reference.
ПримерыExamples
(Пример 1)(Example 1)
Агломерат готовили из смеси, содержащей материал, содержащий оксид железа, углеродный восстановитель, регуляторы температуры плавления, вспомогательный материал для регуляторов температуры плавления, а также связующее. Агломерат вводили на под нагревательной печи с подвижным подом и нагревали. Оксид железа в агломерате восстанавливался и плавился, таким образом, получали агломерат восстановленного железа (гранулированное восстановленное железо).Agglomerate was prepared from a mixture containing material containing iron oxide, a carbon reducing agent, melting temperature regulators, auxiliary material for melting temperature regulators, as well as a binder. The agglomerate was introduced on under a movable hearth heating furnace and heated. The iron oxide in the agglomerate was reduced and melted, thus, a reduced iron agglomerate (granular reduced iron) was obtained.
Использованным материалом, содержащим оксид железа, была железная руда, имеющая состав, показанный в таблице 1 ниже. Использованным углеродным восстановителем был уголь, имеющий состав, показанный в таблице 2 ниже. Использованными регуляторами температуры плавления были известняк, имеющий состав, показанный в таблице 3 ниже, и доломит, имеющий состав, показанный в таблице 4 ниже. Использованным вспомогательным материалом для регуляторов температуры плавления был флюорит, имеющий состав, показанный в таблице 5 ниже. Агломераты получали путем варьирования среднего диаметра частиц (D50) и гранулометрического состава (содержания частиц с заданным диаметром) каждого из регуляторов температуры плавления и вспомогательного материала для регуляторов температуры плавления (таблица 7 ниже). В частности, использованную в качестве связующего пшеничную муку, смешивали с каждой из смесей, содержащих регуляторы температуры плавления (известняк и доломит) и вспомогательный материал (флюорит) для регуляторов температуры плавления, причем регуляторы температуры плавления и вспомогательный материал отличаются по среднему диаметру частиц и гранулометрическому составу при соотношении компонентов смеси, показанном в таблице 6 ниже. Добавляли соответственное количество воды к каждой из смесей с последующим получением сырых гранул с диаметром 0,19 мм, используя установку для гранулирования типа шинного. Полученные сырые гранулы вводили в сушилку и нагревали при 180°C в течение одного часа, так чтобы содержащаяся вода полностью удалилась, посредством чего были приготовлены гранулообразные скопления (сферические сухие окатыши).The material used containing iron oxide was iron ore having the composition shown in table 1 below. The carbon reducing agent used was coal having the composition shown in table 2 below. The melting temperature regulators used were limestone having the composition shown in table 3 below and dolomite having the composition shown in table 4 below. The auxiliary material used for melting temperature controllers was fluorite having the composition shown in table 5 below. Agglomerates were obtained by varying the average particle diameter (D50) and particle size distribution (particle content with a given diameter) of each of the melting temperature controllers and auxiliary material for the melting temperature controllers (table 7 below). In particular, wheat flour used as a binder was mixed with each of the mixtures containing melting temperature regulators (limestone and dolomite) and auxiliary material (fluorite) for melting temperature regulators, and the melting temperature regulators and auxiliary material differ in average particle diameter and particle size distribution composition when the ratio of the components of the mixture shown in table 6 below. An appropriate amount of water was added to each of the mixtures, followed by the preparation of crude granules with a diameter of 0.19 mm using a tire granulation apparatus. The resulting raw granules were introduced into the dryer and heated at 180 ° C for one hour so that the water contained was completely removed, whereby granular aggregates (spherical dry pellets) were prepared.
Сухие окатыши вводили в восстановительную нагревательную печь с подвижным подом, в которую насыпали углеродный материал (антрацит с максимальным диаметром частиц 2 мм или менее) и нагревали при 1450°C в атмосфере азота с последующим измерением времени (времени реакции), необходимого для восстановления и плавления.Dry pellets were introduced into a rolling hearth reduction heating furnace, into which carbon material was poured (anthracite with a maximum particle diameter of 2 mm or less) and heated at 1450 ° C in a nitrogen atmosphere, followed by measuring the time (reaction time) required for reduction and melting .
Результаты показаны в таблице 7 вместе со средним диаметром частиц и гранулометрическим составом использованных компонентов (железной руды, угля, известняка, доломита, а также флюорита), (что касается железной руды, то средний диаметр ее частиц только показан, и такой же используется в дальнейшем в этом документе). Основные свойства (такие как кажущаяся плотность и аналитические данные для сухих окатышей) сухих окатышей тоже показаны в таблице 7. Метод измерения и стандарты для основных компонентов среди компонентов, показанных в таблице 7, являются такими, как описано ниже.The results are shown in table 7 together with the average particle diameter and particle size distribution of the components used (iron ore, coal, limestone, dolomite, and fluorite), (as for iron ore, the average diameter of its particles is only shown, and the same is used in the future in this document). The main properties (such as apparent density and analytical data for dry pellets) of dry pellets are also shown in Table 7. The measurement method and standards for the main components among the components shown in Table 7 are as described below.
(Производительность (индекс производительности))(Performance (performance index))
Производительность, когда гранулированное восстановленное железо получают таким способом, что сухие окатыши нагревают, и оксид железа восстанавливается и расплавляется, оценивают посредством производства (тонн) гранулированного восстановленного железа на площадь пода (м2) в единицу времени (час), как представлено следующим уравнением (1):Productivity, when granular reduced iron is obtained in such a way that dry pellets are heated and iron oxide is reduced and melted, is estimated by producing (tons) of granular reduced iron per hearth area (m 2 ) per unit time (hour), as represented by the following equation ( one):
Производительность (тонны/м2/час) = Производительность по гранулированному восстановленному железе (тонны/час)/площадь пода (м2) (1).Productivity (tons / m 2 / h) = Productivity for granular reduced iron (tons / h) / hearth area (m 2 ) (1).
В уравнении (1) производительность по гранулированному восстановленному железу представлена следующим уравнением (2):In equation (1), the granular reduced iron productivity is represented by the following equation (2):
Производительность по гранулированному восстановленному железу (тонны гранулированного восстановленного железа/час) = количество введенных агломератов (сухих окатышей) (тонна агломерата/час) × масса гранулированного восстановленного железа, полученного из тонны агломератов (тонна гранулированного восстановленного железа/тонна агломерата) × выход годного (2).Productivity for granular reduced iron (tons of granular reduced iron / hour) = number of introduced agglomerates (dry pellets) (ton of agglomerate / hour) × mass of granulated reduced iron obtained from a ton of agglomerates (ton of granular reduced iron / ton of agglomerate) × yield ( 2).
В уравнении (2) скорость получения продукции рассчитывают как отношение масс [% масс. +3,35 мм гранулированного железа/количество % гранулированного восстановленного железа × 100(%)] гранулированного восстановленного железа с диаметром 3,35 или более к количеству полученного гранулированного восстановленного железа (показано как ″выход +3,35 мм гранулированного железа (%)″ в таблице 7. В таблице 7, для того чтобы количественно оценить эффекты настоящего изобретения, скопления (сухие окатыши) эксперимента №1 используют в качестве стандартных скоплений, и производительность, когда используются другие скопления, выражается как относительная величина (индекс производительности) на основе того, что производительность, когда используют стандартные агломераты, составляет 1,00.In equation (2), the production rate is calculated as the mass ratio [% mass. +3.35 mm of granular iron / amount of% granular reduced iron × 100 (%)] granular reduced iron with a diameter of 3.35 or more to the amount of granulated reduced iron obtained (shown as ″ yield of +3.35 mm granular iron (%) ″ In table 7. In table 7, in order to quantify the effects of the present invention, the clusters (dry pellets) of experiment No. 1 are used as standard clusters, and performance when other clusters are used is expressed as rel respect to the value (performance index) based on the fact that the performance when using standard agglomerates is 1.00.
Как ясно из результатов, то понятно, что когда средний диаметр (D50) использованных частиц известняка в качестве регулятора температуры плавления составляет 0,3 мм или менее (300 мкм или менее), и содержание частиц с диаметром 0,5 мм или менее (показано как ″-500 мкм″) составляет 55% по массе или более (эксперимент №2) или когда средний диаметр (D50) использованных частиц доломита в качестве регулятора температуры плавления составляет 0,3 мм или менее (300 мкм или менее), и содержание частиц с диаметром 0,5 мм или менее (показано как ″-500 мкм″) составляет 55% по массе или более (эксперимент №№3 и 4), выход гранулированного восстановленного железа увеличивается, и производительность значительно повышается. С другой стороны, понятно, что когда средний диаметр использованных частиц (D50) флюорита в качестве вспомогательного материала для регулятора температуры плавления составляет 90 мкм или менее, и содержание частиц с диаметром 50 мкм или менее (показано как ″-50 мкм″) составляет 35% по массе или более (эксперимент № 5), выход гранулированного восстановленного железа увеличивается, и производительность значительно повышается.As is clear from the results, it is clear that when the average diameter (D50) of the used limestone particles as a melting temperature controller is 0.3 mm or less (300 μm or less), and the content of particles with a diameter of 0.5 mm or less (shown as ″ -500 μm ″) is 55% by mass or more (experiment No. 2) or when the average diameter (D50) of the dolomite particles used as a melting temperature controller is 0.3 mm or less (300 μm or less), and the content particles with a diameter of 0.5 mm or less (shown as ″ -500 μm ″) is 55% by mass or more (experiment Nos. 3 and 4), the yield of granular reduced iron increases, and productivity increases significantly. On the other hand, it is understood that when the average diameter of the fluorite particles (D50) used as an auxiliary material for the melting temperature controller is 90 μm or less, and the content of particles with a diameter of 50 μm or less (shown as ″ -50 μm ″) is 35 % by mass or more (experiment No. 5), the yield of granular reduced iron increases, and productivity increases significantly.
(Пример 2)(Example 2)
Сухие окатыши, имеющие двойную структуру, готовили с использованием смеси (соотношение компонентов смеси было таким же, как соотношение компонентов смеси, показанное в таблице 6), содержащей материал, содержащий оксид железа, углеродный восстановитель, регуляторы температуры плавления (известняк и доломит), вспомогательный материал для регуляторов температуры плавления (флюорит), а также связующее, причем каждое имеет такой же состав, как состав, использованный в примере 1. В частности, использованную пшеничную муку в качестве связующего, смешивали со смесью, содержащей железную руду, известняк, а также флюорит, причем каждое имело средний диаметр частиц и гранулометрический состав, показанный в колонке ″центральная часть″ в таблице 8 ниже, и добавляли к этой смеси соответственное количество воды с последующим получением сферических сырых гранул с диаметром 9,5 мм с использованием установки для гранулирования типа шинной. Смесь, содержащая известняк, имеющий разные средние диаметры частиц и гранулометрические составы, концентрически образовывалась на периферии (периферийной части) каждой сферической сырой гранулы, используя сферическую сырую гранулу как сердцевину, посредством чего получали сырые окатыши с диаметром 19,0 мм (содержание смеси центральной части составляло примерно 12% по массе каждой гранулы). Полученные сырые окатыши вводили в сушилку и нагревали при 180°C в течение 1 часа так, что содержащаяся вода полностью удалялась, посредством чего готовили гранулообразные скопления (двухслойные окатыши).Dry pellets with a double structure were prepared using a mixture (the ratio of the components of the mixture was the same as the ratio of the components of the mixture shown in table 6) containing material containing iron oxide, a carbon reducing agent, melting temperature regulators (limestone and dolomite), auxiliary material for melting temperature regulators (fluorite), as well as a binder, each having the same composition as the composition used in example 1. In particular, wheat flour used as a binder, mixed with a mixture containing iron ore, limestone, as well as fluorite, each having an average particle diameter and particle size distribution shown in the column "Central part" in table 8 below, and an appropriate amount of water was added to this mixture, followed by obtaining spherical crude granules with a diameter of 9.5 mm using a busbar granulation plant. A mixture containing limestone having different average particle diameters and particle size distributions was concentrically formed on the periphery (peripheral part) of each spherical raw granule using a spherical raw granule as a core, whereby crude pellets with a diameter of 19.0 mm were obtained (mixture content of the central part approximately 12% by weight of each granule). The resulting crude pellets were introduced into the dryer and heated at 180 ° C. for 1 hour so that the water contained was completely removed, whereby granular aggregates (bilayer pellets) were prepared.
Окатыши гранулы вводили в восстановительную нагревательную печь с подвижным подом, в которую насыпали углеродный материал (антрацит с максимальным диаметром частиц 2 мм или менее) и нагревали при 1450°C в азотной атмосфере с последующей оценкой по времени (времени реакции), необходимому для восстановления и расплавления тем же способом, как способ, описанный в примере 1. Результаты показаны в таблице 8 вместе со средним диаметром частиц (D50) и гранулометрическим составом использованных компонентов (железной руды, угля, известняка, доломита, а также флюорита). Между прочим, элементы, оцененные в примерах 1 и 2, тоже показаны в таблице 8 (метод оценки является тем же, как метод оценки, описанный в примере 1).The pellet pellets were introduced into a rolling hearth reduction heating furnace, into which carbon material was poured (anthracite with a maximum particle diameter of 2 mm or less) and heated at 1450 ° C in a nitrogen atmosphere, followed by an estimate of the time (reaction time) required to recover and melting in the same way as the method described in example 1. The results are shown in table 8 together with the average particle diameter (D50) and particle size distribution of the components used (iron ore, coal, limestone, dolomite, and akzhe fluorite). Incidentally, the elements evaluated in examples 1 and 2 are also shown in table 8 (the evaluation method is the same as the evaluation method described in example 1).
(% масс.)-500 μm in dolomite
(% wt.)
(% масс.)Fluorite -50 μm
(% wt.)
Как ясно из результатов, понятно, что эффект от увеличения выхода гранулированного восстановленного железа достигается таким способом, что все из каждой гранулы тонко не измельчено, но центральная часть первоначально тонко измельчена, то есть, эффект настоящего изобретения достигается даже в таком состоянии, что количество тонко измельченного компонента является малым.As is clear from the results, it is clear that the effect of increasing the yield of granular reduced iron is achieved in such a way that all of each granule is not finely ground, but the central part is initially finely ground, that is, the effect of the present invention is achieved even in such a state that the amount is finely the crushed component is small.
Промышленная применимостьIndustrial applicability
Настоящее изобретение обеспечивает способ получения агломерата восстановленного железа. Способ включает в себя введение агломерата, содержащего материал, содержащий оксид железа, углеродный восстановитель, регулятор температуры плавления, а также вспомогательный материал для регулятора температуры плавления, на под нагревательной печи с подвижным подом; нагревание агломерата для восстановления оксида железа в агломерате; и расплавление получающегося продукта путем дополнительного нагревания для коалесценции железной составляющей, причем используют агломерат, содержащий регулятор температуры плавления, который имеет средний диаметр частиц 0,3 мм или менее и в котором содержание частиц с диаметром 0,5 мм или менее составляет 55% по массе или более. Это позволяет обеспечивать следующий способ, который повышает производительность путем увеличения выхода агломерата восстановленного железа с большим диаметром частиц и путем уменьшения времени его получения.The present invention provides a method for producing reduced iron agglomerate. The method includes the introduction of an agglomerate containing a material containing iron oxide, a carbon reducing agent, a melting temperature regulator, and also auxiliary material for a melting temperature regulator, under a movable hearth heating furnace; heating the agglomerate to reduce iron oxide in the agglomerate; and melting the resulting product by additional heating to coalesce the iron component, using an agglomerate containing a melting point controller that has an average particle diameter of 0.3 mm or less and in which the content of particles with a diameter of 0.5 mm or less is 55% by weight or more. This allows you to provide the following method, which improves productivity by increasing the yield of reduced iron sinter with a large particle diameter and by reducing its production time.
Claims (27)
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2013039421A JP2014167150A (en) | 2013-02-28 | 2013-02-28 | Method of manufacturing reduced iron agglomerate |
| JP2013-039421 | 2013-02-28 | ||
| PCT/JP2014/052665 WO2014132762A1 (en) | 2013-02-28 | 2014-02-05 | Method for producing reduced iron agglomerate |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2015140832A RU2015140832A (en) | 2017-04-04 |
| RU2625362C2 true RU2625362C2 (en) | 2017-07-13 |
Family
ID=51428036
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2015140832A RU2625362C2 (en) | 2013-02-28 | 2014-02-05 | Production method of the reduced iron agglomerate |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20150361515A1 (en) |
| JP (1) | JP2014167150A (en) |
| CN (1) | CN105074015B (en) |
| RU (1) | RU2625362C2 (en) |
| UA (1) | UA112829C2 (en) |
| WO (1) | WO2014132762A1 (en) |
| ZA (1) | ZA201505487B (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6623118B2 (en) * | 2016-05-20 | 2019-12-18 | 株式会社神戸製鋼所 | Method for producing reduced iron |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003073722A (en) * | 2001-06-18 | 2003-03-12 | Kobe Steel Ltd | Method for manufacturing granular metal |
| RU2228365C2 (en) * | 2000-03-30 | 2004-05-10 | Мидрекс Интернэшнл Б.В. Цюрих Бранч | Method of production of granulated metallic iron, method of production of liquid steel, method of production of metallic iron and device for loading auxiliary initial material and device for loading initial material |
| WO2006061787A1 (en) * | 2004-12-07 | 2006-06-15 | Nu-Iron Technology, Llc | Method and system for producing metallic iron nuggets |
| JP2012144788A (en) * | 2011-01-13 | 2012-08-02 | Kobe Steel Ltd | Method and device for producing hot briquette iron |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3153586A (en) * | 1960-05-06 | 1964-10-20 | Union Carbide Corp | Slag coated ore compacts and process for making the same |
| US20040221426A1 (en) * | 1997-10-30 | 2004-11-11 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Method of producing iron oxide pellets |
| JP4167101B2 (en) * | 2003-03-20 | 2008-10-15 | 株式会社神戸製鋼所 | Production of granular metallic iron |
| US20100171072A1 (en) * | 2007-06-27 | 2010-07-08 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Method for manufacturing granular metallic iron |
| CN101538632B (en) * | 2009-02-05 | 2011-04-20 | 丁家伟 | Preparation process and device of sponge iron |
| CN102559977A (en) * | 2012-02-07 | 2012-07-11 | 刘发明 | Novel production method of granular iron |
-
2013
- 2013-02-28 JP JP2013039421A patent/JP2014167150A/en active Pending
-
2014
- 2014-02-05 RU RU2015140832A patent/RU2625362C2/en active
- 2014-02-05 WO PCT/JP2014/052665 patent/WO2014132762A1/en not_active Ceased
- 2014-02-05 CN CN201480010353.8A patent/CN105074015B/en active Active
- 2014-02-05 US US14/765,722 patent/US20150361515A1/en not_active Abandoned
- 2014-05-02 UA UAA201509171A patent/UA112829C2/en unknown
-
2015
- 2015-07-30 ZA ZA2015/05487A patent/ZA201505487B/en unknown
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2228365C2 (en) * | 2000-03-30 | 2004-05-10 | Мидрекс Интернэшнл Б.В. Цюрих Бранч | Method of production of granulated metallic iron, method of production of liquid steel, method of production of metallic iron and device for loading auxiliary initial material and device for loading initial material |
| JP2003073722A (en) * | 2001-06-18 | 2003-03-12 | Kobe Steel Ltd | Method for manufacturing granular metal |
| WO2006061787A1 (en) * | 2004-12-07 | 2006-06-15 | Nu-Iron Technology, Llc | Method and system for producing metallic iron nuggets |
| JP2012144788A (en) * | 2011-01-13 | 2012-08-02 | Kobe Steel Ltd | Method and device for producing hot briquette iron |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US20150361515A1 (en) | 2015-12-17 |
| RU2015140832A (en) | 2017-04-04 |
| WO2014132762A1 (en) | 2014-09-04 |
| CN105074015A (en) | 2015-11-18 |
| JP2014167150A (en) | 2014-09-11 |
| UA112829C2 (en) | 2016-10-25 |
| ZA201505487B (en) | 2016-07-27 |
| CN105074015B (en) | 2018-07-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN109295299A (en) | A method of high bloodstone self fluxed pellet is prepared using rotary kiln technology addition lime stone | |
| RU2596730C2 (en) | Method of producing reduced iron agglomerates | |
| WO2018099558A1 (en) | Metallic ore pellets | |
| CN101981209A (en) | Manufacturing method of reduced iron | |
| RU2676378C1 (en) | Method of obtaining reduced iron | |
| RU2669653C2 (en) | Method of producing granular metallic iron | |
| RU2625362C2 (en) | Production method of the reduced iron agglomerate | |
| JP3144886B2 (en) | Method for producing sintered ore or pellet ore as raw material for blast furnace using lime cake | |
| CN110343796B (en) | Method for reducing iron loss in vanadium titanomagnetite blast furnace smelting | |
| JP6043271B2 (en) | Method for producing reduced iron | |
| WO2014129282A1 (en) | Method for manufacturing reduced iron | |
| EP0053139B1 (en) | Agglomerates, a process for producing thereof and use thereof | |
| WO2014034589A1 (en) | Method for producing reduced iron agglomerates | |
| JP2015101740A (en) | Method for manufacturing reduced iron | |
| RU2621533C2 (en) | Reduced iron obtaining method | |
| JP6235439B2 (en) | Manufacturing method of granular metallic iron | |
| JP2014181369A (en) | Method of producing reduced iron | |
| JP2015074809A (en) | Method for producing granular metal iron | |
| JPS60248827A (en) | Preliminary treatment of sintered raw material | |
| WO2025068733A1 (en) | Stabilized agglomerated compositions made using byproducts from steelmaking operations | |
| JP2013142167A (en) | Method for producing granular metal iron | |
| JPH0154414B2 (en) | ||
| JPH03130326A (en) | Production of sintered ore for blast furnace using high-goethite ore |