RU2623168C1 - Steel-smelting flux - Google Patents
Steel-smelting flux Download PDFInfo
- Publication number
- RU2623168C1 RU2623168C1 RU2016105058A RU2016105058A RU2623168C1 RU 2623168 C1 RU2623168 C1 RU 2623168C1 RU 2016105058 A RU2016105058 A RU 2016105058A RU 2016105058 A RU2016105058 A RU 2016105058A RU 2623168 C1 RU2623168 C1 RU 2623168C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- flux
- oxide
- calcium
- ratio
- iron
- Prior art date
Links
- 230000004907 flux Effects 0.000 title claims abstract description 71
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 title abstract description 3
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 17
- 235000012255 calcium oxide Nutrition 0.000 claims abstract description 16
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N Alumina Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 claims abstract description 11
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 claims abstract description 11
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- WYTGDNHDOZPMIW-RCBQFDQVSA-N alstonine Natural products C1=CC2=C3C=CC=CC3=NC2=C2N1C[C@H]1[C@H](C)OC=C(C(=O)OC)[C@H]1C2 WYTGDNHDOZPMIW-RCBQFDQVSA-N 0.000 claims abstract description 8
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims abstract description 7
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 claims abstract description 7
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910052609 olivine Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000010450 olivine Substances 0.000 claims abstract description 7
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 claims description 11
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 7
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims description 2
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 abstract description 10
- 239000002893 slag Substances 0.000 abstract description 9
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 11
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 10
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 9
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 8
- 229910052839 forsterite Inorganic materials 0.000 description 6
- HCWCAKKEBCNQJP-UHFFFAOYSA-N magnesium orthosilicate Chemical compound [Mg+2].[Mg+2].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] HCWCAKKEBCNQJP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 4
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 4
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 4
- 239000001095 magnesium carbonate Substances 0.000 description 4
- 235000014380 magnesium carbonate Nutrition 0.000 description 4
- ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L magnesium carbonate Chemical compound [Mg+2].[O-]C([O-])=O ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 4
- 229910000021 magnesium carbonate Inorganic materials 0.000 description 4
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052599 brucite Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 3
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 3
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 2
- 229910052840 fayalite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004484 Briquette Substances 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910004283 SiO 4 Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 239000005442 atmospheric precipitation Substances 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 1
- 229910052620 chrysotile Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010431 corundum Substances 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 230000018044 dehydration Effects 0.000 description 1
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 description 1
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 description 1
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 1
- 150000004679 hydroxides Chemical class 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000005453 pelletization Methods 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N silicon monoxide Chemical class [Si-]#[O+] LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- CWBIFDGMOSWLRQ-UHFFFAOYSA-N trimagnesium;hydroxy(trioxido)silane;hydrate Chemical compound O.[Mg+2].[Mg+2].[Mg+2].O[Si]([O-])([O-])[O-].O[Si]([O-])([O-])[O-] CWBIFDGMOSWLRQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, в частности к составам флюсов для сталеплавильного производства.The invention relates to the field of metallurgy, in particular to compositions of fluxes for steelmaking.
Известен флюс, содержащий 26-35% оксида магния, 36-68% оксида кальция, 5-15% оксидов железа, 0,5-7,0 оксида кремния, 0,3-7,0% оксида алюминия [1]. Изготовление флюса производят во вращающихся печах при высокотемпературном обжиге сырого доломита или магнезита совместно с железосодержащими добавками (конвертерный шлам, железная руда и т.п.). Недостатком этого флюса является потеря прочности флюса при его перевозках и длительном хранении, особенно в присутствии влажной атмосферы. Как видно из вышеприведенного состава флюса, содержащееся в нем количество оксидов железа полностью расходуется на связывание оксидов кальция и в то же время значительное количество оксидов кальция, порядка 25-30% остается несвязанным в другие соединения. Присутствующие во флюсе несвязанные оксиды кальция в условиях высокой влажности атмосферы, а также атмосферных осадков (дождь, снег) реагируют с образованием Са(ОН)2, которые за счет объемных структурных изменений в куске флюса приводят к разрушению его, с образованием пылевидных фракций, непригодных к дальнейшему использованию флюса в сталеплавильном производстве.Known flux containing 26-35% of magnesium oxide, 36-68% of calcium oxide, 5-15% of iron oxides, 0.5-7.0 silicon oxide, 0.3-7.0% of aluminum oxide [1]. The production of flux is carried out in rotary kilns during high-temperature roasting of raw dolomite or magnesite together with iron-containing additives (converter sludge, iron ore, etc.). The disadvantage of this flux is the loss of strength of the flux during transportation and long-term storage, especially in the presence of a humid atmosphere. As can be seen from the above flux composition, the amount of iron oxides contained in it is completely spent on binding calcium oxides and at the same time a significant amount of calcium oxides, of the order of 25-30%, remains unbound in other compounds. Unbound calcium oxides present in the flux under conditions of high atmospheric humidity, as well as atmospheric precipitation (rain, snow) react with the formation of Ca (OH) 2 , which due to volume structural changes in the flux piece lead to its destruction, with the formation of dusty fractions unsuitable to further use of flux in steelmaking.
Наиболее близким по технической сущности к достигаемому результату известен флюс, содержащий 45-70% оксида магния; 1,0-9,0% оксидов железа; 0,5-3,0% оксида кремния; 0,2-0,6% оксида алюминия; 4-16% углерода и 20-55% потери при прокаливании (Δmпрк), основу которых составляют соединения H2O и CO2. Флюсы изготавливаются в виде гранул, получаемых методом окатывания сырого магнезита MgCO3 и брусита Mg(OH)2 в тарельчатом грануляторе [2], с дальнейшим просушиванием гранул в воздушной атмосфере.The closest in technical essence to the achieved result is known flux containing 45-70% of magnesium oxide; 1.0-9.0% iron oxides; 0.5-3.0% silicon oxide; 0.2-0.6% alumina; 4-16% carbon and 20-55% loss on ignition (Δm CRC ), which are based on H 2 O and CO 2 compounds. Fluxes are made in the form of granules obtained by pelletizing raw magnesite MgCO 3 and brucite Mg (OH) 2 in a plate granulator [2], with further drying of the granules in an air atmosphere.
Недостатком этих флюсов является низкая прочность и пористость получаемых гранул из-за наличия в них влаги (H2O), которая, испаряясь при просушке, образует значительное количество пор. Наличие во флюсе значительного количества гидроокислов обусловливает в нем высокую концентрацию водорода. В связи с этим использование этих гранул флюса ограничивает их использование в сталеплавильном производстве, так как выделение водорода при дегидратации брусита при высоких температурах сталеплавильного процесса увеличивает концентрацию водорода в отходящих газах выше критических взрывоопасных концентраций в газоотводящем тракте.The disadvantage of these fluxes is the low strength and porosity of the resulting granules due to the presence of moisture (H 2 O) in them, which, evaporating during drying, forms a significant number of pores. The presence of a significant amount of hydroxides in the flux causes a high concentration of hydrogen in it. In this regard, the use of these flux granules limits their use in steelmaking, since the evolution of hydrogen during the dehydration of brucite at high temperatures of the steelmaking process increases the concentration of hydrogen in the exhaust gases above critical explosive concentrations in the exhaust gas duct.
Задачей изобретения является создание состава сталеплавильного флюса, обладающего повышенной прочностью с низкой пористостью и высокой скоростью растворения в шлаковых расплавах при температурах сталеплавильных процессов.The objective of the invention is to provide a composition of steelmaking flux having increased strength with low porosity and high dissolution rate in slag melts at temperatures of steelmaking processes.
Поставленная задача решается тем, что известный флюс, содержащий оксиды магния, кремния, железа, алюминия и потери при прокаливании дополнительно содержит оксид кальция с соотношением содержаний оксида магния к оксиду кремния, равным 0,4-1,8, и соотношением содержаний суммы оксидов кальция и железа к содержанию оксида кремния, равным 0,1-1,0, при следующем содержании компонентов, масс. %:The problem is solved in that the known flux containing oxides of magnesium, silicon, iron, aluminum and losses during calcination additionally contains calcium oxide with a ratio of the contents of magnesium oxide to silicon oxide equal to 0.4-1.8, and the ratio of the contents of the sum of calcium oxides and iron to the content of silicon oxide, equal to 0.1-1.0, with the following content of components, mass. %:
Сталеплавильный флюс содержит минералогические фазы оливина и серпентина.Steelmaking flux contains the mineralogical phases of olivine and serpentine.
При высоких температурах сталеплавильного процесса во флюсе происходят структурные изменения оливина (Mg,Fe)2[SiO4] и серпентина (Mg,Fe)3Si2O5(OH)4 с образованием тугоплавких фаз форстерита 2MgO⋅SiO2 (с температурой плавления 1890°C). Структурные преобразования оливина и серпентина происходят при температуре 650-700°C, при условии соотношения
Для повышения скорости растворения в шлаковом расплаве заявляемого флюса, содержащего тугоплавкие соединения, он содержит оксиды кальция и железа, суммарное соотношение которых к оксиду кремния составляет 0,1-1,0. В этом случае во флюсе образуются легкоплавкие соединения фаялита 2FeO⋅SiO2 (температура плавления 1205°C), монтичелита CaO⋅MgO⋅SiO2 (температура плавления 1487°C) и мервинита 3СаО⋅MgO⋅SiO2 (температура плавления 1570°C). Образование во флюсе легкоплавких фаз способствует ускорению процесса структурных преобразований оливина и серпентина с обволакиванием жидким расплавом образующихся зерен форстерита, что приводит к ускорению растворения флюса в шлаковом расплаве.To increase the dissolution rate in the slag melt of the inventive flux containing refractory compounds, it contains calcium and iron oxides, the total ratio of which to silicon oxide is 0.1-1.0. In this case, fusible compounds of fayalite 2FeO⋅SiO 2 (melting point 1205 ° C), monticelite CaO⋅MgO⋅SiO 2 (melting point 1487 ° C) and merwinite 3СаО⋅MgO⋅SiO 2 (melting point 1570 ° C) are formed in the flux . The formation of fusible phases in the flux helps to accelerate the process of structural transformations of olivine and serpentine with enveloping the formed forsterite grains with a liquid melt, which leads to accelerated dissolution of the flux in the slag melt.
Влияние количеств, содержащихся во флюсе оксидов магния, кремния, кальция и железа на свойства флюса (прочность, пористость, скорость растворения в шлаке) определяется их соотношением, указанным в решении поставленной задачи.The effect of the quantities contained in the flux of magnesium, silicon, calcium and iron oxides on the properties of the flux (strength, porosity, dissolution rate in slag) is determined by their ratio indicated in the solution of the problem.
Поставленная задача не решается, если соотношение оксида магния к оксиду кремния
Если соотношение суммы оксидов кальция и железа к оксиду кремния
Присутствие во флюсе оксидов алюминия преследует две цели. Первая - образование при нагреве флюса минералогической фазы браунмиллерита 4СаО⋅Al2O3⋅Fe2O3, являющийся катализатором образования легкоплавких фаз фаялита, монтичелита и мервинита. Вторая - усиление тугоплавкой фазы форстерита корундом Al2O3 (температура плавления 2050°C), при высоком содержании оксидов алюминия во флюсе.The presence of aluminum oxide in the flux has two purposes. The first is the formation of the mineralogical phase of brownmillerite 4СаО⋅Al 2 O 3 ⋅Fe 2 O 3 during heating of the flux, which is a catalyst for the formation of low-melting phases of fayalite, monticelite and mervinite. The second is the strengthening of the refractory phase of forsterite with corundum Al 2 O 3 (melting point 2050 ° C), with a high content of aluminum oxides in the flux.
Если содержание оксидов алюминия составит величину менее 0,5%, то снизится скорость растворения флюса в шлаке за счет низкой скорости образования легкоплавкой фазы. Если содержание во флюсе оксидов алюминия более 10%, то повысится температура плавления флюса, и тем самым снизится скорость растворения флюса в шлаковом расплаве.If the content of aluminum oxides is less than 0.5%, the rate of flux dissolution in the slag will decrease due to the low rate of formation of the low-melting phase. If the content of aluminum oxides in the flux is more than 10%, the melting point of the flux will increase, and thereby the rate of dissolution of the flux in the slag melt will decrease.
Содержание в заявляемом флюсе потерь при прокаливании, вследствие наличия во флюсе серпентина, которые состоят из гидроокиси водорода, является незначительным и не оказывает существенного влияния на свойства флюса. Если содержание потерь при прокаливании во флюсе будет менее 0,5%, то увеличивается коэффициент шелушения поверхности флюса за счет снижения адгезии между частицами флюса. Если содержание потерь при прокаливании во флюсе будет выше 20%, то увеличивается пористость кусков флюса.The content in the inventive flux of the calcination losses due to the presence of serpentine in the flux, which are composed of hydrogen hydroxide, is insignificant and does not significantly affect the properties of the flux. If the loss content during calcination in the flux is less than 0.5%, then the peeling coefficient of the flux surface increases due to a decrease in adhesion between flux particles. If the content of losses during calcination in the flux is higher than 20%, the porosity of the pieces of flux increases.
Новизна заявленного сталеплавильного флюса обусловлена отсутствием в патентах и литературе составов флюсов, содержащих оксиды магния и кремния при соотношении содержаний между ними 0,4-1,8, и соотношением содержаний суммы оксидов кальция и железа к содержанию оксида кремния, равным 0,1-1,0.The novelty of the claimed steelmaking flux is due to the absence in the patents and literature of flux compositions containing magnesium and silicon oxides with a content ratio between them of 0.4-1.8, and a ratio of the contents of the sum of calcium and iron oxides to the content of silicon oxide equal to 0.1-1 , 0.
Структурные изменения, содержащиеся во флюсе минералогических фаз оливина и серпентина при высоких температурах с образованием тугоплавкой фазы форстерита, влияющей на физические свойства флюса, определяет неочевидность заявляемого флюса.Structural changes contained in the flux of the mineralogical phases of olivine and serpentine at high temperatures with the formation of the refractory phase of forsterite, which affects the physical properties of the flux, determines the non-obviousness of the inventive flux.
С целью определения свойств заявляемого флюса в сравнении со свойствами известного флюса методом брикетирования с использованием различных материалов были изготовлены флюсы, отвечающие по составам известному (прототип) и заявленному. В качестве шихты для изготовления известного флюса использовали смесь сырого магнезита и брусита, для изготовления флюса заявляемого состава использовали смесь обожженного магнезита и хризотил (3CaO⋅2SiO2⋅2H2O). С целью удаления гидроокиси водорода из обоих видов флюсов производили их нагрев в печи до температуры 1100°C. До и после нагрева определяли физические свойства флюсов (прочность, пористость, коэффициент шелушения, температуру плавления, которая определяет скорость растворения флюса в шлаковом расплаве).In order to determine the properties of the inventive flux in comparison with the properties of the known flux by the briquetting method using various materials, fluxes were produced that corresponded to the known compositions (prototype) and declared. As a mixture for the manufacture of a known flux, a mixture of crude magnesite and brucite was used; for the manufacture of a flux of the claimed composition, a mixture of calcined magnesite and chrysotile (3CaO⋅2SiO 2 ⋅ 2H 2 O) was used. In order to remove hydrogen hydroxide from both types of fluxes, they were heated in an oven to a temperature of 1100 ° C. Before and after heating, the physical properties of fluxes were determined (strength, porosity, peeling coefficient, melting temperature, which determines the rate of flux dissolution in the slag melt).
Полученные данные по физическим свойствам флюсов известного состава и заявляемого представлены в таблице.The obtained data on the physical properties of fluxes of known composition and the claimed are presented in the table.
Из представленной таблицы видно, что при заявляемом составе флюса, при котором соотношение
Источники информацииInformation sources
1. Патент РФ №2145357, заявл. 27.01.1999.1. RF patent No. 2145357, the application. 01/27/1999.
2. Демидов К.П., Шатилов О.Ф., Ламухин A.M. и др. Повышение стойкости футеровки конвертеров при введении высокомагнезиальных материалов в плавку // Новые огнеупоры. - 2003. - №1. - С. 10-14.2. Demidov K.P., Shatilov O.F., Lamukhin A.M. et al. Improving the durability of the lining of converters with the introduction of high-magnesian materials in smelting // New refractories. - 2003. - No. 1. - S. 10-14.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016105058A RU2623168C1 (en) | 2016-02-15 | 2016-02-15 | Steel-smelting flux |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016105058A RU2623168C1 (en) | 2016-02-15 | 2016-02-15 | Steel-smelting flux |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2623168C1 true RU2623168C1 (en) | 2017-06-27 |
Family
ID=59241516
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2016105058A RU2623168C1 (en) | 2016-02-15 | 2016-02-15 | Steel-smelting flux |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2623168C1 (en) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2027058B (en) * | 1978-06-30 | 1982-10-13 | Nippon Kokan Kk | Process for recovering and utilizing useful substances frommolten metal produced during reduction treatment of slag from an oxygen converter |
| JPS60245717A (en) * | 1984-05-22 | 1985-12-05 | Nippon Steel Corp | Flux for refining molten steel |
| SU1401053A1 (en) * | 1986-06-17 | 1988-06-07 | Коммунарский горно-металлургический институт | Method of producing metallurgical flux |
| RU2145357C1 (en) * | 1999-01-27 | 2000-02-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Lime-magnesian flux |
-
2016
- 2016-02-15 RU RU2016105058A patent/RU2623168C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2027058B (en) * | 1978-06-30 | 1982-10-13 | Nippon Kokan Kk | Process for recovering and utilizing useful substances frommolten metal produced during reduction treatment of slag from an oxygen converter |
| JPS60245717A (en) * | 1984-05-22 | 1985-12-05 | Nippon Steel Corp | Flux for refining molten steel |
| SU1401053A1 (en) * | 1986-06-17 | 1988-06-07 | Коммунарский горно-металлургический институт | Method of producing metallurgical flux |
| RU2145357C1 (en) * | 1999-01-27 | 2000-02-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Lime-magnesian flux |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ДЕМИДОВ К.Н. и др. Повышение стойкости футеровки конвертеров при введении высокомагнезиальных материлов в плавку. Новые огнеупоры. N1, 2003, с.10-14. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2014116646A (en) | APPLICATION OF UNBURNED FIREPROOF PRODUCTS AS LAYERS OF INDUSTRIAL FURNACES OF LARGE VOLUMES, AND ALSO INDUSTRIAL FURNACES LOCKED BY UNBURNED FIREPROOF PRODUCTS | |
| CN103332940A (en) | Semi-rebonded magnesite-chrome brick for copper smelter and preparation method thereof | |
| JP6400085B2 (en) | Batch for producing an amorphous refractory ceramic product, method for producing a fired refractory ceramic product, use of a fired refractory ceramic product and an amorphous refractory ceramic product | |
| RU2017126131A (en) | FIRE RESISTANCE AND THEIR APPLICATION | |
| CN103484596B (en) | Semi-steel slagging agent and its preparation method and semi-steel steelmaking method | |
| RU2623168C1 (en) | Steel-smelting flux | |
| CN102259175A (en) | Production method for Ca-Al-Mg carbon-free tundish covering flux | |
| TWI554484B (en) | Refractory ceramic batch, use of a batch of this kind and a metallurgical melting vessel | |
| Goldschmidt | Olivine and forsterite refractories in Europe | |
| RU2547379C1 (en) | Metallurgical flux and method of its manufacturing | |
| CN104276831A (en) | Method for preparing calcium oxide carbon bricks | |
| CN113511883A (en) | Durable aluminum titanate-containing magnesia-chrome brick for colored smelting and preparation method thereof | |
| JPS6111300B2 (en) | ||
| RU2299913C2 (en) | Steel smelting flux (variants) | |
| JP7602202B2 (en) | Sintered pellets for reduction and their manufacturing method | |
| US2087107A (en) | Chrome-magnesia refractory and method | |
| RU2244017C2 (en) | Modificator for metallurgic dross of magnesia composition and method for producing the same | |
| RU2374327C2 (en) | Steel-smelting flux and method of its producing (versions) | |
| RU2198859C1 (en) | Magnesia-spinellide refractory material | |
| RU2182140C1 (en) | Magnesia-silica refractory | |
| RU2489491C2 (en) | Blast-furnace smelting method | |
| CN112279655A (en) | A kind of binder and magnesia ramming material and preparation method thereof | |
| RU2326850C2 (en) | Ceramic mixture for making ceramic bricks | |
| US3288617A (en) | Refractory brick of burnt magnesia and process of manufacture | |
| RU2403294C2 (en) | Washing agglomerate and manufacturing method thereof |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20180216 |