RU2613264C2 - Способ механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов - Google Patents
Способ механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов Download PDFInfo
- Publication number
- RU2613264C2 RU2613264C2 RU2015127154A RU2015127154A RU2613264C2 RU 2613264 C2 RU2613264 C2 RU 2613264C2 RU 2015127154 A RU2015127154 A RU 2015127154A RU 2015127154 A RU2015127154 A RU 2015127154A RU 2613264 C2 RU2613264 C2 RU 2613264C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- filler wire
- nanostructured
- introduction
- tail
- weld pool
- Prior art date
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 31
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 27
- 239000000945 filler Substances 0.000 claims abstract description 70
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 28
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 21
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 20
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 18
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims abstract description 8
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 5
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 5
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 claims abstract description 4
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 claims abstract description 4
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims abstract description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 3
- 239000002086 nanomaterial Substances 0.000 claims description 2
- 239000012057 packaged powder Substances 0.000 claims 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 abstract description 5
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 abstract description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 11
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 210000001787 dendrite Anatomy 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 239000012300 argon atmosphere Substances 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
Landscapes
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
Изобретение может быть использовано при изготовлении механизированной сваркой металлоконструкций ответственного назначения. С основной сварочной проволокой применяют дополнительную присадочную проволоку, содержащую оболочку, наполненную наноструктурированными порошками вольфрама, или молибдена, или оксида алюминия. Дополнительную присадочную проволоку подают в хвостовую часть сварочной ванны. Наноструктурированные порошки из расплавленной присадочной проволоки попадают без расплавления в поток перегретого жидкого металла, направленного из-под дуги в хвостовую часть, перемешиваются в нем и служат дополнительными центрами кристаллизации металла шва. Способ обеспечивает повышение механических свойств и коррозионной стойкости сварных соединений за счет управления структурой наплавленного металла. 9 ил.
Description
Изобретение относится к области дуговой сварки, а именно к способам получения сварных соединений при изготовлении металлоконструкций ответственного назначения.
Известен способ дуговой сварки, в котором дополнительно вводят присадочную проволоку в хвостовую часть расплавленной ванны. В результате происходит меньшее тепловложение, уменьшается термический цикл сварки, уменьшается количество проходов и сварочные деформации (П.Л. Жилин, Б.П. Конищев, С.А. Лебедев. Исследование увеличения производительности и качества процесса сварки в CO2 с дополнительной холодной присадкой. // Труды Нижегородского государственного технического университета им. Р.Е. Алексеева. - 2014. - №5. - С. 381-387).
Недостатком способа является то, что в качестве присадочной проволоки использованы стандартные проволоки, что снижает степень воздействия на формирование структуры наплавленного металла.
Известен способ дуговой сварки (Авторское свидетельство №525511), в котором осуществляют введение дополнительной присадочной проволоки в хвостовую часть сварочной ванны. В результате повышается стойкость металла шва против образования холодных и горячих трещин.
Недостатком способа является то, что в качестве присадочной проволоки использованы стандартные проволоки, что снижает степень воздействия на механические свойства сварных соединений.
Прототипом способа выбран способ механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов, в котором осуществляют введение присадочной проволоки в хвостовую часть сварочной ванны. В результате происходит уменьшение перегрева расплава ванны и металла зоны термического влияния. Нагрев и плавление присадочной проволоки происходит за счет теплоты, переносимой потоками жидкого металла (Лащенко Г.И. Способы дуговой сварки стали плавящимся электродом. - К.: «Екотехнология», 2006. - 384 с.).
Недостатки способа - в качестве присадочной проволоки использованы стандартные проволоки, что снижает степень воздействия на формирование структуры наплавленного металла и механические свойства сварных соединений.
Задача изобретения - повышение механических свойств и коррозионной стойкости сварных соединений за счет управления структурой наплавленного металла.
Поставленная задача достигается тем, что в способе механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов дополнительно к основной сварочной проволоке, разогретой источником питания, применяют присадочную проволоку, выполненную по технологии изготовления порошковой проволоки, в состав сердечника которой входят наноструктурированные порошки вольфрама, молибдена или оксида алюминия. Присадочную проволоку подают в хвостовую часть сварочной ванны. Присадочная проволока плавится в потоке перегретого жидкого металла сварочной ванны, направленного из-под дуги в хвостовую часть. Наноструктурированные порошки из расплавленной присадочной проволоки попадают в хвостовую часть сварочной ванны, не проходят дуговой промежуток, т.е. практически без потерь переходят в жидкий металл сварочной ванны, перемешиваются в ней и служат дополнительными центрами кристаллизации при образовании зерна микроструктуры наплавленного металла - модифицируют структуру наплавленного металла шва. Они не расплавляются в жидкой сварочной ванне в связи с их высокой температурой плавления. Увеличение количества центров кристаллизации в жидкой сварочной ванне приводит к образованию мелкодисперсной, однородной микроструктуры сварного соединения и позволяет активно управлять структурой наплавленного металла и механическими свойствами сварного соединения.
На фиг. 1 представлена схема способа механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов с введением присадочной проволоки в хвостовую часть сварочной ванны 1 - основная сварочная проволока, 2 - источник питания, 3 - присадочная проволока, 4 - хвостовая часть сварочной ванны, 5 - перегретый жидкий металл сварочной ванны.
На фиг. 2 представлена длина дендритов: 1 - способ механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов - 1,5 мкм, 2 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком вольфрама - 1 мкм, 3 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком оксида алюминия - 0,9 мкм, 4 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком молибдена 1 мкм.
На фиг. 3 представлена ширина дендритов: 1 - способ механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов - 21 мкм, 2 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком вольфрама - 11 мкм, 3 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком оксида алюминия 7 мкм, 4 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком молибдена - 12 мкм.
На фиг. 4 представлено временное сопротивление сварных соединений при температуре +20°C: 1 - способ механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов - 5442 МПА, 2 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком вольфрама (5491 МПа, 3 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком оксида алюминия - 5717 МПа, 4 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком молибдена - 5687 МПа.
На фиг. 5 представлен предел текучести сварных соединений при температуре +20°C: 1 - способ механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов (2500 МПА); 2 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком вольфрама - 2765 МПа, 3 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком оксида алюминия - 2824 МПа, 4 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком молибдена - 2736 МПа.
На фиг. 6 представлено относительное удлинение сварных соединений при температуре +20°C: 1 - способ механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов - 35%, 2 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком вольфрама - 39%, 3 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком оксида алюминия - 40%, 4 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком молибдена - 38%.
На фиг. 7 представлено временное сопротивление сварных соединений при температуре +500°C: 1 - способ механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов - 3579 МПА, 2 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком вольфрама - 3912 МПа, 3 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком оксида алюминия - 3952 МПа, 4 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком молибдена - 3628 МПа.
На фиг. 8 представлен предел текучести сварных соединений при температуре +500°C: 1 - способ механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов - 2108 МПА, 2 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком вольфрама - 2206 МПа, 3 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком оксида алюминия - 2392 МПа, 4 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком молибдена - 2304 МПа.
На фиг. 9 представлено относительное удлинение сварных соединений при температуре +500°C: 1 - способ механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов 31%, 2 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком вольфрама - 33%, 3 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком оксида алюминия 34%, 4 - тем же способом с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком молибдена 32%.
Использование предлагаемого способа обеспечивает по сравнению с известными способами следующие преимущества:
А) Происходит управление структурой наплавленного металла, получение мелкозернистой, однородной структуры.
На фиг. 2 видно, что средний размер дендрита по длине уменьшается: с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком вольфрама в 1,5 раза (2); с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком оксида алюминия в 1,7 раза (3); с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком молибдена в 1,5 раза (4).
На фиг. 3 видно, что средний размер дендрита по ширине уменьшается: с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком вольфрама в 1,9 раза (2); с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком оксида алюминия в 3 раза (3); с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком молибдена в 1,7 раза (4).
В) Происходит повышение механических свойств сварных соединений.
На фиг. 4 видно, что происходит повышение временного сопротивления при температуре +20°C: с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком вольфрама на 1% (2); с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком оксида алюминия на 5% (3); с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком молибдена на 4% (4).
На фиг. 5 видно, что происходит повышение предела текучести при температуре +20°C: с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком вольфрама на 11% (2); с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком оксида алюминия на 13% (3); с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком молибдена на 9% (4).
На фиг. 6 видно, что происходит повышение относительного удлинения при температуре +20°C: с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком вольфрама на 11% (2); с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком оксида алюминия на 14% (3); с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком молибдена на 8% (4).
На фиг. 7 видно, что происходит повышение временного сопротивления при температуре +500°C: с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком вольфрама на 9% (2); с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком оксида алюминия на 10% (3); с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком молибдена на 2% (4).
На фиг. 8 видно, что происходит повышение предела текучести при температуре +500°C: с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком вольфрама на 5% (2); с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком оксида алюминия на 14% (3); с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком молибдена на 9% (4).
На фиг. 9 видно, что происходит повышение относительного удлинения при температуре +500°C: с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком вольфрама на 6% (2); с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком оксида алюминия на 10% (3); с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком молибдена на 3% (4).
С) Происходит повышение коррозионной стойкости. В зависимости от ориентации зерен их поверхность стравливалась сильнее или слабее. Таким образом, между зернами образовывались ступеньки. Определили среднюю высоту этих ступенек на разных образцах: традиционный способ - 320 нм, с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком вольфрама - 200 нм, с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком оксида алюминия - 270 нм, с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком молибдена - 250 нм. Чем больше высота ступеньки, тем менее коррозионно-стойкий металл. Наименьшая высота ступеньки зафиксирована у образца с введением присадочной проволоки, наполненной наноструктурированным порошком вольфрама, он меньше всего подвергся растравливанию при коррозионных испытаниях. Наибольшее влияние коррозионная среда оказала на образец, полученный традиционным способом.
Исследования проводились на следующем сварочном оборудовании: источник питания (Lorch S8 SpeedPulse), установка для сварки (Mecome модификация WP 1500). Для проведения исследований произведена сварка образцов, изготовленных из стали 12Х18Н10Т толщиной 10 мм, в среде аргона сварочной проволокой 12Х18Н9Т диаметром 1,2 мм с введением в хвостовую часть сварочной ванны присадочной проволоки диаметром 2 мм, состоящей из стальной оболочки и сердечника (состав сердечника - наноструктурированные порошки). Режимы сварки - сила тока 240-260 А, напряжение - 28-30 В, скорость сварки - 24-25 мм/с.
Claims (1)
- Способ механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов, включающий введение в хвостовую часть сварочной ванны дополнительной присадочной проволоки, отличающийся тем, что в качестве дополнительной присадочной проволоки используют проволоку, состоящую из стальной оболочки, наполненной наноструктурированными порошками вольфрама, или молибдена, или оксида алюминия, при этом ее подачу осуществляют с возможностью расплавления проволоки в перегретом жидком металле сварочной ванны без расплавления упомянутых наноструктурированных порошков, образующих дополнительные центры кристаллизации металла шва.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015127154A RU2613264C2 (ru) | 2015-07-06 | 2015-07-06 | Способ механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015127154A RU2613264C2 (ru) | 2015-07-06 | 2015-07-06 | Способ механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2015127154A RU2015127154A (ru) | 2017-01-11 |
| RU2613264C2 true RU2613264C2 (ru) | 2017-03-15 |
Family
ID=58449193
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2015127154A RU2613264C2 (ru) | 2015-07-06 | 2015-07-06 | Способ механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2613264C2 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2788290C1 (ru) * | 2022-06-29 | 2023-01-17 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Волгоградский государственный технический университет" (ВолгГТУ) | Способ сварки плавящимся электродом углеродистых и низколегированных конструкционных сталей |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61202773A (ja) * | 1985-03-04 | 1986-09-08 | Daihen Corp | 肉盛ア−ク溶接方法 |
| RU2403138C1 (ru) * | 2009-08-17 | 2010-11-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Саратовский государственный технический университет" (СГТУ) | Способ восстановления наплавкой поверхностей деталей |
| RU2509717C2 (ru) * | 2012-05-04 | 2014-03-20 | Федеральное государственное бюджетное общеобразовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский Томский политехнический университет" | Способ механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов |
-
2015
- 2015-07-06 RU RU2015127154A patent/RU2613264C2/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61202773A (ja) * | 1985-03-04 | 1986-09-08 | Daihen Corp | 肉盛ア−ク溶接方法 |
| RU2403138C1 (ru) * | 2009-08-17 | 2010-11-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Саратовский государственный технический университет" (СГТУ) | Способ восстановления наплавкой поверхностей деталей |
| RU2509717C2 (ru) * | 2012-05-04 | 2014-03-20 | Федеральное государственное бюджетное общеобразовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский Томский политехнический университет" | Способ механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов |
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| ЖИЛИН П.Л. и др. Исследование увеличения производительности и качества процесса сварки в СО 2 с дополнительной холодной присадкой. Труды Нижегородского государственного университета им. Р.Е.Алексеева, 2014, с.381-382. * |
| ЖИЛИН П.Л. и др. Исследование увеличения производительности и качества процесса сварки в СО 2 с дополнительной холодной присадкой. Труды Нижегородского государственного университета им. Р.Е.Алексеева, 2014, с.381-382. ЗЕРНИН Е.А. и др. "Способы модифицирования наплавленного металла наноструктурированными порошками для увеличения механических свойств сварных соединений", Электронный научный журнал "Современные проблемы науки и образования", N5, 2014. * |
| ЗЕРНИН Е.А. и др. "Способы модифицирования наплавленного металла наноструктурированными порошками для увеличения механических свойств сварных соединений", Электронный научный журнал "Современные проблемы науки и образования", N5, 2014. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2788290C1 (ru) * | 2022-06-29 | 2023-01-17 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Волгоградский государственный технический университет" (ВолгГТУ) | Способ сварки плавящимся электродом углеродистых и низколегированных конструкционных сталей |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2015127154A (ru) | 2017-01-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Arana et al. | Influence of deposition strategy and heat treatment on mechanical properties and microstructure of 2319 aluminium WAAM components | |
| Zhang et al. | Influence of welding parameters on the IMCs and the mechanical properties of Ti/Al butt joints welded by MIG/TIG double-sided arc welding-brazing | |
| Su et al. | Influence of alloy elements on microstructure and mechanical property of aluminum–steel lap joint made by gas metal arc welding | |
| Qin et al. | Microstructures and properties of welded joint of aluminum alloy to galvanized steel by Nd: YAG laser+ MIG arc hybrid brazing-fusion welding | |
| Pardal et al. | Dissimilar metal laser spot joining of steel to aluminium in conduction mode | |
| CN108856939A (zh) | 一种铝合金/钢激光-磁场复合熔钎焊接方法 | |
| JP6247213B2 (ja) | Ｇｍａｗハイブリッドレーザアーク溶接用の電極 | |
| Brumm et al. | Gas metal arc pulse welding with alternating current for lightweight materials | |
| CN110576273A (zh) | 用于lng超低温不锈钢焊接的金属材料、工艺及制品 | |
| CN104169035A (zh) | 焊接结构钢的方法以及焊接成的钢结构件 | |
| Gao et al. | Effect of RE2O3 (RE= La, Ce) fluxes on A-TIG welding of Ti6Al4V | |
| Baskoro et al. | Investigation of temperature history, porosity and fracture mode on aa1100 using the controlled intermittent wire feeder method | |
| Rojas et al. | The impact of heat input on the microstructures, fatigue behaviors, and stress lives of TIG-welded 6061-T6 alloy joints | |
| CA2902152C (en) | Low carbon boron bearing nickel based welding material | |
| Lala et al. | Study of hardness of the weld bead formed by partial hybrid welding by metal inert gas welding and submerged arc welding at three different heat inputs | |
| RU2404887C1 (ru) | Способ сварки материалов | |
| RU2613264C2 (ru) | Способ механизированной сварки плавящимся электродом в среде защитных газов | |
| CN105063367B (zh) | 一种熔炼用电极的制备方法 | |
| Tušek et al. | Tungsten inert gas (TIG) welding of aluminum alloy EN AW-AlZn5. 5MgCu | |
| Joseph et al. | Study the mechanical properties of stainless steel & copper joint by tungsten inert gas welding | |
| CA2931018C (en) | Aluminium alloy welding consumable and method for metallurgical bonding | |
| CN108025403A (zh) | 铝合金焊丝 | |
| Kah et al. | Investigation of hot cracking in the welding of aluminium alloys (6005 & 6082) | |
| WO2015082973A1 (en) | Method of depositing an overlay material onto a metal surface by means of electroslag strip cladding, with flux having more than 55 wt% caf2; corresponding flux and article with such overlay | |
| JP5022184B2 (ja) | ＴｉＡｌ基合金の鋳塊製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20180707 |