RU2698747C1 - Protective coating for inner surface of steel pipes - Google Patents
Protective coating for inner surface of steel pipes Download PDFInfo
- Publication number
- RU2698747C1 RU2698747C1 RU2018140841A RU2018140841A RU2698747C1 RU 2698747 C1 RU2698747 C1 RU 2698747C1 RU 2018140841 A RU2018140841 A RU 2018140841A RU 2018140841 A RU2018140841 A RU 2018140841A RU 2698747 C1 RU2698747 C1 RU 2698747C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- protective coating
- coating
- steel
- temperature
- steel pipes
- Prior art date
Links
- 239000011253 protective coating Substances 0.000 title claims abstract description 95
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 37
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 37
- 238000010304 firing Methods 0.000 claims abstract description 8
- 238000010411 cooking Methods 0.000 claims description 16
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 claims description 15
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 229910052731 fluorine Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000011737 fluorine Substances 0.000 claims description 11
- PXGOKWXKJXAPGV-UHFFFAOYSA-N Fluorine Chemical compound FF PXGOKWXKJXAPGV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 36
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 14
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 abstract description 13
- 238000000576 coating method Methods 0.000 abstract description 13
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 7
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 abstract description 2
- 238000009835 boiling Methods 0.000 abstract 2
- KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N Na2O Inorganic materials [O-2].[Na+].[Na+] KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 abstract 1
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 22
- XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N Zinc monoxide Chemical compound [Zn]=O XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 19
- PUZPDOWCWNUUKD-UHFFFAOYSA-M sodium fluoride Chemical compound [F-].[Na+] PUZPDOWCWNUUKD-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 18
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- GNRSAWUEBMWBQH-UHFFFAOYSA-N nickel(II) oxide Inorganic materials [Ni]=O GNRSAWUEBMWBQH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 235000014692 zinc oxide Nutrition 0.000 description 10
- 239000011787 zinc oxide Substances 0.000 description 10
- YCKRFDGAMUMZLT-UHFFFAOYSA-N Fluorine atom Chemical compound [F] YCKRFDGAMUMZLT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 235000013024 sodium fluoride Nutrition 0.000 description 9
- 239000011775 sodium fluoride Substances 0.000 description 9
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 7
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 7
- 229910010413 TiO 2 Inorganic materials 0.000 description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 230000008569 process Effects 0.000 description 5
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 5
- 229910018068 Li 2 O Inorganic materials 0.000 description 4
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 4
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 4
- -1 low heat resistance Substances 0.000 description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 4
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 3
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 description 3
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910004261 CaF 2 Inorganic materials 0.000 description 2
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M Fluoride anion Chemical compound [F-] KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 239000006004 Quartz sand Substances 0.000 description 2
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 2
- KGBXLFKZBHKPEV-UHFFFAOYSA-N boric acid Chemical compound OB(O)O KGBXLFKZBHKPEV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004327 boric acid Substances 0.000 description 2
- LBFUKZWYPLNNJC-UHFFFAOYSA-N cobalt(ii,iii) oxide Chemical compound [Co]=O.O=[Co]O[Co]=O LBFUKZWYPLNNJC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 210000003298 dental enamel Anatomy 0.000 description 2
- 150000002222 fluorine compounds Chemical class 0.000 description 2
- 239000001095 magnesium carbonate Substances 0.000 description 2
- ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L magnesium carbonate Chemical compound [Mg+2].[O-]C([O-])=O ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 235000014380 magnesium carbonate Nutrition 0.000 description 2
- 229910000021 magnesium carbonate Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 2
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 2
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 2
- 235000017550 sodium carbonate Nutrition 0.000 description 2
- 229910000029 sodium carbonate Inorganic materials 0.000 description 2
- VLCLHFYFMCKBRP-UHFFFAOYSA-N tricalcium;diborate Chemical compound [Ca+2].[Ca+2].[Ca+2].[O-]B([O-])[O-].[O-]B([O-])[O-] VLCLHFYFMCKBRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VTLYFUHAOXGGBS-UHFFFAOYSA-N Fe3+ Chemical compound [Fe+3] VTLYFUHAOXGGBS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N Orthosilicate Chemical compound [O-][Si]([O-])([O-])[O-] BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 239000012190 activator Substances 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001340 alkali metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 235000010338 boric acid Nutrition 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- UBEWDCMIDFGDOO-UHFFFAOYSA-N cobalt(II,III) oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[Co+2].[Co+3].[Co+3] UBEWDCMIDFGDOO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 239000002320 enamel (paints) Substances 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 230000003301 hydrolyzing effect Effects 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 150000002500 ions Chemical group 0.000 description 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 229910000480 nickel oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 1
- 235000015424 sodium Nutrition 0.000 description 1
- 238000010561 standard procedure Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C3/00—Glass compositions
- C03C3/04—Glass compositions containing silica
- C03C3/076—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight
- C03C3/083—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing aluminium oxide or an iron compound
- C03C3/085—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing aluminium oxide or an iron compound containing an oxide of a divalent metal
- C03C3/087—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing aluminium oxide or an iron compound containing an oxide of a divalent metal containing calcium oxide, e.g. common sheet or container glass
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C3/00—Glass compositions
- C03C3/04—Glass compositions containing silica
- C03C3/076—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight
- C03C3/089—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing boron
- C03C3/091—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing boron containing aluminium
- C03C3/093—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing boron containing aluminium containing zinc or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C3/00—Glass compositions
- C03C3/04—Glass compositions containing silica
- C03C3/076—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight
- C03C3/11—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing halogen or nitrogen
- C03C3/112—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing halogen or nitrogen containing fluorine
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C8/00—Enamels; Glazes; Fusion seal compositions being frit compositions having non-frit additions
- C03C8/02—Frit compositions, i.e. in a powdered or comminuted form
- C03C8/04—Frit compositions, i.e. in a powdered or comminuted form containing zinc
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к составам защитных покрытий для малоуглеродистых и среднеуглеродистых сталей и может быть использовано для защиты внутренней поверхности трубопроводного транспорта, работающего в условиях химически агрессивных и абразивно-активных сред.The invention relates to compositions of protective coatings for low-carbon and medium-carbon steels and can be used to protect the inner surface of pipeline transport operating in chemically aggressive and abrasive-active environments.
Известна эмаль для стали, включающая SiO2, ТiO2, В2О3, Na2O, K2О, Li2O, Al2O3, MgO, P2O5, F1, которая дополнительно содержит Сo2О3; при следующем соотношении компонентов, вес. %: SiO2 - 32-35; ТiO2 - 16-19; В2О3 - 21-23; Na2O - 13,5-15,5; K2O - l,5-2,5; Li2O - 0,5-1,5; Al2O3 - 2,5-3,5; MgO - 0,6-1,5; P2O5 - 2,0-4,0; F1 - 3,0-5,0; Co2O3 - 0,02-0,08; причем содержание B2O3 равно ТiО2+Al2O3+MgO, а отношение В2O3 к R2O равно 1,2-1,3 (А.с. СССР №590276).Known enamel for steel, including SiO 2 , TiO 2 , B 2 O 3 , Na 2 O, K 2 O, Li 2 O, Al 2 O 3 , MgO, P 2 O 5 , F 1 , which additionally contains Co 2 O 3 ; in the following ratio of components, weight. %: SiO 2 - 32-35; TiO 2 - 16-19; B 2 O 3 - 21-23; Na 2 O - 13.5-15.5; K 2 O - l, 5-2.5; Li 2 O - 0.5-1.5; Al 2 O 3 - 2.5-3.5; MgO - 0.6-1.5; P 2 O 5 - 2.0-4.0; F 1 - 3.0-5.0; Co 2 O 3 - 0.02-0.08; moreover, the content of B 2 O 3 is equal to TiO 2 + Al 2 O 3 + MgO, and the ratio of B 2 O 3 to R 2 O is 1.2-1.3 (USSR AS No. 590276).
Недостатком известной эмали является сложность химического состава, низкая термостойкость, кислотостойкость.A disadvantage of the known enamel is the complexity of the chemical composition, low heat resistance, acid resistance.
Известно защитное стеклокристаллическое покрытие для стали, включающее SiO2; Al2O3; В2O3; Na2O; K2О; Li2О; CaO; SrO; TiO2; BaO; CaF2; Fe2О3; Co2О3; MnO2, которое дополнительно содержит шлак Новочеркасской ГРЭС Ростовской области следующего химического состава, мас. %: SiO2 - 53,00; Al2O3 - 20,64; Na2О - 1,00; K2О - 3,70; CaO - 3,70; TiO2 - 0,68; Fe2О3 - 14,20; SO3 - 1,45; MgO - 1,6 при следующем соотношении компонентов, мас. %: SiO2 - 30,26-33,82; Al2O3 - 1,02-1,14; В2О3 - 13,17-14,73; Na2О - 13,26-14,82; K2О -0,60-0,67; Li2О - 1,96-2,18; CaO - 2,72-3,04; SrO - 2,63-2,94; ТiO2 - 1,19-1,33; BaO - 2,12-2,37; CaF2 - 2,46-2,76; Fe2O3 - 6,89-7,69; Co2O3 - 1,02-1,14; MnO2 - 5,70-6,37; Шлак ГРЭС - 5,00-15,00 (Патент РФ №2453512).Known protective glass crystal coating for steel, including SiO 2 ; Al 2 O 3 ; B 2 O 3 ; Na 2 O; K 2 O; Li 2 O; CaO; SrO; TiO 2 ; BaO; CaF 2 ; Fe 2 O 3 ; Co 2 O 3 ; MnO 2 , which additionally contains slag of the Novocherkasskaya state district power station of the Rostov region of the following chemical composition, wt. %: SiO 2 - 53.00; Al 2 O 3 - 20.64; Na 2 O - 1.00; K 2 O - 3.70; CaO 3.70; TiO 2 0.68; Fe 2 O 3 - 14.20; SO 3 - 1.45; MgO - 1.6 in the following ratio of components, wt. %: SiO 2 - 30.26-33.82; Al 2 O 3 - 1.02-1.14; In 2 O 3 - 13.17-14.73; Na 2 O - 13.26-14.82; K 2 O -0.60-0.67; Li 2 O - 1.96-2.18; CaO - 2.72-3.04; SrO - 2.63-2.94; TiO 2 1.19-1.33; BaO - 2.12-2.37; CaF 2 - 2.46-2.76; Fe 2 O 3 - 6.89-7.69; Co 2 O 3 - 1.02-1.14; MnO 2 - 5.70-6.37; Slag state district power station - 5.00-15.00 (RF Patent No. 2453512).
Недостатком известного защитного стеклокристаллического покрытия является многокомпонентность его состава и ресурсоемкость.A disadvantage of the known protective glass crystal coating is the multicomponent composition and resource intensity.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату является защитное покрытие для внутренней поверхности стальных труб, содержащее SiO2, Аl2О3, MgO, В2О3, Na2О, ZnO, Fe2О3, CaO, CoO, при следующем соотношении компонентов, мас. %: SiO2 45,0-49,0; Na2О 19,0-23,5; А12Оз 1,5-4,5; CoO 0,5-0,9; СаО 6,0-9,5; ZnO 2,0-4,0; MgO 3,0-6,0; Fe2О3 0,1-0,9; В2О3 10,6-14,0 (RU, патент №2244693, кл. С03С 8/04, 2003 г.).The closest in technical essence and the achieved result is a protective coating for the inner surface of steel pipes containing SiO 2 , Al 2 O 3 , MgO, B 2 O 3 , Na 2 O, ZnO, Fe 2 O 3 , CaO, CoO, in the following the ratio of components, wt. %: SiO 2 45.0-49.0; Na 2 O 19.0-23.5; A1 2 Oz 1.5-4.5; CoO 0.5-0.9; CaO 6.0-9.5; ZnO 2.0-4.0; MgO 3.0-6.0; Fe 2 O 3 0.1-0.9; In 2 About 3 10.6-14.0 (RU, patent No. 2244693, class C03C 8/04, 2003).
Недостатком известного защитного покрытия для внутренней поверхности стальных труб является недостаточно высокая прочность сцепления защитного покрытия со сталью, а также длительность процесса единичной варки защитного покрытия (6 часов) и повышенная тугоплавкость, что при снижении температуры обжига труб, покрытых защитным покрытием ниже 950°С приводит к нарушению сплошности, монолитности и равномерности их покрытия.A disadvantage of the known protective coating for the inner surface of steel pipes is the insufficiently high adhesion strength of the protective coating to steel, as well as the duration of the unitary cooking process of the protective coating (6 hours) and increased refractoriness, which leads to a decrease in the firing temperature of pipes coated with a protective coating below 950 ° C. to the violation of continuity, solidity and uniformity of their coverage.
Технический результат, на достижение которого направлено настоящее изобретение заключается в повышении прочности сцепления защитного покрытия со сталью, что позволяет получить сплошное, беспористое, монолитное и равномерное покрытие, применение которого увеличивает срок службы трубопроводов.The technical result to which the present invention is directed is to increase the adhesion strength of the protective coating to steel, which allows to obtain a continuous, non-porous, monolithic and uniform coating, the use of which increases the service life of pipelines.
При этом снижение температуры и времени варки защитного покрытия, температуры и времени при нанесении защитного покрытия на внутреннюю поверхность стальных труб позволяют сократить время изготовления защитного покрытия, что в целом сокращает затраты на топливно-энергетические ресурсы.At the same time, lowering the temperature and time of cooking the protective coating, temperature and time when applying the protective coating to the inner surface of steel pipes can reduce the time of manufacture of the protective coating, which generally reduces the cost of fuel and energy resources.
Указанный технический результат достигается за счет того, что защитное покрытие для внутренней поверхности стальных труб, содержащее SiO2, Al2O3, MgO, В2О3, Na2О, ZnO, Fе2О3, CaO, CoO, согласно заявляемому изобретению дополнительно содержит фтор (F), при следующем соотношении компонентов, мас. %: SiO2 - 45,0-48,0; Na2О - 18,0-22,0; Al2O3 - 1,5-4,5; CoO или NiO - 0,5-0,9; CaO - 6,0-9,0; ZnO - 2,0-4,0; MgO - 3,0-6,0; Fe2О3 -0,1-0,9; В2О3 - 11,6-15,0; F - 0,5-1,5, при этом коэффициент линейного термического расширения его составляет 10,315-10,918×10-6 град-1, температура варки 1120-1160°С, а температура обжига при его нанесении 920-930°С.The specified technical result is achieved due to the fact that the protective coating for the inner surface of steel pipes containing SiO 2 , Al 2 O 3 , MgO, 2 O 3 , Na 2 O, ZnO, Fe 2 O 3 , CaO, CoO, according to the claimed the invention further comprises fluorine (F), in the following ratio of components, wt. %: SiO 2 - 45.0-48.0; Na 2 O - 18.0-22.0; Al 2 O 3 - 1.5-4.5; CoO or NiO - 0.5-0.9; CaO - 6.0-9.0; ZnO - 2.0-4.0; MgO - 3.0-6.0; Fe 2 O 3 -0.1-0.9; In 2 About 3 - 11.6-15.0; F - 0.5-1.5, while its linear thermal expansion coefficient is 10.315-10.918 × 10 -6 deg -1 , the cooking temperature is 1120-1160 ° C, and the firing temperature when applying it is 920-930 ° C.
Учитывая, что прочность защитного покрытия на растяжение мала, а прочность его на сжатие примерно в 10 раз выше, то для обеспечения безупречного качественного защитного покрытия внутренней поверхности стальных труб, слой защитного покрытия должен всегда находиться под действием сжимающих напряжений. Это достигается вследствие меньшего, чем у стали, коэффициента линейного термического расширения защитного покрытия (в противном случае будут появляться трещины). Коэффициент линейного термического расширения стали равен 12,0⋅10-6 град-1, коэффициент линейного термического расширения (далее - КЛТР) заявленного защитного покрытия определяется его химическим составом. В этой связи, авторы в зависимости от КЛТР (L⋅10-6 град-1) подобрали химический состав заявленного защитного покрытия для внутренней поверхности стальных труб, мас. %: SiO2 -45,0-48,0, Na2О - 18,0-22,0, Al2O3 - 1,0-4,5, CoO (NiO) - 0,5-0,9, CaO - 6,0-9,0, ZnO - 2,0-4,0, MgO - 3,0-6,0, Fe2О3 - 0,1-0,9, B2O3 - 11,6-15,0, F - 0,5-1,5, КЛТР которого находится в интервале 10,315-10,918⋅10-6 град-1 и близок к коэффициенту линейного термического расширения стали.Considering that the tensile strength of the protective coating is small, and its compressive strength is about 10 times higher, in order to ensure a perfect high-quality protective coating for the inner surface of steel pipes, the protective coating layer should always be under compressive stress. This is achieved due to the lower coefficient of linear thermal expansion of the protective coating than steel (otherwise, cracks will appear). The coefficient of linear thermal expansion of steel is 12.0 × 10 -6 deg -1 , the coefficient of linear thermal expansion (hereinafter - KLTR) of the declared protective coating is determined by its chemical composition. In this regard, the authors, depending on KLTR (L⋅10 -6 deg -1 ), selected the chemical composition of the declared protective coating for the inner surface of steel pipes, wt. %: SiO 2 -45.0-48.0, Na 2 O - 18.0-22.0, Al 2 O 3 - 1.0-4.5, CoO (NiO) - 0.5-0.9 , CaO - 6.0-9.0, ZnO - 2.0-4.0, MgO - 3.0-6.0, Fe 2 O 3 - 0.1-0.9, B 2 O 3 - 11 , 6-15.0, F - 0.5-1.5, the CTE of which is in the range of 10.315-10.918⋅10 -6 deg -1 and is close to the coefficient of linear thermal expansion of steel.
Установленные границы по окислам заявленного защитного покрытия обеспечивают заданный КЛТР. Данное условие является значимым и оказывает существенное влияние на достижение поставленного технического результата, т.к. только при его соблюдении возможно повысить прочность сцепления заявленного защитного покрытия со сталью чтобы получить сплошное, беспористое, монолитное, равномерное защитное покрытие и увеличить срок службы эксплуатации трубопроводов.The established boundaries for the oxides of the declared protective coating provide the specified CTE. This condition is significant and has a significant impact on the achievement of the technical result, because only with its observance it is possible to increase the adhesion strength of the declared protective coating with steel in order to obtain a continuous, non-porous, monolithic, uniform protective coating and increase the service life of pipelines.
Введение в заявленный состав защитного покрытия фтора (F) в количестве 0,5-1,5% способствует снижению вязкости защитного покрытия и оказывает влияние на получение сплошного, беспористого, монолитного и равномерного покрытия. Ионы фтора повышают кислотность защитного покрытия, что способствует окислению железа до Fe (III). Более высокая степень окисления железа способствует улучшению смачивающей способности расплава защитного покрытия, не изменяя при этом прочности сцепления его со сталью. Ионы фтора образуют с щелочными металлами кристаллы фторидов, что повышает водо- и химическую устойчивость заявленного защитного покрытия.The introduction of the claimed composition of the protective coating of fluorine (F) in an amount of 0.5-1.5% helps to reduce the viscosity of the protective coating and affects the production of a continuous, non-porous, monolithic and uniform coating. Fluorine ions increase the acidity of the protective coating, which contributes to the oxidation of iron to Fe (III). A higher degree of oxidation of iron helps to improve the wettability of the melt of the protective coating, without changing the strength of its adhesion to steel. Fluorine ions form fluoride crystals with alkali metals, which increases the water and chemical stability of the claimed protective coating.
Фтор не только оказывает влияние на свойства заявленного защитного покрытия, но и положительно влияет на процесс его варки. В состав шихты, используемой для варки защитного покрытия с фтором, предлагается ввести добавки фтористого соединения в виде натрия фтористого NaF, либо натрия кремнефтористого Na2SiF6. Натрий фтористый либо натрий кремнефтористый вводят в состав шихты для интенсификации процессов варки. В качестве ускорителя он понижает температуру реакций силикатообразования и способствует их более быстрому протеканию и снижению времени варки шихты.Fluorine not only affects the properties of the claimed protective coating, but also positively affects the process of cooking. It is proposed to introduce fluoride additives in the form of sodium fluoride NaF or sodium silicofluoride Na 2 SiF 6 into the composition of the mixture used for cooking the protective coating with fluorine. Sodium fluoride or sodium silicofluoride is introduced into the composition of the mixture to intensify the cooking process. As an accelerator, it lowers the temperature of the reactions of silicate formation and contributes to their more rapid flow and reduce the cooking time of the mixture.
Шихта, содержащая фториды, значительно быстрее варится и осветляется. Ускорение на стадии гомогенизации на 15-18% быстрее относительно действующего состава.A mixture containing fluorides is cooked and clarified much faster. Acceleration at the stage of homogenization is 15-18% faster than the active composition.
Это объясняется тем, что соединения фтора способствуют:This is because fluorine compounds contribute to:
- Появлению жидкой фазы при более низких температурах и тем самым увеличивают скорость протекания реакций между компонентами шихты.- The appearance of the liquid phase at lower temperatures and thereby increase the rate of reactions between the components of the mixture.
- Повышению теплопроводности шихты, что также приводит к более быстрому протеканию реакций между ее компонентами.- An increase in the thermal conductivity of the charge, which also leads to a more rapid reaction between its components.
- Уменьшению отражения тепловых лучей от поверхности расплавленной шихты, ускоряя тем самым ее варку.- To reduce the reflection of thermal rays from the surface of the molten mixture, thereby accelerating its cooking.
Шихта с добавлением 1% F при температуре варки от 1120°С до 1160°С пропаривается в 2 раза быстрее, чем шихта без фтора, в результате чего время плавки шихты уменьшается, что приводит к значительной экономии топливно-энергетических ресурсов.The mixture with the addition of 1% F at a cooking temperature from 1120 ° C to 1160 ° C is steamed 2 times faster than the mixture without fluorine, as a result of which the melting time of the mixture decreases, which leads to significant savings in fuel and energy resources.
Также, Авторы установили, что в заявляемом защитном покрытии может применяться в одинаковом количестве 0,5-0,9% СоО или NiO при сохранении прочности сцепления и качества покрытия. СоО или NiO наиболее эффективные активаторы сцепления, они образуют химические связи большей прочности, тем самым во много раз увеличивают прочность соединения. При этом, роль СоО или NiO не ограничивается благоприятным влиянием на химическое взаимодействие - их присутствие благоприятно влияет на изменение структуры поверхности покрытия. Причем требуемые свойства по сцеплению защитного покрытия со стальной поверхностью достигаются, как показывают опытно-промышленные испытания, при содержании в защитном покрытии СоО или NiO именно в заявленном количестве от 0,5 до 0,9%.Also, the authors found that in the inventive protective coating can be used in the same amount of 0.5-0.9% CoO or NiO while maintaining the adhesion strength and coating quality. CoO or NiO are the most effective adhesion activators, they form chemical bonds of greater strength, thereby many times increase the strength of the connection. At the same time, the role of CoO or NiO is not limited to a favorable effect on the chemical interaction — their presence favorably affects the change in the structure of the coating surface. Moreover, the required properties for adhesion of the protective coating to the steel surface are achieved, as shown by pilot tests, when the content in the protective coating CoO or NiO is in the claimed amount from 0.5 to 0.9%.
Предлагаемый состав защитного покрытия является оптимальным и отвечает всем требованиям, предъявляемым к стеклоэмалевым покрытиям для стальных труб.The proposed composition of the protective coating is optimal and meets all the requirements for glass-enamel coatings for steel pipes.
Так, если количество SiO2 будет меньше чем 45,0%, наблюдается снижение твердости защитного покрытия, устойчивости его к воде, пониженная щелочестойкость и кислотостойкость. Если количество SiO2 будет более 48,0%, то наблюдается повышенная вязкость защитного покрытия, что приводит к повышенной тугоплавкости, а, следовательно, затрудняет его применение.So, if the amount of SiO 2 is less than 45.0%, there is a decrease in hardness of the protective coating, its resistance to water, reduced alkali resistance and acid resistance. If the amount of SiO 2 is more than 48.0%, then an increased viscosity of the protective coating is observed, which leads to increased refractoriness, and, therefore, complicates its use.
Если количество Аl2О3 будет меньше чем 1,5%, то ухудшается прочность и химическая стойкость защитного покрытия, а если более 4,5%, то повышенное содержание Аl2О3 затрудняет его расплавление, что увеличивает затраты на использование защитного покрытия.If the amount of Al 2 O 3 is less than 1.5%, then the strength and chemical resistance of the protective coating deteriorates, and if more than 4.5%, the increased content of Al 2 O 3 makes it difficult to melt, which increases the cost of using a protective coating.
Если количество СаО будет меньше чем 6,0%, то наблюдается пониженная прочность защитного покрытия и химическая стойкость, а если СаО будет более 9,0%, то увеличивается склонность защитного покрытия к кристаллизации.If the amount of CaO is less than 6.0%, then a reduced protective coating strength and chemical resistance are observed, and if CaO is more than 9.0%, the tendency of the protective coating to crystallize increases.
Если MgO будет меньше чем 3,0%, то наблюдается тугоплавкость защитного покрытия, пониженная химическая стойкость защитного покрытия, а если MgO будет более 6,0%, то повышается вязкость расплава защитного покрытия, увеличивается время его варки, понижается устойчивость защитного покрытия к действию воды.If MgO is less than 3.0%, the refractoriness of the protective coating is observed, the chemical resistance of the protective coating is reduced, and if MgO is more than 6.0%, the melt viscosity of the protective coating increases, the cooking time increases, and the resistance of the protective coating to action decreases water.
Если количество В2О3 будет меньше чем 11,6%, то наблюдается повышенная вязкость расплава заявленного защитного покрытия, пониженная термостойкость и химическая стойкость, а если В2О3 будет более 15,0%, то ухудшается показатель его водоустойчивости и стойкости к щелочам.If the amount of B 2 O 3 is less than 11.6%, then there is an increased melt viscosity of the declared protective coating, reduced heat resistance and chemical resistance, and if B 2 O 3 is more than 15.0%, its water resistance and resistance to alkalis.
Если Na2О меньше 18,0%, то наблюдается повышенная температура плавления и вязкость защитного покрытия, а если больше 22,0%, то наблюдается пониженная химическая устойчивость защитного покрытия и его пониженная микротвердость.If Na 2 O is less than 18.0%, then an increased melting temperature and viscosity of the protective coating is observed, and if more than 22.0%, then a reduced chemical stability of the protective coating and its reduced microhardness are observed.
Если СоО или NiO будет меньше чем 0,5%, то отсутствует требуемое сцепление стекла со сталью. Увеличение СоО или NiO более 0,9% нецелесообразно, т.к. требуемые свойства по сцеплению стеклянного покрытия со стальной поверхностью достигаются, а излишки СоО или NiO только повысят стоимость защитного покрытия.If CoO or NiO is less than 0.5%, there is no required adhesion of glass to steel. An increase in CoO or NiO of more than 0.9% is impractical because the required adhesion properties of the glass coating to the steel surface are achieved, and excess CoO or NiO will only increase the cost of the protective coating.
Если количество ZnO будет меньше чем 2,0%, то наблюдается пониженная твердость, прочность защитного покрытия, кислотостойкость и стойкость его к воде, а если ZnO будет больше чем 4,0%, то уменьшается стойкость защитного покрытия к щелочам.If the amount of ZnO is less than 2.0%, then reduced hardness, the strength of the protective coating, acid resistance and its resistance to water are observed, and if ZnO is more than 4.0%, then the resistance of the protective coating to alkalis decreases.
Fе2О3 в заявленном защитном покрытии должно быть не более 0,9%, так как эта примесь отрицательно сказывается на свойствах защитного покрытия, особенно на его механической прочности. Ограничение содержания Fе2О3 не более 0,9% достигается путем использования более качественных сырьевых материалов, соответствующих ГОСТам. Менее 0,1% Fе2О3 в заявленном защитном покрытии получить невозможно, т.к. оно содержится в сырьевых материалах, используемых при приготовлении защитного покрытия, таких как кварцевый песок и доломит.Fe 2 O 3 in the declared protective coating should be no more than 0.9%, since this admixture adversely affects the properties of the protective coating, especially its mechanical strength. The limitation of the content of Fe 2 O 3 not more than 0.9% is achieved by using better raw materials that comply with GOST. It is impossible to obtain less than 0.1% Fe 2 O 3 in the declared protective coating, because it is found in the raw materials used in the preparation of the protective coating, such as silica sand and dolomite.
Если количество F будет меньше 0,5%, то наблюдается повышенная температура плавления и вязкость защитного покрытия, добавление фтора свыше 1,5% ведет к увеличению кристаллизации защитного покрытия, что неблагоприятно сказывается на его теплофизических свойствах.If the amount of F is less than 0.5%, an increased melting temperature and viscosity of the protective coating are observed, the addition of fluorine in excess of 1.5% leads to an increase in the crystallization of the protective coating, which adversely affects its thermophysical properties.
Заявляемое защитное покрытие для внутренней поверхности стальных труб изготавливают во вращающихся печах периодического действия. Для приготовления используют следующие сырьевые материалы: кварцевый песок, борная кислота, сода кальцинированная, окись цинка, борат кальция или мел, кобальта (II, III) окись или окись никеля, доломит или магнезит, натрий фтористый или натрий кремнефтористый. Все сырьевые компоненты для варки защитного покрытия взвешивают, засыпают в кюбель, хорошо перемешивают и подают в печь, где и происходит их сплавление. Готовый расплав защитного покрытия гранулируют путем сливания в перфорированный кюбель, установленный в воде. После сушки его дробят и загружают в стальные трубы. Нанесение покрытия осуществляют путем нагрева защитного покрытия в трубах при прохождении по проходной электрической печи при одновременном их вращении и перемещении.The inventive protective coating for the inner surface of steel pipes is made in rotary kilns of periodic action. The following raw materials are used for preparation: quartz sand, boric acid, soda ash, zinc oxide, calcium borate or chalk, cobalt (II, III) nickel oxide or oxide, dolomite or magnesite, sodium fluoride or sodium silicofluoride. All the raw materials for cooking the protective coating are weighed, poured into the cube, mixed well and fed into the furnace, where they are fused. The finished melt of the protective coating is granulated by pouring into a perforated cube installed in water. After drying, it is crushed and loaded into steel pipes. The coating is carried out by heating the protective coating in the pipes while passing through a continuous electric furnace while rotating and moving them.
Введение фтористого натрия NaF или кремнефтористого натрия Na2SiF6 в состав шихты заявляемого защитного покрытия положительно сказывается на процессе варки. Натрий фтористый или натрий кремнефтористый при добавлении в шихту в количестве 0,5-1,5% выполняют функции плавней и их добавление позволило снизить температуру варки шихты от 1240°С до 1120-1160°С, что положительно сказывается на качестве защитного покрытия и на экономии топливно-энергетических ресурсов.The introduction of sodium fluoride NaF or sodium silicofluoride Na 2 SiF 6 in the composition of the charge of the inventive protective coating positively affects the cooking process. Sodium fluoride or sodium silicofluoride, when added to the mixture in an amount of 0.5-1.5%, performs the functions of fluxes and their addition allowed to reduce the cooking temperature of the mixture from 1240 ° C to 1120-1160 ° C, which positively affects the quality of the protective coating and saving fuel and energy resources.
Кроме того, натрий фтористый или натрий кремнефтористый при добавлении в шихту в количестве 0,5-1,5%) выполняют функции ускорителя процесса плавки шихты с 6 часов до 4-х часов, что положительно сказывается на качестве заявленного защитного покрытия и экономии топливно-энергетических ресурсов.In addition, sodium fluoride or sodium silicofluoride when added to the mixture in an amount of 0.5-1.5%) act as an accelerator of the process of melting the mixture from 6 hours to 4 hours, which positively affects the quality of the declared protective coating and fuel economy energy resources.
При этом, введение в состав защитного покрытия фтора в количестве 0,5-1,5% положительно сказалось на свойствах готового защитного покрытия, которое получается легкоплавким, с повышенной текучестью, что позволило снизить температуру обжига труб, покрытых защитным покрытием в обжиговой секции с 950°С до 920-930°С° и увеличить скорость прохождения труб при нанесении защитного покрытия в проходной печи на 30%.At the same time, the introduction of 0.5-1.5% fluorine into the protective coating composition had a positive effect on the properties of the finished protective coating, which is fusible, with increased fluidity, which made it possible to reduce the firing temperature of pipes coated with a protective coating in the firing section from 950 ° C to 920-930 ° C ° and increase the speed of passage of pipes when applying a protective coating in a continuous furnace by 30%.
Заявленные границы по окислам предлагаемого защитного покрытия обеспечивают заданный КЛТР в интервале 10,315-10,918⋅10-6 град-1, что, как показали опытно-промышленные испытания, обеспечивает прочность сцепления готового защитного покрытия с внутренней поверхностью стальных труб.The declared boundaries for the oxides of the proposed protective coating provide the specified KLTE in the range of 10.315-10.918⋅10 -6 deg -1 , which, as shown by pilot tests, ensures the adhesion of the finished protective coating to the inner surface of steel pipes.
Испытания проводили по стандартным методикам. Сырьевые материалы, используемые в конкретных примерах, следующие:The tests were carried out according to standard methods. The raw materials used in the specific examples are as follows:
1. Кварцевый песок ГОСТ Р 51641-2000.1. Quartz sand GOST R 51641-2000.
2. Борная кислота ГОСТ 18704-78.2. Boric acid GOST 18704-78.
3 Сода кальцинированная ГОСТ 10689-75.3 Soda ash GOST 10689-75.
4. Белила цинковые ГОСТ 202-84.4. Zinc white GOST 202-84.
5. Борат кальция ГОСТ 29938-78 или Мел ТУ 5743-006-25745876-20055. Calcium borate GOST 29938-78 or chalk TU 5743-006-25745876-2005
6. Кобальта (II, III) окись СТП 0401.14.54-2-21-96 или Никеля (II) окись ТУ 6-09-4125-806. Cobalt (II, III) oxide STP 0401.14.54-2-21-96 or Nickel (II) oxide TU 6-09-4125-80
7. Доломит местного происхождения СТП 44577806.14.36-2-80-2013 или Магнезит СТО 72664728-003-20087. Dolomite of local origin STP 44577806.14.36-2-80-2013 or Magnesite STO 72664728-003-2008
8. Натрий фтористый ГОСТ 4463-76 или Натрий кремнефтористый ТУ 113-08-587-86.8. Sodium fluoride GOST 4463-76 or Sodium silicofluoride TU 113-08-587-86.
Примеры №№1-5 заявленного защитного покрытия для внутренней поверхности стальных труб приведены в таблицах 1 и 2.Examples No. 1-5 of the declared protective coating for the inner surface of steel pipes are shown in tables 1 and 2.
Пример 1. Защитное покрытие для внутренней поверхности стальных труб содержит, мас. %: SiO2 - 46,5; Na2О -20,0; Аl2О3 - 3,0; СоО - 0,7; СаО - 7,8; ZnO - 3,0; MgO - 4,5; Fe2О3 -0,1; В2О3 - 13,4; F - 1,0. Свойства приведенного оптимального состава: высокая адгезия, твердость по Моосу - 6, водостойкость - 0,60 см3⋅г-1 (III гидролитический класс водостойкости) и стойкость к абразивному износу - 1,1 мг/кг абразива.Example 1. The protective coating for the inner surface of the steel pipe contains, by weight. %: SiO 2 - 46.5; Na 2 O -20.0; Al 2 O 3 - 3.0; CoO - 0.7; CaO - 7.8; ZnO - 3.0; MgO - 4.5; Fe 2 O 3 -0.1; B 2 O 3 - 13.4; F is 1.0. The properties of the given optimal composition are: high adhesion, Mohs hardness - 6, water resistance - 0.60 cm 3 ⋅ g -1 (III hydrolytic class of water resistance) and abrasion resistance - 1.1 mg / kg of abrasive.
Примеры №№2-3 отличаются от примера 1 тем, что в составах взяты граничные соотношения компонентов, входящих в состав защитного покрытия. Свойства приведенных составов отвечают требованиям, предъявляемым к защитному покрытию.Examples No. 2-3 differ from example 1 in that the composition of the boundary relations of the components included in the protective coating. The properties of the given compositions meet the requirements for a protective coating.
Примеры №№4-5 отличаются от примеров №№1-3, тем, что КЛТР, приведенных в них составов не входит в диапазон 10,315-10,918⋅10-6 град-1. Это происходит в результате выхода за пределы заявленного диапазона тех или иных окислов приведенного защитного покрытия. Так в составе количество Na2О взято менее граничного - 17,0 мас. % (пример 4) и более граничного - 23,0 мас. % (пример 5). При этом свойства защитного покрытия ухудшились, а именно в примере 4 наблюдается тугоплавкость защитного покрытия до 950°С, низкий коэффициент линейного термического расширения 9,749⋅10-6 град-1, а в примере 5 высокий коэффициент линейного термического расширения 11,096⋅10-6 град-1, пониженная водостойкость и пониженная твердость - 4 по Моосу, что делает их непригодными для использования в качестве защитного покрытия на стальных поверхностях.Examples No. 4-5 differ from examples No. 1-3, in that the CTE of the compositions given therein is not included in the range 10.315-10.918⋅10 -6 deg -1 . This occurs as a result of going beyond the stated range of certain oxides of the reduced protective coating. So in the composition the amount of Na 2 O is taken less than the boundary - 17.0 wt. % (example 4) and more boundary - 23.0 wt. % (example 5). At the same time, the properties of the protective coating worsened, namely, in example 4, the refractoriness of the protective coating is up to 950 ° C, a low coefficient of linear thermal expansion is 9.749⋅10 -6 deg -1 , and in example 5 a high coefficient of linear thermal expansion is 11.096⋅10 -6 deg -1 , reduced water resistance and reduced hardness - 4 according to Mohs, which makes them unsuitable for use as a protective coating on steel surfaces.
Данные опытно-промышленных испытаний (примеры №№4-5) показывают, что при выходе количественных значений ингредиентов за пределы заявленного диапазона окислов защитного покрытия его свойства ухудшаются, что свидетельствует о правильном выборе граничных значений.The data of pilot tests (examples No. 4-5) show that when the quantitative values of the ingredients go beyond the declared range of oxides of the protective coating, its properties deteriorate, which indicates the correct choice of boundary values.
При этом установленные границы значений окислов заявляемого состава защитного покрытия обеспечивают КЛТР в интервале 10,315-10,918⋅10-6 град-1, что повышает прочность сцепления его со сталью и позволяет получить сплошное, беспористое, монолитное покрытие, а также увеличить срок службы эксплуатации трубопроводов.At the same time, the established boundaries of the oxides of the claimed composition of the protective coating provide KLTR in the range of 10.315-10.918⋅10 -6 deg -1 , which increases its adhesion to steel and allows for a continuous, non-porous, monolithic coating, as well as to increase the service life of pipelines.
Заявленный химический состав окислов защитного покрытия подобран таким образом, чтобы обеспечить все эксплуатационные свойства и требования, предъявляемые к нему для защиты внутренней поверхности стальных труб от агрессивных и абразивно-активных сред в процессе эксплуатации (твердость, стойкость к абразивному износу, водостойкость, щелочестойкость, температуру обжига и т.д.).The claimed chemical composition of the oxides of the protective coating is selected in such a way as to provide all the operational properties and requirements for it to protect the inner surface of steel pipes from aggressive and abrasive-active media during operation (hardness, resistance to abrasion, water resistance, alkali resistance, temperature firing, etc.).
Результаты опытно-промышленных испытаний показали, что предлагаемый состав защитного покрытия для внутренней поверхности стальных труб повышает прочность сцепления его со сталью, что позволяет получить сплошное, беспористое, монолитное и равномерное покрытие, применение которого увеличивает срок службы трубопроводов. Кроме того, введение в заявленный состав защитного покрытия фтора положительно влияет на свойства и качество защитного покрытия, при этом снижает температуру и время варки защитного покрытия, температуру обжига труб при нанесении защитного покрытия на внутреннюю поверхность стальных труб, что также влияет на качество защитного покрытия и сокращает затраты на топливно-энергетические ресурсы.The results of pilot tests showed that the proposed composition of the protective coating for the inner surface of steel pipes increases its adhesion to steel, which allows to obtain a continuous, non-porous, monolithic and uniform coating, the use of which increases the service life of pipelines. In addition, the introduction of a fluorine protective coating into the claimed composition has a positive effect on the properties and quality of the protective coating, while reducing the temperature and cooking time of the protective coating, the temperature of firing of pipes when applying a protective coating to the inner surface of steel pipes, which also affects the quality of the protective coating and reduces the cost of fuel and energy resources.
Применение заявленного защитного покрытия для внутренней поверхности стальных труб позволит повысить прочность сцепления защитного покрытия со сталью, снизить температуру и время варки защитного покрытия, температуру и время нанесения защитного покрытия на внутреннюю поверхность стальных труб, и получить сплошное, беспористое, монолитное и равномерное покрытие, применение которого увеличит срок службы трубопроводов.The use of the claimed protective coating for the inner surface of steel pipes will increase the adhesion of the protective coating to steel, reduce the temperature and cooking time of the protective coating, the temperature and time of applying the protective coating on the inner surface of the steel pipes, and obtain a continuous, non-porous, monolithic and uniform coating, application which will increase the service life of pipelines.
Claims (1)
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018140841A RU2698747C1 (en) | 2018-11-20 | 2018-11-20 | Protective coating for inner surface of steel pipes |
| PCT/RU2019/050217 WO2020106187A1 (en) | 2018-11-20 | 2019-11-19 | Protective coating for inner surface of steel pipes |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018140841A RU2698747C1 (en) | 2018-11-20 | 2018-11-20 | Protective coating for inner surface of steel pipes |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2698747C1 true RU2698747C1 (en) | 2019-08-29 |
Family
ID=67851726
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2018140841A RU2698747C1 (en) | 2018-11-20 | 2018-11-20 | Protective coating for inner surface of steel pipes |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2698747C1 (en) |
| WO (1) | WO2020106187A1 (en) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0358933A2 (en) * | 1988-09-13 | 1990-03-21 | Bayer Ag | Enamel frits for acid-resistant single layer enamels on unetched steels |
| RU2203234C2 (en) * | 2001-05-10 | 2003-04-27 | ОАО "Уральский институт металлов" | Enamel "stavan" |
| RU2244693C2 (en) * | 2003-01-14 | 2005-01-20 | Открытое акционерное общество "Горно-металлургическая компания "Норильский никель" | Glass for steel pipe enameling |
| US7737062B2 (en) * | 2005-08-24 | 2010-06-15 | Ferro Corporation | Forehearth concentrate and method for opalization of glass |
| US20160031187A1 (en) * | 2013-04-10 | 2016-02-04 | Schott Glass Technologies (Suzhou) Co., Ltd. | Flexible Glass/Metal Foil Composite Articles and Production Process Thereof |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU601242A1 (en) * | 1976-04-05 | 1978-04-05 | Рижский Ордена Трудового Красного Знамени Политехнический Институт | Enamel |
-
2018
- 2018-11-20 RU RU2018140841A patent/RU2698747C1/en active
-
2019
- 2019-11-19 WO PCT/RU2019/050217 patent/WO2020106187A1/en not_active Ceased
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0358933A2 (en) * | 1988-09-13 | 1990-03-21 | Bayer Ag | Enamel frits for acid-resistant single layer enamels on unetched steels |
| RU2203234C2 (en) * | 2001-05-10 | 2003-04-27 | ОАО "Уральский институт металлов" | Enamel "stavan" |
| RU2244693C2 (en) * | 2003-01-14 | 2005-01-20 | Открытое акционерное общество "Горно-металлургическая компания "Норильский никель" | Glass for steel pipe enameling |
| US7737062B2 (en) * | 2005-08-24 | 2010-06-15 | Ferro Corporation | Forehearth concentrate and method for opalization of glass |
| US20160031187A1 (en) * | 2013-04-10 | 2016-02-04 | Schott Glass Technologies (Suzhou) Co., Ltd. | Flexible Glass/Metal Foil Composite Articles and Production Process Thereof |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2020106187A1 (en) | 2020-05-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6982567B2 (en) | Mineral fiber | |
| JP6382837B2 (en) | Glass manufacturing method using electric melting | |
| CN104439133A (en) | Novel casting powder and application thereof | |
| CN101439932A (en) | Low-expansion glass ceramics taking spodumene tailings as main raw material and manufacturing method thereof | |
| US5366535A (en) | Basic tundish covering compound | |
| JPS6018726B2 (en) | Coated powder for continuous casting | |
| CN101654375A (en) | Low-carbon magnesia carbon brick | |
| CN110315039B (en) | Application of fluorine-free covering slag in titanium-containing steel continuous casting | |
| CN106277789A (en) | A kind of method utilizing steel slag preparation pottery glaze | |
| US4053321A (en) | Heat fused refractory product containing zirconia having high corrosion resistance | |
| JPS6210957B2 (en) | ||
| US4818290A (en) | Method for utilizing slag from ferroalloy production | |
| CN106111928B (en) | It is a kind of novel containing Mn, Al steel covering slag and its application | |
| JP2002060247A (en) | Iron-containing enamel glaze and method for producing iron-containing enameled product using the same | |
| CN109336380A (en) | A kind of ultra-clear glasses and its production method and special equipment | |
| CN105039630A (en) | Titanium-containing efficient slag remover and preparing method | |
| RU2698747C1 (en) | Protective coating for inner surface of steel pipes | |
| CN107400783A (en) | A kind of high purity magnesium refining agent and high purity magnesium refinery practice | |
| JP4630190B2 (en) | High zirconia refractories | |
| US4226629A (en) | Electrofusion method of producing boron aluminum oxide refractory | |
| US4330630A (en) | Fused cast refractory compositions and glass melting furnaces incorporating them | |
| RU2244693C2 (en) | Glass for steel pipe enameling | |
| GB2237016A (en) | Glass-ceramic material and production thereof | |
| JP2000051998A (en) | Method for continuously casting lead-containing steel | |
| RU2769688C2 (en) | Silicate enamel coating for internal protection of steel pipelines |