RU2687117C1 - Gas turbine engine disk manufacturing method - Google Patents
Gas turbine engine disk manufacturing method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2687117C1 RU2687117C1 RU2018102130A RU2018102130A RU2687117C1 RU 2687117 C1 RU2687117 C1 RU 2687117C1 RU 2018102130 A RU2018102130 A RU 2018102130A RU 2018102130 A RU2018102130 A RU 2018102130A RU 2687117 C1 RU2687117 C1 RU 2687117C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- disk
- distribution
- gas turbine
- heat
- grain
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 14
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims abstract description 17
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 9
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims description 4
- 238000007514 turning Methods 0.000 claims description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 3
- 230000008719 thickening Effects 0.000 claims description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 3
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 abstract description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 20
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 20
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 9
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 4
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 3
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 238000001513 hot isostatic pressing Methods 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21K—MAKING FORGED OR PRESSED METAL PRODUCTS, e.g. HORSE-SHOES, RIVETS, BOLTS OR WHEELS
- B21K1/00—Making machine elements
- B21K1/28—Making machine elements wheels; discs
- B21K1/32—Making machine elements wheels; discs discs, e.g. disc wheels
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Forging (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к обработке металлов давлением, в частности к производству дисков газотурбинных двигателей (далее - ГТД) из жаропрочных титановых сплавов с необходимой микроструктурой, в частности размера зерен для получения необходимых физико-механических свойств по радиусу диска ГТД. Изобретение может быть использовано в авиационной и энергетической промышленности. The invention relates to the processing of metals by pressure, in particular the production of disks of gas turbine engines (hereinafter referred to as GTE) from heat-resistant titanium alloys with the required microstructure, in particular the grain size to obtain the required physical and mechanical properties along the radius of the GTE disc. The invention can be used in the aviation and energy industries.
Из уровня техники известен диск турбины ГТД, полученный из трубной заготовки путем ее разрезки по образующей, развертки в плоскую плиту и вырезки из нее диска (авторское свидетельство СССР №852429, В21К 1/32, 10.07.1979), выбранный в качестве аналога.The prior art disc turbine disc GTE, obtained from tubular billet by cutting it along a generatrix, sweep into a flat plate and cutting out a disk from it (USSR author's certificate No. 852429, V21K 1/32, 07.07.1979), chosen as an analogue.
Недостатком аналога является высокая трудоемкость изготовления, низкий коэффициент использования металла и невозможность получения необходимой микроструктуры по радиусу диска.The disadvantage of analog is the high complexity of manufacturing, low utilization of the metal and the inability to obtain the necessary microstructure along the radius of the disk.
Из уровня техники известен диск, полученный продольной осадкой трубной заготовки в плоских бойках (авторское свидетельство СССР №113426, В21Н 1/06, В21К 1/32, 15.01.1985), выбранный в качестве аналога.The prior art disk, obtained by the longitudinal draft of the pipe billet in flat strikes (USSR author's certificate No. 113426, В21Н 1/06, В21К 1/32, 01/15/1985), selected as a counterpart.
Недостатком аналога является то, что диск также не будет иметь необходимую микроструктуру по радиусу диска.The disadvantage of the analogue is that the disk also will not have the necessary microstructure along the disk radius.
Из уровня техники известен биметаллический диск ротора ГТД, содержащий соединенные между собой две части, первая из которых выполнена в виде диска из жаропрочного не свариваемого сплава, а вторая - в виде колец из свариваемого сплава, соединенных с торцевыми поверхностями первой части, при этом кольца выполнены из листа литого свариваемого сплава и соединены с торцевыми поверхностями первой части сваркой взрывом (патент РФ №154586, В21К 1/32, В23Р 15/02, 27.08.2015), выбранный в качестве аналога.The prior art bimetallic rotor disk of the CCD, containing interconnected two parts, the first of which is made in the form of a disk of heat-resistant not welded alloy, and the second - in the form of rings of weldable alloy connected to the end surfaces of the first part, while the rings are made from a sheet of cast weldable alloy and connected to the end surfaces of the first part by explosion welding (RF Patent No. 154586, B21K 1/32, B23P 15/02, 08.27.2015), chosen as an analogue.
Недостатком аналога является то, что диск имеет дискретно-переменную микроструктуру по толщине диска в зоне перехода не свариваемой части в свариваемую, что делает его равнопрочным по радиусу.The disadvantage of the analog is that the disk has a discrete-variable microstructure across the thickness of the disk in the transition zone of the non-welded part to the welded part, which makes it equal in strength to the radius.
Известен диск ГТД, преимущественно из жаропрочных сталей и сплавов, полученный горячим изостатическим прессованием (далее - ГИП) гранул одного и того же сплава на никелевой основе, но разной крупности (см., например, Г.С. Гарибов, И.М. Гриц, Улучшение характеристик гранулированных материалов для турбинных дисков перспективных авиационных двигателей, Заготовительные производства в машиностроении №1, 2013, с. 43-48), выбранный за аналог.A well-known GTD disc, predominantly of heat-resistant steels and alloys, is obtained by hot isostatic pressing (hereinafter referred to as HIP) of granules of the same nickel-based alloy, but of different size (see, for example, G. Garibov, I. Gritz , Improving the characteristics of granular materials for turbine disks of promising aircraft engines, Procuring production in mechanical engineering No. 1, 2013, pp. 43-48), selected for analogue.
Недостатком аналога является высокая трудоемкость изготовления и использование дорогостоящего специализированного оборудования. При этом изменение микроструктуры по радиусу диска носит в нем ярко выраженный дискретный характер, проявляющийся в неравномерном размере зерен по всему радиусу диска. Изготовление таких дисков ГТД из титановых жаропрочных сплавов неизвестно.The disadvantage of analog is the high complexity of manufacturing and the use of expensive specialized equipment. At the same time, the change in the microstructure along the disk radius has a pronounced discrete character, manifested in an uneven grain size along the entire disk radius. The manufacture of such GTE discs from titanium high-temperature alloys is unknown.
Из уровня техники известен диск ГТД из сталей и сплавов, полученный из заготовки стакана путем раздачи и разворачивания стенки стакана в плоское кольцо (патент РФ №2374028, В21К 1/32, 27.11.2009), выбранный в качестве наиболее близкого аналога (прототипа).The prior art disc GTE of steels and alloys, obtained from the blank glass by distributing and unfolding the wall of the glass in a flat ring (RF patent No. 2374028, W21K 1/32, 27.11.2009), selected as the closest analogue (prototype).
Недостатком прототипа является высокая трудоемкость изготовления заготовки стакана и необходимость использования для ее изготовления специальных штампов и мощного прессового оборудования, особенно при изготовлении дисков из труднодеформируемых жаропрочных сталей и сплавов. После раздачи и разворачивания стенки стакана только в зоне полотна диска образуется микроструктура, при этом обод и ступица диска такой структурой не обладает.The disadvantage of the prototype is the high complexity of manufacturing the blank glass and the need to use for its production of special dies and powerful pressing equipment, especially in the manufacture of discs from hard-to-heat-resistant steels and alloys. After distribution and unfolding of the wall of the glass, only in the area of the disk web a microstructure is formed, while the rim and the disk hub does not have such a structure.
Техническая проблема заключается в получении микроструктуры с необходимыми физико-механическими свойствами по всему радиусу диска ГТД, изготовленного из жаропрочных титановых сплавов, а именно с получением мелкозернистой структуры в области обода диска и крупнозернистой структуры в области ступицы диска.The technical problem is to obtain a microstructure with the required physicomechanical properties along the entire radius of the GTE disk made of heat-resistant titanium alloys, namely, to obtain a fine-grained structure in the region of the rim of the disk and a coarse-grained structure in the region of the disk hub.
Технический результат заявленного изобретения заключается в повышении качества дисков ГТД из жаропрочных титановых сплавов и снижение трудоемкости их изготовления.The technical result of the claimed invention is to improve the quality of the disks of the CCD from heat-resistant titanium alloys and reduce the complexity of their manufacture.
Указанный технический результат достигается тем, что способ изготовления диска газотурбинного двигателя, преимущественно из жаропрочных титановых сплавов, заключается в получении заготовки для формовки, нагреве полученной заготовки и ее формовки путем раздачи и разворота заготовки в плоский диск с центральным отверстием. При этом в качестве заготовки используют цилиндрическую трубу, а раздачу и разворот осуществляют с получением микроструктуры зерна dзер.≥10-9 нм на ободе диска и микроструктуры зерна dзер.≤10-6 нм на ступице диска. Диск получен путем раздачи и разворота цилиндрической трубной заготовки из жаропрочных титановых сплавов после ее нагрева до температуры на 20-40°С ниже А3.This technical result is achieved by the fact that the method of manufacturing a gas turbine engine disk, mainly from heat-resistant titanium alloys, consists in obtaining a blank for molding, heating the resulting blank and molding it by distributing and turning the blank into a flat disk with a central hole. In this case, a cylindrical tube is used as a billet, and distribution and reversal are carried out with obtaining the microstructure of grain d grain . ≥10 -9 nm on the rim of the disk and the microstructure of the grain d grain . ≤10 -6 nm on the disc hub. The disk is obtained by dispensing and turning a cylindrical pipe billet of heat-resistant titanium alloys after it is heated to a temperature of 20-40 ° C below A 3 .
dзер - диаметр зерна, (нм. - нанометр).d zer - grain diameter (nm -. nanometer).
Технический результат достигается также и тем, что раздачу и разворот цилиндрической трубной заготовки из жаропрочных титановых сплавов осуществляют в интервале температур сверхпластичности указанного сплава.The technical result is also achieved by the fact that the distribution and rotation of a cylindrical tube billet of heat-resistant titanium alloys is carried out in the temperature range of superplasticity of the specified alloy.
Технический результат достигается также и тем, что трубную цилиндрическую заготовку изготавливают разнотолщинной - с утолщениями в местах формовки обода и ступицы диска.The technical result is also achieved by the fact that the tubular cylindrical billet is made of various thicknesses - with thickenings in the places of forming the rim and the hub of the disc.
Сущность изобретения поясняется фиг. 1, на которой под поз. 1 представлена трубная цилиндрическая заготовка с наружным диаметром dH, внутренним d0 и высотой h, а также под поз. 2 полученный диск ГТД с наружным диаметром DH, внутренним диаметром d0 и толщиной Н.The invention is illustrated FIG. 1, in which under pos. 1 shows a tubular cylindrical billet with an outer diameter d H , inner d 0 and height h, and also under pos. 2 obtained GTE disc with outer diameter D H , inner diameter d 0 and thickness N.
В предлагаемом способе получения диска ГТД после раздачи и разворота трубной заготовки величина относительной деформации по радиусу диска будет изменяться от εmin (в зоне центрального отверстия - ступица диска) до εmax (в зоне крепления лопаток - ободе диска), что после термообработки обеспечит максимум комплекса заданных физико-механических свойств на ободе диска. Обод диска ГТД - это зона, которая наиболее нагружена при работе ГТД. Минимальная величина (мелкозернистая структура) зерна стали и сплава должна достигаться в зоне максимальных деформаций - ободе диска, так как это важно для долговечности работы ГТД, а именно - предела выносливости стали и сплава. Следовательно, на ступице диска зерно должно быть крупным, а на ободе и полотне - мелким, так как для ступицы диска опасно малоцикловое усталостное разрушение, а для обода - многоцикловое и сверх многоцикловое усталостное разрушение (см., например, А.А. Шанявский, Безопасное усталостное разрушение элементов авиационных конструкций. Монография. Уфа, 2003. с. 802).In the proposed method of producing a GTE disk after distribution and reversal of the billet, the relative deformation along the disk radius will vary from ε min (in the center hole area - the hub of the disk) to ε max (in the blade mounting area - the rim of the disk), which after heat treatment will provide the maximum complex set of physical and mechanical properties on the rim of the disk. The rim of the GTE disk is the zone that is most loaded during the operation of the GTE. The minimum value (fine-grained structure) of steel and alloy grains should be achieved in the zone of maximum deformations - the rim of the disc, since this is important for the durability of the GTE, namely the endurance limit of steel and alloy. Consequently, the grain should be large on the disk hub, and small on the rim and canvas, since low-cycle fatigue failure is dangerous for the disk hub, and high-cycle and super high-cycle fatigue failure for the rim (see, for example, AA Shanyavsky, Safe fatigue failure of elements of aircraft structures. Monograph. Ufa, 2003. p. 802).
Применительно к жаропрочным сталям наилучший результат по свойствам и структуре диска после раздачи и разворота цилиндрической трубной заготовки достигается после ее нагрева и деформации при температуре на 20-40°С выше А3.With regard to heat-resistant steels, the best result on the properties and structure of the disk after distribution and rotation of a cylindrical tube billet is achieved after it is heated and deformed at a temperature of 20-40 ° C above A 3 .
Тоже самое для жаропрочных титановых сплавов достигается после нагрева и деформации трубной заготовки при температуре на 20-40°С ниже А3. Так как при нагреве выше А3 у титановых сплавов наблюдается резкий рост зерна в β - области, что приводит к значительному снижению пластичности сплавов.The same for heat-resistant titanium alloys is achieved after heating and deformation of the tubular billet at a temperature of 20-40 ° C below A 3 . Since, when heated above A 3 , titanium alloys show a sharp grain growth in the β - region, which leads to a significant decrease in the ductility of the alloys.
Раздача и разворот трубной заготовки при температуре сверхпластичности стали и сплава особенно эффективен при формовке жаропрочных труднодеформируемых никелевых и титановых сплавов, так как при этом достигается не только мелкозернистая структура по радиусу диска, но и значительно снижается усилие деформирования.Distribution and reversal of tubular billet at the temperature of superplasticity of steel and alloy is especially effective when forming heat-resistant hard-deformed nickel and titanium alloys, since this not only achieves fine-grained structure along the radius of the disk, but also significantly reduces the force of deformation.
Для аустенитных сталей и никелевых сплавов с высокой пластичностью после закалки, раздача и разворот трубной заготовки может производиться «в холодную» с формированием величины зерна и свойств сталей и сплавов диска после термообработки в соответствии с их диаграммами рекристаллизации I рода и требованиями ТУ.For austenitic steels and nickel alloys with high ductility after quenching, distribution and reversal of tubular billet can be made "in cold" with the formation of grain size and properties of steels and disc alloys after heat treatment in accordance with their recrystallization diagrams of the first type and the requirements of TU.
В качестве рассматриваемого примера может служить диск ротора компрессора ГТД из титанового жаропрочного титанового сплава ВТ8. Указанный диск с припусками на механическую обработку имеет, например, следующие размеры: DH=305 мм, d0=155 мм и h=25 мм, при массе диска - 6,0 кг. Трубная цилиндрическая заготовка для формовки указанного диска была получена свободной ковкой под молотом 0,75 т из сплошной цилиндрической заготовки путем ее осадки, прошивки и раскатки. После термообработки - отжига и обдирки заготовка имела следующие размеры: dH=215 мм, d0=155 мм и Н=75 мм.As a considered example, the rotor disk of a gas turbine engine compressor made of titanium heat-resistant titanium alloy VT8 can serve. The specified disk with allowances for machining has, for example, the following dimensions: D H = 305 mm, d 0 = 155 mm and h = 25 mm, with a disk mass of 6.0 kg. A tubular cylindrical billet for forming the specified disk was obtained by free forging under the hammer 0.75 tons of solid cylindrical billet by sludge, piercing and rolling. After heat treatment - annealing and stripping, the billet had the following dimensions: d H = 215 mm, d 0 = 155 mm and H = 75 mm.
При таких размерах трубной заготовки и диска максимальная степень деформации на ободе диска составит:With such dimensions of the billet and disk, the maximum degree of deformation on the rim of the disk will be:
δ - относительное удлинение сплава при температуре раздачи и разворота трубной заготовки.δ is the relative elongation of the alloy at the temperature of distribution and reversal of tubular billet.
Откуда с учетом всех полученных зависимостей определяем коэффициент отбортовки - раздачи: Котб=1+δ=1+0,69=1,69.From where, taking into account all the dependencies obtained, we determine the flanging-distribution factor: K otb = 1 + δ = 1 + 0,69 = 1.69.
Следовательно, чтобы осуществить операцию раздачи и разворота трубной заготовки с одного нагрева без трещинообразования на краю диска относительное удлинение сплава при температуре деформации должно быть более 69%.Therefore, in order to carry out the operation of distribution and reversal of the billet from one heat without cracking at the edge of the disk, the relative elongation of the alloy at the deformation temperature should be more than 69%.
Испытания сплава ВТ8 при повышенных температурах дали следующие результаты (см. таблицу 1).Testing of the alloy VT8 at elevated temperatures gave the following results (see table 1).
Из полученных данных видно, что сплав ВТ8 по критерию ковкости Kψ без трещинообразования можно деформировать в интервале температур 1050-900°С. При этом температура 1000°С является температурой сверхпластичности данного сплава. С учетом того, что температура А3 для сплава ВТ8 диска, приведенного в качестве примера, составляла 1005°С, заготовку нагрели до температуры 985°С в электропечи и сначала раздали на конус коническим бойком, а затем разворотом на плоских плитах под прессом 400 тс в плоский диск. Трещин и надрывов на диске не обнаружено.From the obtained data it is clear that the VT8 alloy according to the criterion of ductility K ψ without cracking can be deformed in the temperature range of 1050-900 ° C. The temperature of 1000 ° C is the temperature of superplasticity of this alloy. Taking into account the fact that the temperature А 3 for the alloy VT8 disk as an example was 1005 ° С, the billet was heated to a temperature of 985 ° С in an electric furnace and was first distributed to a cone with a tapered striker and then a turn on flat plates under a press of 400 tf in a flat disk. Cracks and tears on the disk is not detected.
Затем полученный диск проходил изотермический отжиг по серийной технологии: нагрев до 940±10°С, выдержка 1 час, охлаждение с печью до 580°С, выдержка 1 час, охлаждение на воздухе.Then, the obtained disk underwent isothermal annealing using serial technology: heating to 940 ± 10 ° С, holding for 1 hour, cooling with a furnace to 580 ° С, holding for 1 hour, cooling in air.
После разрезки диска и изготовления образцов на образцах тангенциального (хордового направления) были получены следующие результаты (см. таблицу 2).After cutting the disk and making samples on tangential (chord) samples, the following results were obtained (see Table 2).
При испытаниях на растяжение при температуре 500°С предел прочности образца с исходной структурой составил 598,9 МПа, а на краю диска - 897,2 МПа при требованиях ТУ - не менее 620 МПа. Испытания на длительную прочность при температуре 500°С показали высокие результаты. При требованиях ТУ стойкости не менее 50 часов под рабочим напряжении 490 МПа получены результаты значительно их превышающие. Образец с исходной структурой сломался через 370 часов 53 минуты, с мелкокристаллической - не сломался и был снят через 795 часов 46 минут.When tensile tests at a temperature of 500 ° C, the ultimate strength of the sample with the original structure was 598.9 MPa, and at the edge of the disk - 897.2 MPa with the requirements of TU - not less than 620 MPa. Tests for long-term strength at 500 ° C showed high results. With the requirements of TU durability of not less than 50 hours under an operating voltage of 490 MPa, results were obtained that far exceeded them. The sample with the original structure broke after 370 hours and 53 minutes, with fine-crystalline - did not break and was removed after 795 hours and 46 minutes.
Таким образом, предложенное техническое решение обеспечивает достижение в дисках ГТД, изготовленных из жаропрочных титановых сплавов необходимую микроструктуру распределения физико-механических свойств по радиусу диска и тем самым увеличивает их ресурс работы в двигателе.Thus, the proposed technical solution ensures the achievement in the GTE disks made of heat-resistant titanium alloys the necessary microstructure of the distribution of physical and mechanical properties along the radius of the disk and thereby increases their service life in the engine.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018102130A RU2687117C1 (en) | 2018-01-19 | 2018-01-19 | Gas turbine engine disk manufacturing method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018102130A RU2687117C1 (en) | 2018-01-19 | 2018-01-19 | Gas turbine engine disk manufacturing method |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2687117C1 true RU2687117C1 (en) | 2019-05-07 |
Family
ID=66430435
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2018102130A RU2687117C1 (en) | 2018-01-19 | 2018-01-19 | Gas turbine engine disk manufacturing method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2687117C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2763950C1 (en) * | 2021-03-11 | 2022-01-11 | Акционерное общество "Объединенная двигателестроительная корпорация" (АО "ОДК") | Method for manufacturing a disk ring for gas turbine engine |
| RU2829614C1 (en) * | 2023-11-02 | 2024-11-01 | Анатолий Кондратьевич Онищенко | Method of making disk from heat-resistant titanium alloy |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1422307A1 (en) * | 2002-11-12 | 2004-05-26 | General Electric Company | Method for fabricating an article of an alpha-beta titanium alloy by forging |
| RU2374028C1 (en) * | 2008-04-02 | 2009-11-27 | Онищенко Анатолий Кондратьевич | Production method of gas turbine engine disk |
| RU2010152469A (en) * | 2010-12-23 | 2012-06-27 | Анатолий Кондратьевич Онищенко (RU) | METHOD FOR MANUFACTURING FORGING A ROTOR DISC OF A GAS TURBINE ENGINE WITH A CENTRAL HOLE |
| RU171194U1 (en) * | 2016-08-30 | 2017-05-23 | Акционерное общество "Научно-производственный центр газотурбостроения "Салют" (АО "НПЦ газотурбостроения "Салют") | Stamp for the manufacture of ring parts from tube blanks |
-
2018
- 2018-01-19 RU RU2018102130A patent/RU2687117C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1422307A1 (en) * | 2002-11-12 | 2004-05-26 | General Electric Company | Method for fabricating an article of an alpha-beta titanium alloy by forging |
| RU2329116C2 (en) * | 2002-11-12 | 2008-07-20 | Дженерал Электрик Компани | Method of item production from titanium alpha-beta-alloy by means of forging |
| RU2374028C1 (en) * | 2008-04-02 | 2009-11-27 | Онищенко Анатолий Кондратьевич | Production method of gas turbine engine disk |
| RU2010152469A (en) * | 2010-12-23 | 2012-06-27 | Анатолий Кондратьевич Онищенко (RU) | METHOD FOR MANUFACTURING FORGING A ROTOR DISC OF A GAS TURBINE ENGINE WITH A CENTRAL HOLE |
| RU171194U1 (en) * | 2016-08-30 | 2017-05-23 | Акционерное общество "Научно-производственный центр газотурбостроения "Салют" (АО "НПЦ газотурбостроения "Салют") | Stamp for the manufacture of ring parts from tube blanks |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2763950C1 (en) * | 2021-03-11 | 2022-01-11 | Акционерное общество "Объединенная двигателестроительная корпорация" (АО "ОДК") | Method for manufacturing a disk ring for gas turbine engine |
| RU2829614C1 (en) * | 2023-11-02 | 2024-11-01 | Анатолий Кондратьевич Онищенко | Method of making disk from heat-resistant titanium alloy |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU2016200033B2 (en) | Thermo-mechanical processing for nickel-base alloys | |
| RU2119842C1 (en) | Method for manufacturing axially symmetrical parts and blank making process for performing the same | |
| Groh et al. | Development of a new cast and wrought alloy (René 65) for high temperature disk applications | |
| AU2012262929A1 (en) | Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys | |
| CN107952922B (en) | A method for billet forging of TiAl alloy | |
| KR101330641B1 (en) | A Manufacturing method for profiled ring of Ni-base superalloy for obtaining a uniform microstructure | |
| CN105073295A (en) | Ring-rolling blank | |
| RU2374028C1 (en) | Production method of gas turbine engine disk | |
| RU2687117C1 (en) | Gas turbine engine disk manufacturing method | |
| JP6040944B2 (en) | Molding method of heat-resistant alloy ring | |
| Schwant et al. | Large 718 forgings for land based turbines | |
| Uginet et al. | Study of secondary grain growth on 718 alloy | |
| RU2583564C1 (en) | Method of producing forgings from heat-resistant granular alloys | |
| CN109622867B (en) | Isothermal forging method of TC8-1 titanium alloy disc | |
| RU178559U1 (en) | MULTI-LAYER PIPE BILL FOR FORMING A GAS TURBINE ENGINE DISC | |
| RU209367U1 (en) | MONOBLOCK BLANK BLISK | |
| Valitov et al. | The effect of thermomechanical treatment conditions on the structure and properties of the granulated EP741NP nickel alloy | |
| RU2843525C1 (en) | Method of axially symmetric stampings manufacturing from high-alloy heat-resistant nickel alloys | |
| RU2792019C1 (en) | Method for manufacturing large-sized circular profile products from corrosion-resistant heat-resistant steel | |
| CN120286621A (en) | A HR120 alloy fan-shaped forging and production method thereof | |
| RU191479U1 (en) | GAS-TURBINE ENGINE DISC PREPARATION FROM HEAT-RESISTANT ALLOY | |
| Onishchenko | Study of the Manufacturing Technology of Gas Turbine Engine (GTE) Disk Forgings from Titanium Alloys by Flaring-Upsetting of Tubular Blanks | |
| RU2542957C2 (en) | Surface hardening of blanks, mainly, circular, from chromomanganese steels | |
| Otake et al. | Influence of Initial Precipitated γ′′ Phase Microstructure on δ-Phase Precipitation Behavior in Alloy 718 | |
| McGregor et al. | Design and Development of a Haynes 242® Nozzle Case for the Solar Mercury 50 Gas Turbine |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20210120 |