RU2673795C2 - Method for production of porous implants based on metallic materials - Google Patents
Method for production of porous implants based on metallic materials Download PDFInfo
- Publication number
- RU2673795C2 RU2673795C2 RU2017112626A RU2017112626A RU2673795C2 RU 2673795 C2 RU2673795 C2 RU 2673795C2 RU 2017112626 A RU2017112626 A RU 2017112626A RU 2017112626 A RU2017112626 A RU 2017112626A RU 2673795 C2 RU2673795 C2 RU 2673795C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- cylinder
- prism
- titanium
- cellular structure
- plastic deformation
- Prior art date
Links
- 239000007943 implant Substances 0.000 title claims abstract description 27
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 20
- 239000007769 metal material Substances 0.000 title description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 24
- 210000003850 cellular structure Anatomy 0.000 claims abstract description 23
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 22
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 11
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 210000004027 cell Anatomy 0.000 claims abstract description 9
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 4
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 abstract description 3
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 abstract description 2
- 238000000151 deposition Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 9
- 244000309464 bull Species 0.000 description 8
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 7
- 229910001040 Beta-titanium Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 5
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 5
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 5
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 4
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 3
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 229910001182 Mo alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 230000004807 localization Effects 0.000 description 2
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 2
- 238000000110 selective laser sintering Methods 0.000 description 2
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- 102220479482 Puromycin-sensitive aminopeptidase-like protein_C21D_mutation Human genes 0.000 description 1
- 238000005056 compaction Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 230000035784 germination Effects 0.000 description 1
- 238000005495 investment casting Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 102220253765 rs141230910 Human genes 0.000 description 1
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61L—METHODS OR APPARATUS FOR STERILISING MATERIALS OR OBJECTS IN GENERAL; DISINFECTION, STERILISATION OR DEODORISATION OF AIR; CHEMICAL ASPECTS OF BANDAGES, DRESSINGS, ABSORBENT PADS OR SURGICAL ARTICLES; MATERIALS FOR BANDAGES, DRESSINGS, ABSORBENT PADS OR SURGICAL ARTICLES
- A61L27/00—Materials for grafts or prostheses or for coating grafts or prostheses
- A61L27/50—Materials characterised by their function or physical properties, e.g. injectable or lubricating compositions, shape-memory materials, surface modified materials
- A61L27/56—Porous materials, e.g. foams or sponges
Landscapes
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Animal Behavior & Ethology (AREA)
- Medicinal Chemistry (AREA)
- Oral & Maxillofacial Surgery (AREA)
- Transplantation (AREA)
- Epidemiology (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Dermatology (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Public Health (AREA)
- Veterinary Medicine (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Prostheses (AREA)
- Materials For Medical Uses (AREA)
Abstract
Description
Предлагаемое изобретение относится к области аддитивных технологий, применяемых для изготовления имплантатов, предпочтительно, из титановых сплавов.The present invention relates to the field of additive technologies used for the manufacture of implants, preferably from titanium alloys.
Имплантаты предпочтительно изготавливают из пористых материалов. Наличие пор в материале позволяет решить несколько задач:The implants are preferably made of porous materials. The presence of pores in the material allows us to solve several problems:
1. обеспечить меньшую массу имплантата;1. provide a lower mass of the implant;
2. снизить модуль упругости, за счет чего повышается эластичность конструкции имплантата;2. reduce the modulus of elasticity, thereby increasing the elasticity of the implant design;
3. обеспечить возможность соединения с живыми тканями организма за счет прорастания их через поровое пространство.3. provide the ability to connect with living tissues of the body due to their germination through the pore space.
В медицинской практике применения имплантатов чаще всего используют титановые сплавы, как коррозионностойкие материалы, не отторгаемые организмом человека. Так, патентом RU 2397735 [1] и аналогичным патентом WO 2006/089792 [2] предложен способ изготовления медицинского имплантата, включающий прецизионное литье бета-титанового сплава. Применение бета-титанового сплава мотивировано возможностью понижения модуля упругости материала по отношению к альфа+бета титановым сплавам. Недостатком способа является получение беспористого материала, поэтому понижение модуля упругости не является значительным.In medical practice, the use of implants most often use titanium alloys, as corrosion-resistant materials that are not torn away by the human body. So, patent RU 2397735 [1] and a similar patent WO 2006/089792 [2] proposed a method of manufacturing a medical implant, including precision casting of a beta-titanium alloy. The use of beta-titanium alloy is motivated by the possibility of lowering the elastic modulus of the material with respect to alpha + beta titanium alloys. The disadvantage of this method is to obtain a non-porous material, therefore, a decrease in the elastic modulus is not significant.
Известен также способ изготовления металлического компонента по патенту RU 2574536 [3], включающий последовательное наращивание детали из металлического базового компонента с помощью метода аддитивного изготовления путем сканирования энергетического луча, при этом применяют или селективное лазерное плавление (SLM) или селективное лазерное спекание (SLS) или электронно-лучевое плавление (ЕВМ). Поскольку целью изобретения являлось достижение максимальной прочности, то детали этим методом получаются беспористыми, что является недостатком с позиции получения имплантатов.There is also known a method of manufacturing a metal component according to patent RU 2574536 [3], which includes sequentially building a part from a metal base component using the additive manufacturing method by scanning an energy beam, using either selective laser melting (SLM) or selective laser sintering (SLS) or electron beam melting (EBM). Since the aim of the invention was to achieve maximum strength, the details of this method are non-porous, which is a disadvantage from the point of view of obtaining implants.
В соответствии с патентом RU 2320741 [4] пористый материал на основе никелида титана получают методом самораспространяющегося высокотемпературного синтеза из шихты, формуемой в цилиндрическом контейнере. Недостатком способа является неравномерное распределение пористости по объему имплантата по причине того, что процесс самораспространяющегося высокотемпературного синтеза не является полностью управляемым, он не позволяет создать строгую архитектуру материала.In accordance with patent RU 2320741 [4], a porous material based on titanium nickelide is obtained by the method of self-propagating high-temperature synthesis from a mixture formed in a cylindrical container. The disadvantage of this method is the uneven distribution of porosity over the volume of the implant due to the fact that the process of self-propagating high-temperature synthesis is not completely controllable, it does not allow to create a strict architecture of the material.
Прочностные свойства материалов часто оценивают условным пределом текучести ао,2, как механическим напряжением, при котором остаточная пластическая деформация образца при линейном напряженном состоянии составляет 0,2%. Следует отметить, что условный предел текучести является функцией степени деформации, т.е. при нагартовке величина ао,2 возрастает.The strength properties of materials are often estimated by the conditional yield strength ao, 2, as mechanical stress at which the residual plastic deformation of the sample under linear stress is 0.2%. It should be noted that the conditional yield strength is a function of the degree of deformation, i.e. when freaking, the quantity ao, 2 increases.
Если имплантат изготавливается из технически чистого титана, то уравнение, описывающее упрочнение металла, выглядит следующим образом:If the implant is made of technically pure titanium, then the equation describing the hardening of the metal is as follows:
где ε - относительная деформация, выраженная в процентах.where ε is the relative strain expressed as a percentage.
Из формулы (1) следует, что в состоянии после воздействия на плавкий материал(титан) источником энергии материал имплантата не нагартован (ε=0) и поэтому характеризуется условным пределом текучести 500 МПа. В соответствии с формулой (1) воздействуя на материал пластической деформацией можно добиться увеличения прочности материала.From formula (1) it follows that in the state after exposure to the fusible material (titanium) the source of energy of the implant material is not fretted (ε = 0) and therefore is characterized by a conditional yield strength of 500 MPa. In accordance with the formula (1) acting on the material by plastic deformation, it is possible to increase the strength of the material.
Сам прием упрочнения материала пластической деформацией получил широкое распространение. Причем в последнее время создается все больше технических решений, направленных на создание способов интенсивной, т.е. очень большой пластической деформации [5-7], в том числе, например, на исследование и усовершенствование равноканального углового прессования [8, 9]. Однако большая часть этих технических решений не может быть применена к имплантатам, поскольку они обладают слишком ажурной архитектурой, которая под воздействием больших пластических деформаций разрушается. Кроме того, при наложении чрезмерно высоких сжимающих средних напряжений структура пористого тела деформируется с уплотнением, чего желательно не допускать, поскольку теряется одно из преимуществ материала: повышенная пористость. Интенсивность процесса закрытия пор зависит от схемы напряженно-деформированного состояния [10, 11].The very method of hardening a material by plastic deformation is widespread. Moreover, more and more technical solutions have been recently created aimed at creating intensive methods, i.e. very large plastic deformation [5-7], including, for example, to study and improve equal-channel angular pressing [8, 9]. However, most of these technical solutions cannot be applied to implants, since they have too openwork architecture, which is destroyed by large plastic deformations. In addition, when applying excessively high compressive average stresses, the structure of the porous body is deformed with compaction, which is desirable to prevent, since one of the advantages of the material is lost: increased porosity. The intensity of the pore closing process depends on the scheme of the stress-strain state [10, 11].
В качестве прототипа выбран способ производства пористых имплантатов на основе металлических материалов, описанный в патенте RU 2589510 [12] и аналогичном патенте [13]. Способ включает подготовку модели ячеистых структур и изготовление ячеистой структуры при воздействии на плавкий материал источником энергии. Ячеистая структура образована изогнутыми ветвями, образующими ячейки при размере их размере 0,01…2000 мкм. В том числе рассмотрен вариант источника энергии такой как лазерный луч, расплавляющий порошок с целью послойного построения структуры в соответствии моделью, выбранной в базе данных компьютера. Сам материал может представлять собой металл или сплав, в том числе титан или титановый сплав.As a prototype, a method for the production of porous implants based on metal materials is described in patent RU 2589510 [12] and a similar patent [13]. The method includes preparing a model of cellular structures and manufacturing a cellular structure when exposed to a fusible material as an energy source. The cellular structure is formed by curved branches that form cells with a size of 0.01 ... 2000 μm. In particular, a variant of an energy source such as a laser beam, a melting powder is considered with the aim of layer-by-layer construction of the structure in accordance with the model selected in the computer database. The material itself may be a metal or alloy, including titanium or a titanium alloy.
Недостатком способа по прототипу является низкий уровень прочностных свойств материала. Действительно, металл, полученный из расплава обладает свойствами отожженного материала, в случае применения титана предел текучести оказывается на уровне 500 МПа, что следует, в частности, из формулы (1).The disadvantage of the prototype method is the low level of strength properties of the material. Indeed, the metal obtained from the melt has the properties of an annealed material; in the case of titanium, the yield strength is at the level of 500 MPa, which follows, in particular, from formula (1).
Предлагаемое изобретение направлено на достижение технического результата, заключающегося повышении прочностных свойств имплантата.The present invention is aimed at achieving a technical result, which consists in increasing the strength properties of the implant.
Предлагаемый способ производства пористых имплантатов на основе металлических материалов включает подготовку модели ячеистых структур и изготовление ячеистой структуры при воздействии на плавкий материал источником энергии. Способ отличается тем, что после изготовления ячеистой структуры ее подвергают пластической деформации. При этом ячеистую структуру изготовляют в виде цилиндра или призмы, ячейки выполняют в виде параллельных каналов, ортогональных основанию цилиндра или призмы, а пластическую деформацию осуществляют путем осадки цилиндра или призмы в направлении, ортогональному основанию цилиндра или призмы.The proposed method for the production of porous implants based on metal materials involves preparing a model of cellular structures and manufacturing a cellular structure when exposed to a fusible material as an energy source. The method is characterized in that after the manufacture of the cellular structure, it is subjected to plastic deformation. In this case, the cellular structure is made in the form of a cylinder or a prism, the cells are made in the form of parallel channels orthogonal to the base of the cylinder or prism, and plastic deformation is carried out by upsetting the cylinder or prism in the direction orthogonal to the base of the cylinder or prism.
При подстановке в формулу (1) значения деформации 50% получим условный предел текучести 774 МПа, что на 54% выше начального значения. Вместе с тем, при осуществлении пластической деформации возникает следующая проблема. При наличии внутри материала ячеистых структур передача давления от деформирующего инструмента может осуществляться неравномерно. В режим пластической деформации попадают элементы структуры, где механические напряжения оказываются высокими. Это области, где передача давления осуществляется через тонкие перегородки. Остальные элементы пластически не деформируются, а поэтому и не упрочняются. Предложенная прототипом ячеистая структура, в виде изогнутых ветвей, образующих ячейки для равномерной передачи давления не пригодна. Следовательно, необходима такая схема напряженного состояния для пористой среды, в которой передача давления осуществляется равномерно.When substituting in the formula (1) the strain value of 50%, we obtain the conditional yield strength of 774 MPa, which is 54% higher than the initial value. At the same time, the following problem arises during plastic deformation. In the presence of cellular structures inside the material, pressure transfer from the deforming tool can be uneven. Structural elements fall into the mode of plastic deformation, where mechanical stresses turn out to be high. These are areas where pressure is transmitted through thin partitions. The remaining elements are not plastically deformed, and therefore not hardened. The cellular structure proposed by the prototype in the form of curved branches forming cells for uniform pressure transmission is not suitable. Therefore, such a stress state scheme is necessary for a porous medium in which pressure transfer is uniform.
Поэтому предлагается ячеистую структуру изготовлять в виде цилиндра или призмы, ячейки выполнять в виде параллельных каналов, ортогональных основанию цилиндра или призмы, а пластическую деформацию осуществлять путем осадки цилиндра или призмы в направлении, ортогональном основанию цилиндра или призмы. В такой схеме нагружения передача давления происходит через площадь поперечного сечения деформируемого тела, которая является постоянной по высоте этого тела. Поэтому пластические деформации также оказываются постоянными по высоте деформируемого тела. Материал получает одинаковый уровень пластической деформации, следовательно, уровень механических свойств повышается, а сами свойства оказываются однородными. Возможность деформации осадкой без разрушения пористых структур из титана показана в источнике [14].Therefore, it is proposed that the honeycomb structure be made in the form of a cylinder or a prism, cells can be made in the form of parallel channels orthogonal to the base of the cylinder or prism, and plastic deformation can be performed by upsetting the cylinder or prism in the direction orthogonal to the base of the cylinder or prism. In such a loading scheme, pressure transmission occurs through the cross-sectional area of the deformable body, which is constant over the height of this body. Therefore, plastic deformations also turn out to be constant along the height of the deformable body. The material receives the same level of plastic deformation, therefore, the level of mechanical properties increases, and the properties themselves turn out to be homogeneous. The possibility of sediment deformation without breaking porous titanium structures is shown in the source [14].
Изобретение поясняется фигурами, на которых изображено:The invention is illustrated by figures, which depict:
- на фиг. 1 - случай осадки цилиндра или призмы в направлении, не ортогональному основанию цилиндра или призмы, положение до деформации (известное решение);- in FIG. 1 - the case of upsetting of the cylinder or prism in a direction not orthogonal to the base of the cylinder or prism, the position before deformation (known solution);
- на фиг. 2 - тот же случай, положение после деформации;- in FIG. 2 - the same case, position after deformation;
- на фиг. 3 - случай осадки цилиндра или призмы в направлении, ортогональном основанию цилиндра или призмы (заявляемый объект), положение до деформации;- in FIG. 3 - a case of settling of a cylinder or prism in a direction orthogonal to the base of the cylinder or prism (the claimed object), the position before deformation;
- на фиг. 4 - тот же случай, положение после деформации.- in FIG. 4 - the same case, the position after deformation.
Пример 1 (прототип). Осуществляют подготовку модели ячеистых структур и изготовляют ячеистую структуру при воздействии на плавкий материал, в качестве которого используют титан, источником энергии. Ячеистую структуру изготовляют в виде цилиндра. В теле цилиндра выполняют ячейки в виде параллельных каналов. В дальнейшем осуществляют кузнечную операцию осадки цилиндра или призмы в направлении, не ортогональному основанию цилиндра или призмы, но ортогональному направлению каналов. Оно показано на рисунке фиг. 1 белой стрелкой. Поскольку площадь сечения, ортогонального приложению нагрузки не постоянна по высоте, то происходит локализация деформации. Эта задача решена методом конечных элементов и на фиг. 2 показано изменение формы каналов, они из круглых превратились в овальные, а областями равного уровня показано распределение степени деформации. Светлые области характеризуют высокий уровень деформации, а темные области - низкий уровень. Расчетами установлено, что в темных областях степень деформации может равняться нулю, несмотря на большую величину обжатия. Это происходит потому, что нагрузку воспринимают вертикальные перемычки между ячейками, но не воспринимают горизонтальные перемычки. В результате металл в районе вертикальных перемычек сильно нагартовывается, а в районе горизонтальных перемычек - нет. Прочность структурно неоднородной конструкции в целом определяется областями с наименьшей несущей способностью, поэтому эффект от локального упрочнения не создает эффекта упрочнения конструкции в целом. Первопричиной отсутствия эффекта является непостоянство сечения имплантата вдоль оси приложения нагрузки.Example 1 (prototype). Models of cellular structures are prepared and a cellular structure is made by acting on a fusible material, which is used as titanium, as an energy source. The cellular structure is made in the form of a cylinder. In the body of the cylinder, cells are made in the form of parallel channels. Subsequently, a forging operation is performed to deposit the cylinder or prism in a direction not orthogonal to the base of the cylinder or prism, but to the orthogonal direction of the channels. It is shown in the figure of FIG. 1 white arrow. Since the cross-sectional area orthogonal to the application of the load is not constant in height, localization of deformation occurs. This problem is solved by the finite element method and in FIG. Figure 2 shows the change in the shape of the channels, they turned from round to oval, and areas of equal level show the distribution of the degree of deformation. Light areas indicate a high level of deformation, and dark areas indicate a low level. Calculations found that in dark areas the degree of deformation can be zero, despite the large amount of compression. This is because the load is perceived by the vertical jumpers between the cells, but not by the horizontal jumpers. As a result, the metal in the region of the vertical bridges is very hot, and in the region of the horizontal bridges it is not. The strength of the structurally heterogeneous structure as a whole is determined by the regions with the lowest bearing capacity, therefore, the effect of local hardening does not create the effect of hardening the structure as a whole. The root cause of the lack of effect is the inconstancy of the implant cross section along the axis of application of the load.
Пример 2 (по предлагаемому способу). Осуществляют подготовку модели ячеистых структур и изготовляют ячеистую структуру при воздействии на плавкий материал, в качестве которого используют титан, источником энергии. Ячеистую структуру изготовляют в виде цилиндра 1, продольный разрез которого показан на фиг. 3. Вместо цилиндра может быть получена призма с квадратными, прямоугольными или иными основаниями, важно, чтобы основания были параллельными, что собственно и отличает призмы от других геометрических фигур. В теле цилиндра или призмы выполняют ячейки в виде параллельных каналов 2, ортогональных основанию цилиндра или призмы. В дальнейшем осуществляют кузнечную операцию осадки цилиндра или призмы в направлении, ортогональному основанию цилиндра или призмы. Оно показано на рисунке фиг. 4 белой стрелкой. Поскольку площадь сечения, ортогонального приложению нагрузки постоянна по высоте, то локализации деформации не происходит.Example 2 (by the proposed method). Models of cellular structures are prepared and a cellular structure is made by acting on a fusible material, which is used as titanium, as an energy source. The cellular structure is made in the form of a
При исходной высоте цилиндра 80 мм и обжатии его до 40 мм получим относительное обжатие 50%, что в соответствии с формулой (1) приводит к увеличению условного предела текучести с 500 до 774 МПа, что на 54% выше начального значения.With an initial cylinder height of 80 mm and compression of it to 40 mm, we obtain a relative compression of 50%, which, in accordance with formula (1), leads to an increase in the yield strength from 500 to 774 MPa, which is 54% higher than the initial value.
Пример 3. Если имплантат изготавливается из титанового сплава ВТ6, то уравнение, описывающее упрочнение металла, выглядит следующим образом:Example 3. If the implant is made of VT6 titanium alloy, then the equation describing the hardening of the metal is as follows:
При исходной высоте цилиндра 100 мм и обжатии его до 50 мм получим относительное обжатие 50%, что в соответствии с формулой (2) приводит к увеличению условного предела текучести с 1000 до 1215 МПа, что на 21% выше начального значения.With the initial cylinder height of 100 mm and compression of it to 50 mm, we obtain a relative compression of 50%, which, in accordance with formula (2), leads to an increase in the conditional yield strength from 1000 to 1215 MPa, which is 21% higher than the initial value.
Таким образом здесь показано достижение технического результата, заключающегося в повышении прочностных свойств имплантата с однородным распределением этих свойств по высоте.Thus, it shows the achievement of the technical result, which consists in increasing the strength properties of the implant with a uniform distribution of these properties in height.
СПИСОК ИСТОЧНИКОВ ИНФОРМАЦИИLIST OF SOURCES OF INFORMATION
1. Патент RU 2397735. СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ МЕДИЦИНСКОГО ИМПЛАНТАТА ИЗ БЕТА - ТИТАНОВО - МОЛИБДЕНОВОГО СПЛАВА И СООТВЕТСТВУЮЩИЙ ИМПЛАНТАТ/ БАЛИКТАЙ Севки, КЕЛЛЕР Арнольд. Патентообладатель: ВАЛЬДЕМАР ЛИНК ГМБХ унд КО КГ. Заявка 2007135069/14, 27.02.2006. Опубл. 27.08.2010. Бюл. N. 24.1. Patent RU 2397735. METHOD FOR PRODUCING A MEDICAL IMPLANT FROM BETA - TITANIUM - MOLYBDENUM ALLOY AND THE RELATED IMPLANT / BALIKTAY Sevki, KELLER Arnold. Patent holder: VALDEMAR LINK GMBH und KO KG. Application 2007135069/14, 02.27.2006. Publ. 08/27/2010. Bull. N. 24.
2. Патент WO 2006089792. METHOD FOR PRODUCING A MEDICAL IMPLANT MADE OF A BETA-TITANIUM MOLYBDENUM ALLOY, AND A CORRESPONDING IMPLANT/ BALIKTAY SEVKI [DE], KELLER ARNOLD [DE]. Заявитель: LINK WALDEMAR GMBH CO [DE]. МПК: A61F 2/36, C22C 14/00, C22F 1/18. Заявка WO 2006 EP 01792, 2005-02-25. Опубл. 2006-08-31.2. Patent WO 2006089792. METHOD FOR PRODUCING A MEDICAL IMPLANT MADE OF A BETA-TITANIUM MOLYBDENUM ALLOY, AND A CORRESPONDING IMPLANT / BALIKTAY SEVKI [DE], KELLER ARNOLD [DE]. Applicant: LINK WALDEMAR GMBH CO [DE]. IPC:
3. Патент RU 2574536. СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ МЕТАЛЛИЧЕСКОГО КОМПОНЕНТА ПОСРЕДСТВОМ АДДИТИВНОГО ЛАЗЕРНОГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ/ ЭТТЕР Томас, КОНТЕР Максим, ХЕБЕЛЬ Маттиас, ШУРБ Юлиус. Патентообладатель(и): АЛЬСТОМ ТЕКНОЛОДЖИ ЛТД (СН). МПК B22F 3/105, B22F 5/04, В23К 26/34, С23С 26/00, F01D 9/02. Заявка: 2013151901/02, 21.11.2013. Опубл. 10.02.2016. Бюл. №4.3. Patent RU 2574536. METHOD FOR PRODUCING A METAL COMPONENT BY ADDITIVE LASER PRODUCTION / ETTER Thomas, CONTER Maxim, HEBEL Matthias, SHURB Julius. Patentee (s): ALSTOM TECHNOLOGY LTD (CH). IPC B22F 3/105, B22F 5/04, B23K 26/34, C23C 26/00, F01D 9/02. Application: 2013151901/02, 11.21.2013. Publ. 02/10/2016. Bull. Number 4.
4. Патент RU 2320741. ПОРИСТЫЙ СПЛАВ НА ОСНОВЕ НИКЕЛИДА ТИТАНА И СПОСОБ ЕГО ПОЛУЧЕНИЯ / Гюнтер B.Э. (RU). Патентообладатель: он же. Заявка 2006103449, 06.02.2006. МПК С22С 1/08, B22F 3/23. Опубл. 27.03.2008. Бюл. №9.4. Patent RU 2320741. POROUS ALLOY ON THE BASIS OF TITANIUM NICKELIDE AND METHOD OF ITS PRODUCTION / Gunther B.E. (RU). Patentee: he is. Application 2006103449, 02/06/2006.
5. Патент RU 2326749. СПОСОБ КОВКИ ДЛИННОМЕРНЫХ ЗАГОТОВОК /Логинов Ю.Н., Котов В.В. Патентообладатель: Уральский государственный технический университет - УПИ. Заявка №2006142234/02 от 29.11.2006. Опубл. 20.06.2008. Бюл. №17.5. Patent RU 2326749. METHOD OF FORGING LENGTH LENGTH WORKS / Loginov Yu.N., Kotov VV Patent holder: Ural State Technical University - UPI. Application No. 2006142234/02 of 11.29.2006. Publ. 06/20/2008. Bull. Number 17.
6. Патент RU 2443493. СПОСОБ ПРЕССОВАНИЯ ЗАГОТОВОК С ОБЕСПЕЧЕНИЕМ ИНТЕНСИВНОЙ ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ / Логинов Ю.Н. Патентообладатель: Уральский государственный технический университет - УПИ. Заявка 2009103576/02, 03.02.2009. Опубл. 27.02.2012. Бюл. №6.6. Patent RU 2443493. METHOD FOR PRESSING PREPARATIONS TO ENSURE INTENSIVE PLASTIC DEFORMATION / Loginov Yu.N. Patent holder: Ural State Technical University - UPI. Application 2009103576/02, 02/03/2009. Publ. 02/27/2012. Bull. No. 6.
7. Патент RU 2476288. СПОСОБ ВОЛОЧЕНИЯ ЗАГОТОВОК / Логинов Ю.Н. Патентообладатель: Уральский государственный технический университет - УПИ. Заявка: 2009102697/02, 27.01.2009. Опубл.: 27.02.2013. Бюл. №6.7. Patent RU 2476288. METHOD FOR DRAWING PREPARATIONS / Loginov Yu.N. Patent holder: Ural State Technical University - UPI. Application: 2009102697/02, 01/27/2009. Published: 02/27/2013. Bull. No. 6.
8. Логинов Ю.Н., Буркин С.П. ОЦЕНКА НЕРАВНОМЕРНОСТИ ДЕФОРМАЦИЙ И ДАВЛЕНИЙ ПРИ УГЛОВОМ ПРЕССОВАНИИ. Кузнечно-штамповочное производство. Обработка материалов давлением. 2001. №3. С. 29-34.8. Loginov Yu.N., Burkin S.P. EVALUATION OF DIFFERENCE OF DEFORMATIONS AND PRESSURES AT ANGULAR PRESSING. Forging and stamping production. Processing of materials by pressure. 2001. No3. S. 29-34.
9. Патент RU 2446027. СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ДЛИННОМЕРНЫХ ЗАГОТОВОК КРУГЛОГО ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ С УЛЬТРАМЕЛКОЗЕРНИСТОЙ СТРУКТУРОЙ / Чукин М.В., Емалеева Д.Г., Барышников М.П., Полякова М.А. Патентообладатель: Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова. МПК В21С 1/00, B21J 5/06, C21D 7/00. Заявка: 2010122149/02, 31.05.2010. Опубл. 27.03.2012. Бюл. №9.9. Patent RU 2446027. METHOD FOR PRODUCING LONG-LARGE BILLS OF ROUND CROSS CROSS SECTION WITH ULTRA-SMALL-GRAIN STRUCTURE / Chukin MV, Emaleeva DG, Baryshnikov MP, Polyakova MA Patent holder: Magnitogorsk State Technical University named after G.I. Nosova.
10. Логинов Ю.Н. РАЗВИТИЕ МЕТОДОВ МАТЕМАТИЧЕСКОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ ПОРИСТЫХ СРЕД / Научно-технические ведомости Санкт-Петербургского государственного политехнического университета. 2005. №40. С. 64-70.10. Loginov Yu.N. DEVELOPMENT OF METHODS OF MATHEMATICAL MODELING OF PLASTIC DEFORMATION OF METAL POROUS ENVIRONMENTS / Scientific and technical sheet of St. Petersburg State Polytechnic University. 2005. No. 40. S. 64-70.
11. Логинов Ю.Н., Еремеева К.В. ВЛИЯНИЕ ТИПА ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ НА ВИДОИЗМЕНЕНИЕ ОДИНОЧНОЙ ПОРЫ. Деформация и разрушение материалов. 2011. №4. С. 40-44.11. Loginov Yu.N., Eremeeva K.V. INFLUENCE OF TYPE OF PLASTIC DEFORMATION ON VARIABLE OF A SINGLE PORE. Deformation and destruction of materials. 2011. No4. S. 40-44.
12. Патент RU 2589510. ПОРИСТЫЕ СТРУКТУРЫ ИМПЛАНТАТОВ. / ШАРП Джеффри, ДЖАНИ Шилеш, ГИЛМОР Лора, ЛЭНДОН Райан. Заявка: 2012109230/15, 19.08.2010. Патентообладатель: СМИТ ЭНД НЕФЬЮ, ИНК. (US). МПК A61L 27/56. Опубл: 10.07.2016 Бюл. №19.12. Patent RU 2589510. POROUS IMPLANT STRUCTURES. SHARP Jeffrey, JANIE Scheles, GILMOR Laura, LANDON Ryan. Application: 2012109230/15, 08/19/2010. Patentee: SMITH AND NEFU, INC. (US). IPC A61L 27/56. Publisher: 07/10/2016 Bull. No. 19.
13. Патент US 2012232654. POROUS IMPLANT STRUCTURES / SHARP JEFFREY [US]; JANI SHILESH С [US]; GILMOUR LAURA J [US]; LANDON RYAN L. Заявитель: они же и SMITH & NEPHEW INC [US]. МПК: A61F2/02, B23P 11/00. Заявка 2009-08-19. Опубл. 2012-09-13.13. Patent US 2012232654. POROUS IMPLANT STRUCTURES / SHARP JEFFREY [US]; JANI SHILESH C [US]; GILMOUR LAURA J [US]; LANDON RYAN L. Applicant: They are SMITH & NEPHEW INC [US]. IPC: A61F2 / 02, B23P 11/00. Application 2009-08-19. Publ. 2012-09-13.
14. Потапов А.И., Логинов Ю.Н., Вичужанин Д.И. ВЛИЯНИЕ ПЛОТНОСТИ НА СОПРОТИВЛЕНИЕ ДЕФОРМАЦИИ ГУБЧАТОГО ТИТАНА. Заготовительные производства в машиностроении. 2010. №4. С. 24-27.14. Potapov A.I., Loginov Yu.N., Vichujanin D.I. INFLUENCE OF DENSITY ON RESISTANCE OF SPONGANEOUS TITANIUM DEFORMATION. Procurement in engineering. 2010. No4. S. 24-27.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017112626A RU2673795C2 (en) | 2017-04-12 | 2017-04-12 | Method for production of porous implants based on metallic materials |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017112626A RU2673795C2 (en) | 2017-04-12 | 2017-04-12 | Method for production of porous implants based on metallic materials |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2017112626A RU2017112626A (en) | 2018-10-12 |
| RU2017112626A3 RU2017112626A3 (en) | 2018-10-12 |
| RU2673795C2 true RU2673795C2 (en) | 2018-11-30 |
Family
ID=63863566
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2017112626A RU2673795C2 (en) | 2017-04-12 | 2017-04-12 | Method for production of porous implants based on metallic materials |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2673795C2 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2708781C1 (en) * | 2019-05-06 | 2019-12-11 | Акционерное Общество "Наука И Инновации" | Cellular structure of the implant |
| WO2020139103A1 (en) * | 2018-12-25 | 2020-07-02 | Акционерное Общество "Наука И Инновации" | Cellular structure for implants |
| RU2779364C1 (en) * | 2021-11-25 | 2022-09-06 | Федеральное государственное бюджетное учреждение "Национальный медицинский исследовательский центр онкологии имени Н.Н. Блохина" Министерства здравоохранения Российской Федерации (ФГБУ "НМИЦ онкологии им. Н.Н. Блохина" Минздрава России) | Titanium implant with a surface modified to enhance cell adhesion and the method for its manufacture |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2010129744A (en) * | 2010-07-15 | 2012-01-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Самарский государственный технический университе | METHOD FOR PRODUCING POROUS BIOSOCOMPATIBLE MATERIALS BASED ON TITANIUM NICKELIDE |
-
2017
- 2017-04-12 RU RU2017112626A patent/RU2673795C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2010129744A (en) * | 2010-07-15 | 2012-01-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Самарский государственный технический университе | METHOD FOR PRODUCING POROUS BIOSOCOMPATIBLE MATERIALS BASED ON TITANIUM NICKELIDE |
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| Белецкий А.В., Мазуренко А.Н., Макаревич С.В., Воронович И.Р. Применение сетчатых титановых имплантатов для замещения грудных и поясничных позвонков // Медицинские новости, N5, 2015. Барыш А.Е., Бузницкий Р.И. Стабилизация шейных сегментов вертикальными цилиндрическими сетчатыми имплантатами и пластинами // Травма. - Том. 14, N2, 2013. Бабкин А.В. Применение имплантатов из пористого титана в хирургии вентральных отделов позвоночника // Журнал Гродненского государственного медицинского университета. - N2, 2008. * |
| Ходоренко В.Н., Ясенчук Ю.Ф., Гюнтер В.Э. Биосовместимые пористые проницаемые материалы // Биосовместимые материалы и имплантаты с памятью формы. - Томск: Нортхэмптон, 2001. - С.9-24. * |
| Ходоренко В.Н., Ясенчук Ю.Ф., Гюнтер В.Э. Биосовместимые пористые проницаемые материалы // Биосовместимые материалы и имплантаты с памятью формы. - Томск: Нортхэмптон, 2001. - С.9-24. Белецкий А.В., Мазуренко А.Н., Макаревич С.В., Воронович И.Р. Применение сетчатых титановых имплантатов для замещения грудных и поясничных позвонков // Медицинские новости, N5, 2015. Барыш А.Е., Бузницкий Р.И. Стабилизация шейных сегментов вертикальными цилиндрическими сетчатыми имплантатами и пластинами // Травма. - Том. 14, N2, 2013. Бабкин А.В. Применение имплантатов из пористого титана в хирургии вентральных отделов позвоночника // Журнал Гродненского государственного медицинского университета. - N2, 2008. * |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2020139103A1 (en) * | 2018-12-25 | 2020-07-02 | Акционерное Общество "Наука И Инновации" | Cellular structure for implants |
| RU2708781C1 (en) * | 2019-05-06 | 2019-12-11 | Акционерное Общество "Наука И Инновации" | Cellular structure of the implant |
| WO2020226530A1 (en) * | 2019-05-06 | 2020-11-12 | Акционерное Общество "Наука И Инновации" | Cellular structure for implants |
| RU2779364C1 (en) * | 2021-11-25 | 2022-09-06 | Федеральное государственное бюджетное учреждение "Национальный медицинский исследовательский центр онкологии имени Н.Н. Блохина" Министерства здравоохранения Российской Федерации (ФГБУ "НМИЦ онкологии им. Н.Н. Блохина" Минздрава России) | Titanium implant with a surface modified to enhance cell adhesion and the method for its manufacture |
| RU2779367C1 (en) * | 2021-12-06 | 2022-09-06 | Федеральное государственное бюджетное учреждение "Национальный медицинский исследовательский центр онкологии имени Н.Н. Блохина" Министерства здравоохранения Российской Федерации (ФГБУ "НМИЦ онкологии им. Н.Н. Блохина" Минздрава России) | Titanium implant with the function of local immunotherapy for osteoreconstructive surgery and prevention of local recurrence of oncological disease and method for its manufacture |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2017112626A (en) | 2018-10-12 |
| RU2017112626A3 (en) | 2018-10-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Wauthle et al. | Effects of build orientation and heat treatment on the microstructure and mechanical properties of selective laser melted Ti6Al4V lattice structures | |
| El-Sayed et al. | Design optimization of additively manufactured titanium lattice structures for biomedical implants | |
| Yánez et al. | Compressive behaviour of gyroid lattice structures for human cancellous bone implant applications | |
| Han et al. | Effects of the unit cell topology on the compression properties of porous Co-Cr scaffolds fabricated via selective laser melting | |
| Bormann et al. | Tailoring selective laser melting process parameters for NiTi implants | |
| Alabort et al. | Design of metallic bone by additive manufacturing | |
| Kajima et al. | Fatigue strength of Co–Cr–Mo alloy clasps prepared by selective laser melting | |
| Han et al. | Microstructure and mechanical property of selective laser melted Ti6Al4V dependence on laser energy density | |
| Horn et al. | Flexural properties of Ti6Al4V rhombic dodecahedron open cellular structures fabricated with electron beam melting | |
| Taheri Andani et al. | Achieving biocompatible stiffness in NiTi through additive manufacturing | |
| CN109622958A (en) | A method of titanium alloy implant is prepared using minimal surface porous structure | |
| Kirkland et al. | Synthesis and properties of topologically ordered porous magnesium | |
| Joshi et al. | Fatigue testing of electron beam‐melted Ti‐6Al‐4V ELI alloy for dental implants | |
| RU2673795C2 (en) | Method for production of porous implants based on metallic materials | |
| Loginov et al. | Effect of pore architecture of titanium implants on stress-strain state upon compression | |
| Dobrzański et al. | Comparative analysis of mechanical properties of scaffolds sintered from Ti and Ti6Al4V powders | |
| Nalli et al. | Effect of industrial heat treatment and barrel finishing on the mechanical performance of Ti6AL4V processed by selective laser melting | |
| Doroszko et al. | Numerical modeling of the tensile deformation process of sintered 316L based on microtomography of porous mesostructures | |
| Ryniewicz et al. | Microstructural and micromechanical tests of titanium biomaterials intended for prosthetic reconstructions | |
| Chen et al. | The effect of microstructure on the fatigue behavior of titanium alloy graded porous structures fabricated by selective laser melting | |
| Acharya et al. | Anisotropy of additively manufactured Co–28Cr–6Mo influences mechanical properties and biomedical performance | |
| Lannunziata et al. | Laser powder bed fusion of AISI 316L lattice structures for biomedical applications | |
| Zhao et al. | Ti-6Al-4V lattice structures fabricated by electron beam melting for biomedical applications | |
| Kiel-Jamrozik et al. | The heat treatment influence on the structure and mechanical properties of Ti6Al4V alloy manufactured by SLM technology | |
| Rodgers et al. | Topology optimization of porous lattice structures for orthopaedic implants |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20190413 |