RU2664744C1 - Method for treating mg-al-zn magnesium alloy using rotational forging method - Google Patents
Method for treating mg-al-zn magnesium alloy using rotational forging method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2664744C1 RU2664744C1 RU2017141379A RU2017141379A RU2664744C1 RU 2664744 C1 RU2664744 C1 RU 2664744C1 RU 2017141379 A RU2017141379 A RU 2017141379A RU 2017141379 A RU2017141379 A RU 2017141379A RU 2664744 C1 RU2664744 C1 RU 2664744C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- deformation
- magnesium
- forging
- alloy
- Prior art date
Links
- 238000005242 forging Methods 0.000 title claims abstract description 26
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 17
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 15
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 24
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 24
- 229910018137 Al-Zn Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910018573 Al—Zn Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 5
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 claims description 2
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 6
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 abstract description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 2
- 102220253765 rs141230910 Human genes 0.000 description 2
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 2
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- -1 magnesium-aluminum-zinc Chemical compound 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000009862 microstructural analysis Methods 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 238000012916 structural analysis Methods 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/06—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of magnesium or alloys based thereon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Forging (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к сплавам на основе магния, в частности к способам деформационной обработки магниевых сплавов.The invention relates to magnesium-based alloys, in particular to methods for the deformation processing of magnesium alloys.
Магний и его сплавы обладают низким удельным весом, высокой удельной прочностью, хорошо поглощают механические вибрации, в результате чего они нашли широкое применение в качестве конструкционных материалов в авиации, ракетной технике и транспорте. Вместе с тем, магний и его сплавы обладают рядом недостатков, к которым относятся низкая технологичность из-за невысокой пластичности, особенно при комнатной температуре.Magnesium and its alloys have a low specific gravity, high specific strength, and well absorb mechanical vibrations, as a result of which they are widely used as structural materials in aviation, rocket technology and transport. However, magnesium and its alloys have a number of disadvantages, which include low processability due to the low ductility, especially at room temperature.
Алюминий и цинк являются наиболее распространенными легирующими элементами в магниевых сплавах, однако упрочняющее действие этих элементов сохраняется только до температур 150-200°C. Для повышения удельной прочности и технологичности таких сплавов прибегают к измельчению их зеренной структуры методами интенсивной пластической деформации (ИПД), в частности равноканальным угловым прессованием (РКУП) и кручением под высоким давлением (КВД). Вместе с тем, отмеченные методы ИПД не всегда вписываются в технологическую цепочку производства, в отличие от метода ротационной ковки, обеспечивающего при этом большую, чем при РКУП скорость деформировании.Aluminum and zinc are the most common alloying elements in magnesium alloys, however, the hardening effect of these elements is preserved only up to temperatures of 150-200 ° C. To increase the specific strength and manufacturability of such alloys, they grind their grain structure by the methods of intensive plastic deformation (IPD), in particular, equal-channel angular pressing (ECAP) and high-pressure torsion (HPC). At the same time, the mentioned IPD methods do not always fit into the technological chain of production, in contrast to the rotational forging method, which provides a higher deformation rate than with ECAP.
Известны, в частности, способы обработки магниевых сплавов ротационной ковкой со скоростью деформации по меньшей мере 10 сек-1 при увеличении температуры вплоть до 90% от температуры плавления материала (US 9561538 В2, C22F 3/17, 07.02.2017; US 20160045949 A1, B21J 7/16, 18.02.2016). Эти способы позволяют повысить прочность сплава за счет создания мелкозернистой структуры. Однако пластичность сплава при указанной обработке остается невысокой.Known, in particular, are methods for treating magnesium alloys by rotational forging with a deformation rate of at least 10 sec -1 with increasing temperature up to 90% of the melting temperature of the material (US 9561538 B2, C22F 3/17, 02/07/2017; US 20160045949 A1, B21J 7/16, 02/18/2016). These methods can improve the strength of the alloy by creating a fine-grained structure. However, the ductility of the alloy during this treatment remains low.
Известен также способ обработки магниевого сплава для получения проволоки, включающий предварительный нагрев магниевого сплава при температуре от 120 до 200°C в течение 1-15 мин и проведение ротационной ковки со скоростью, поддерживаемой в интервале между 6 и 10 м/мин (CN 101745592 A, C22F 1/06, 23.06.2010). Способ высокопродуктивен, прост в исполнении и не требует специального оборудования. Предел текучести полученного в результате обработки сплава на 25-53%, а предел прочности на 18-23% выше чем при использовании экструзии. Указанный способ принят в качестве наиболее близкого аналога для сравнения с методом, предлагаемым в настоящей заявке.There is also known a method of processing a magnesium alloy to produce wire, comprising preheating the magnesium alloy at a temperature of from 120 to 200 ° C for 1-15 minutes and performing forging at a speed maintained between 6 and 10 m / min (CN 101745592 A , C22F 1/06, 06/23/2010). The method is highly productive, simple to implement and does not require special equipment. The yield strength of the alloy obtained by processing the alloy is 25-53%, and the tensile strength is 18-23% higher than when using extrusion. The specified method is adopted as the closest analogue for comparison with the method proposed in this application.
Задачей изобретения является создание способа обработки магниевого сплава системы магний-алюминий-цинк, позволяющего с помощью стандартного оборудования получить продукт, обладающий оптимальным сочетанием механических свойств.The objective of the invention is to provide a method for processing a magnesium alloy of a magnesium-aluminum-zinc system, which allows using a standard equipment to obtain a product with an optimal combination of mechanical properties.
Техническим результатом изобретения является повышение прочности сплава на основе магния системы Mg-Al-Zn с одновременным повышением пластичности.The technical result of the invention is to increase the strength of the magnesium-based alloy of the Mg-Al-Zn system with a simultaneous increase in ductility.
Технический результат достигается тем, что в способе обработки магниевого сплава системы Mg-Al-Zn, включающем предварительную термообработку сплава и ротационную ковку, предварительную термообработку проводят путем гомогенизирующего отжига при температуре 450-500°C, а ротационную ковку осуществляют ступенчато в интервале температур 400-350°C с суммарной истинной степенью деформации 2,5-3, при этом ковку на каждой ступени осуществляют при температуре на 25°C ниже предыдущей ступени до получения структуры, состоящей из зерен со средним размером меньше 5 мкм, насыщенных двойниками деформации.The technical result is achieved by the fact that in the method of processing a magnesium alloy of the Mg-Al-Zn system, including preliminary heat treatment of the alloy and rotational forging, preliminary heat treatment is carried out by homogenizing annealing at a temperature of 450-500 ° C, and rotational forging is carried out stepwise in the temperature range 400- 350 ° C with a total true degree of deformation of 2.5-3, while forging at each step is carried out at a temperature of 25 ° C below the previous step to obtain a structure consisting of grains with an average size of below 5 μm saturated with strain twins.
Сущность изобретения заключается в следующем.The invention consists in the following.
Проведение гомогенизирующего отжига в интервале температур 450-500°C позволяет получить в сплаве системы Mg-Al-Zn достаточно однородную структуру, в результате пластичность сплава повышается, что позволяет значительно интенсифицировать последующую обработку ротационной ковкой.Carrying out homogenizing annealing in the temperature range 450-500 ° C makes it possible to obtain a fairly uniform structure in the Mg-Al-Zn alloy, as a result, the ductility of the alloy increases, which significantly intensifies the subsequent processing by rotary forging.
Проведение ротационной ковки на первой ступени при максимальной температуре приводит к образованию структуры с незначительной неоднородностью и образованием двойников деформации, преимущественно в крупных зернах, что приводит к незначительному увеличению прочности при сохранении пластичности на прежнем уровне.Conducting rotational forging in the first stage at a maximum temperature leads to the formation of a structure with slight heterogeneity and the formation of deformation twins, mainly in large grains, which leads to a slight increase in strength while maintaining ductility at the same level.
Проведение следующих этапов деформации при температуре на 25°C ниже температуры деформации первого этапа с суммарной истинной степенью деформации 2,5-3 приводит к поэтапному измельчению зерен и увеличению в них плотности двойников деформации. Вместе с тем, из-за активизации призматического скольжения и максимального рассеяния текстуры одновременно увеличивается пластичность сплава.Carrying out the following stages of deformation at a temperature 25 ° C below the deformation temperature of the first stage with a total true degree of deformation of 2.5-3 leads to a gradual grinding of grains and an increase in the density of deformation twins in them. At the same time, due to the activation of prismatic slip and maximum scattering of the texture, the plasticity of the alloy simultaneously increases.
Следует отметить, что поэтапное снижение температуры на величину, большую 25°C, при каждом последующем шаге ротационной ковки повышает прочность сплава, но снижает его пластические характеристики. К таким же результатам приводит снижение нижнего значения интервала температур проведения ротационной ковки. Ротационная ковка с суммарной истинной степенью деформации ниже 2,5 не обеспечивает необходимых значений прочности сплава, поскольку она не позволяет достичь измельчения зерна до уровня 5 мкм с достаточно высокой плотностью насыщения зерен двойниками деформации.It should be noted that a gradual decrease in temperature by an amount greater than 25 ° C, with each subsequent step of rotational forging, increases the strength of the alloy, but reduces its plastic characteristics. The reduction of the lower temperature range of rotation forging leads to the same results. Rotational forging with a total true degree of deformation below 2.5 does not provide the necessary strength values for the alloy, since it does not allow grinding grain to reach a level of 5 μm with a sufficiently high density of saturation of grains with deformation twins.
ПримерExample
Обработке подвергали прутки из промышленного магниевого сплава МА2-1пч, содержащего, мас. %: 4,4 Al, 0,9 Zn, 0,4 Mn.The processing was subjected to rods of industrial magnesium alloy MA2-1pch containing, by weight. %: 4.4 Al, 0.9 Zn, 0.4 Mn.
Гомогенизирующий отжиг проводили при температуре 460°C в течение 6 часов.Homogenizing annealing was carried out at a temperature of 460 ° C for 6 hours.
Ротационную ковку осуществляли на ротационно-ковочной машине РКМ 31 на прутках диаметром 20 мм в три этапа с постепенным понижением температуры ковки на 25°C в интервале температур 400-350°C с одновременным увеличением истинной степени деформации до суммарной величины 2,77 с получением конечного диаметра прутков 5 мм. На первом этапе ротационную ковку проводили при температуре 400°C с истинной степенью деформации 0,58 до получения прутка диаметром 15 мм, на втором этапе - при температуре 375°C с суммарной истинной степенью деформации 1,39 до получения диаметра прутка 10 мм, на третьем этапе - при температуре 350°C с суммарной истинной степенью деформации 2,77 до конечного диаметра прутка 5 мм.Rotational forging was carried out on an RCM 31 rotary forging machine on bars with a diameter of 20 mm in three stages with a gradual decrease in forging temperature by 25 ° C in the temperature range 400-350 ° C with a simultaneous increase in the true degree of deformation to a total value of 2.77 to obtain the final bar diameter 5 mm. At the first stage, forging was carried out at a temperature of 400 ° C with a true degree of deformation of 0.58 to obtain a bar with a diameter of 15 mm, at the second stage - at a temperature of 375 ° C with a total true degree of deformation of 1.39 to obtain a bar diameter of 10 mm, the third stage - at a temperature of 350 ° C with a total true degree of deformation of 2.77 to a final bar diameter of 5 mm.
После гомогенизирующего отжига сплав имел однородную структуру со средним размером зерна порядка 19 мкм. Предел прочности сплава составлял 280 МПа, предел текучести - 220 МПа и относительное удлинение - 10,2%.After homogenizing annealing, the alloy had a homogeneous structure with an average grain size of about 19 μm. The alloy has a tensile strength of 280 MPa, a yield strength of 220 MPa, and an elongation of 10.2%.
После первой стадии ротационной ковки при 400°C предел прочности и предел текучести незначительно повысились (до 310 МПа и 230 МПа, соответственно), при этом удлинение сохранилось на уровне не подвергнутого деформационному упрочнению сплава, порядка 10%.After the first stage of rotational forging at 400 ° C, the tensile strength and yield strength slightly increased (up to 310 MPa and 230 MPa, respectively), while the elongation remained at the level of the alloy not subjected to strain hardening, about 10%.
Ротационная ковка на второй стадии при температуре на 25°C ниже первой (375°C) привела к еще большему повышению прочности (до 340 МПа) с незначительным снижением пластичности до 8%. Наконец, третья стадия ротационной ковки при температуре, сниженной до 350°C, повысила прочностные характеристики сплава до 380 МПа (предел прочности) и до 330 МПа (предел текучести), причем одновременно повысилась пластичность сплава, относительное удлинение составило 12,6%. Микроструктурный анализ обработанного по предложенной технологии сплава показал, что он имеет структуру с размером зерен порядка 3 мкм и высокой плотностью двойников деформации с шириной двойников 1,5±0,1 мкм. Рентгеноструктурный анализ текстуры показал значительную активизацию призматического скольжения, что привело к повышению пластичности ультрамелкозернистого магниевого сплава.Rotational forging in the second stage at a temperature 25 ° C lower than the first (375 ° C) led to an even greater increase in strength (up to 340 MPa) with a slight decrease in ductility to 8%. Finally, the third stage of rotational forging at a temperature reduced to 350 ° C increased the strength characteristics of the alloy to 380 MPa (tensile strength) and to 330 MPa (yield strength), while the ductility of the alloy increased, the elongation was 12.6%. Microstructural analysis of the alloy processed according to the proposed technology showed that it has a structure with a grain size of about 3 μm and a high density of deformation twins with a twin width of 1.5 ± 0.1 μm. An X-ray structural analysis of the texture showed a significant activation of prismatic slip, which led to an increase in the ductility of the ultrafine-grained magnesium alloy.
Таким образом, предложенная технология обработки магниевых сплавов системы Mg-Al-Zn многостадийной ротационной ковкой позволяет получить изделия из магниевых сплавов с высоким сочетанием прочностных и пластических свойств.Thus, the proposed technology for processing magnesium alloys of the Mg-Al-Zn system by multi-stage rotational forging allows to obtain products from magnesium alloys with a high combination of strength and plastic properties.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017141379A RU2664744C1 (en) | 2017-11-28 | 2017-11-28 | Method for treating mg-al-zn magnesium alloy using rotational forging method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017141379A RU2664744C1 (en) | 2017-11-28 | 2017-11-28 | Method for treating mg-al-zn magnesium alloy using rotational forging method |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2664744C1 true RU2664744C1 (en) | 2018-08-22 |
Family
ID=63286789
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2017141379A RU2664744C1 (en) | 2017-11-28 | 2017-11-28 | Method for treating mg-al-zn magnesium alloy using rotational forging method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2664744C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2716612C1 (en) * | 2019-07-29 | 2020-03-13 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тольяттинский государственный университет" | Method for hybrid treatment of magnesium alloys |
| RU2758798C1 (en) * | 2020-07-21 | 2021-11-02 | Дмитрий Львович Мерсон | Method for producing a bioresorbable magnesium alloy and application thereof |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101745592A (en) * | 2010-01-15 | 2010-06-23 | 北京工业大学 | Rotary swaging preparation method for high-strength magnesium alloy wire |
| RU2396368C2 (en) * | 2008-07-24 | 2010-08-10 | Российская Федерация, от имени которой выступает государственный заказчик-Федеральное агентство по науке и инновациям | PROCEDURE FOR THERMAL-MECHANICAL TREATMENT OF ALLOYS OF SYSTEM Mg-Al-Zn |
| CN104759839A (en) * | 2015-04-19 | 2015-07-08 | 山西晋隆发科技有限责任公司 | Truck and motor coach magnesium hub rotary-swaging forming method |
| US20160168678A1 (en) * | 2014-12-11 | 2016-06-16 | Jiangyin Biodegrade Medical Technology Co., Ltd | Ultrafine-grained profile of twin-crystal wrought magnesium alloys, preparation process and use of the same |
| CN105921542A (en) * | 2016-04-19 | 2016-09-07 | 兰州理工大学 | Preparation method of magnesium alloy microtubule and special-purpose die |
-
2017
- 2017-11-28 RU RU2017141379A patent/RU2664744C1/en active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2396368C2 (en) * | 2008-07-24 | 2010-08-10 | Российская Федерация, от имени которой выступает государственный заказчик-Федеральное агентство по науке и инновациям | PROCEDURE FOR THERMAL-MECHANICAL TREATMENT OF ALLOYS OF SYSTEM Mg-Al-Zn |
| CN101745592A (en) * | 2010-01-15 | 2010-06-23 | 北京工业大学 | Rotary swaging preparation method for high-strength magnesium alloy wire |
| US20160168678A1 (en) * | 2014-12-11 | 2016-06-16 | Jiangyin Biodegrade Medical Technology Co., Ltd | Ultrafine-grained profile of twin-crystal wrought magnesium alloys, preparation process and use of the same |
| CN104759839A (en) * | 2015-04-19 | 2015-07-08 | 山西晋隆发科技有限责任公司 | Truck and motor coach magnesium hub rotary-swaging forming method |
| CN105921542A (en) * | 2016-04-19 | 2016-09-07 | 兰州理工大学 | Preparation method of magnesium alloy microtubule and special-purpose die |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2716612C1 (en) * | 2019-07-29 | 2020-03-13 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тольяттинский государственный университет" | Method for hybrid treatment of magnesium alloys |
| WO2021021006A3 (en) * | 2019-07-29 | 2021-05-14 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тольяттинский государственный университет" | Method for hybrid processing of magnesium alloys (variants) |
| DE112020003615T5 (en) | 2019-07-29 | 2022-05-19 | Federalnoye Gosudarstvennoye Byudzhetnoye Obrazovatelnoye Uchrezhdeniye Vysshego Obrazovaniya "Toliattinskiy Gosudarstvennyy Universitet" | PROCESSES FOR MIXED TREATMENT OF MAGNESIUM ALLOYS (VARIANTS) |
| RU2758798C1 (en) * | 2020-07-21 | 2021-11-02 | Дмитрий Львович Мерсон | Method for producing a bioresorbable magnesium alloy and application thereof |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP3105359B1 (en) | A method for treating a high strength cast aluminium alloy | |
| CN104334760B (en) | 2XXX series aluminium lithium alloy | |
| FR2907466A1 (en) | ALUMINUM ALLOY PRODUCTS OF THE AA7000 SERIES AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME | |
| EP2558564A1 (en) | 2xxx series aluminum lithium alloys having low strength differential | |
| CA2938854C (en) | High-strength alpha-beta titanium alloy | |
| EP1991714A2 (en) | Methods of beta processing titanium alloys | |
| CN1681960A (en) | Copper sputtering targets and methods of forming copper sputtering targets | |
| JP3934372B2 (en) | High strength and low Young's modulus β-type Ti alloy and method for producing the same | |
| JP2011084791A (en) | High-strength high-ductility magnesium alloy extruded material, and method for producing the same | |
| CN104046934B (en) | Prepare the method for ultra-fine crystal magnesium manganese alloy | |
| RU2664744C1 (en) | Method for treating mg-al-zn magnesium alloy using rotational forging method | |
| WO2000037697A1 (en) | Aluminum free-cutting alloy, processes for the production thereo f and use thereof | |
| US20170356072A1 (en) | Al-Zn ALLOY COMPRISING PRECIPITATES WITH IMPROVED STRENGTH AND ELONGATION AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME | |
| JP2007291488A (en) | Magnesium alloy material manufacturing method and apparatus, and magnesium alloy material | |
| RU2678111C1 (en) | METHOD FOR PROCESSING MAGNESIUM ALLOY OF Mg-Y-Nd-Zr SYSTEM BY EQUAL CHANNEL ANGULAR PRESSING | |
| US9745647B2 (en) | Wrought magnesium alloy | |
| WO2002063059A1 (en) | High strenght aluminum alloy | |
| ZHAN et al. | Improving mechanical properties of Mg-Al-Zn alloy sheets through accumulative roll-bonding | |
| EP2210964A1 (en) | Magnesium alloy | |
| Zhou et al. | Effect of ECAP temperature on precipitation and strengthening mechanisms of Mg–9Al–1Si alloys | |
| CN110802125B (en) | A kind of preparation method of magnesium alloy bar | |
| JP6099475B2 (en) | Al-Mg-Si-based alloy member and manufacturing method thereof | |
| RU2417857C1 (en) | Method of deformation processing of metal rod-like workpiece | |
| KR100570914B1 (en) | Method of manufacturing high strength magnesium alloy by controlling the texture | |
| JP6501109B2 (en) | Aluminum alloy and material, and method of manufacturing extruded material |