RU2641662C2 - Method of regulating output voltage of controlled rectifier at basis of transformer with rotating magnetic field - Google Patents
Method of regulating output voltage of controlled rectifier at basis of transformer with rotating magnetic field Download PDFInfo
- Publication number
- RU2641662C2 RU2641662C2 RU2015148290A RU2015148290A RU2641662C2 RU 2641662 C2 RU2641662 C2 RU 2641662C2 RU 2015148290 A RU2015148290 A RU 2015148290A RU 2015148290 A RU2015148290 A RU 2015148290A RU 2641662 C2 RU2641662 C2 RU 2641662C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- emf
- rectified voltage
- rotating magnetic
- circular winding
- voltage
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 title claims abstract 3
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims abstract description 12
- 230000002457 bidirectional effect Effects 0.000 claims 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 abstract description 6
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 abstract description 4
- 230000010349 pulsation Effects 0.000 abstract description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 13
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 11
- 239000013598 vector Substances 0.000 description 11
- 230000010363 phase shift Effects 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000004870 electrical engineering Methods 0.000 description 2
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 2
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 2
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 2
- IMOYOUMVYICGCA-UHFFFAOYSA-N 2-tert-butyl-4-hydroxyanisole Chemical compound COC1=CC=C(O)C=C1C(C)(C)C IMOYOUMVYICGCA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 208000035051 Malignant migrating focal seizures of infancy Diseases 0.000 description 1
- 208000012054 malignant migrating partial seizures of infancy Diseases 0.000 description 1
- 230000008520 organization Effects 0.000 description 1
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Synchronous Machinery (AREA)
- Rectifiers (AREA)
Abstract
Description
Область использования. Изобретение относится к области электротехники, в частности к преобразователям параметров электрической энергии, и может быть использовано в управляемых выпрямителях (УВ) на базе трансформатора с вращающимся магнитным полем (ТВМП) [Кузьмин И.Ю., Лимонникова Е.В., Музыка М.М., Платоненков С.В., Потего П.И., Сакович И.А., Телепнев А.И., Черевко А.И. Трансформатор с трехфазной и круговой обмотками // Патент РФ №2525298] как реверсивного, так и нереверсивного типа.Area of use. The invention relates to the field of electrical engineering, in particular to converters of electric energy parameters, and can be used in controlled rectifiers (HC) based on a transformer with a rotating magnetic field (TVMP) [Kuzmin I.Yu., Limonnikova EV, Music M. M., Platonenkov S.V., Potego P.I., Sakovich I.A., Telepnev A.I., Cherevko A.I. A transformer with three-phase and circular windings // RF Patent No. 2525298] both reversible and non-reversible type.
Уровень техники. Известен способ [Черевко А.И. Системы управления полупроводниковыми преобразователями, выполненными на базе трансформаторов с вращающимися магнитными полями / А.И. Черевко, В.А. Базанов, М.М. Музыка; под. ред. А.И. Черевко. - 2005. - 92 с.] импульсно-фазового управления выпрямителем на базе ТВМП, позволяющий при четном числе секций КО (NS) или четном числе пар силовых ключей (NСКЛ) получать на выходе четное число пульсаций выпрямленного напряжения NП=Ns=NСКЛ=N, а при нечетном числе секций КО или нечетном числе пар силовых ключей получать удвоенное число пульсаций выпрямленного напряжения - 2NП, за счет поочередной коммутации ЭДС, присутствующих на отводах КО, между которыми можно провести наибольшие хорды.The prior art. The known method [Cherevko A.I. Control systems for semiconductor converters based on transformers with rotating magnetic fields / A.I. Cherevko, V.A. Bazanov, M.M. Music; under. ed. A.I. Cherevko. - 2005. - 92 pp.] Pulse-phase control of the rectifier based on TVMP, which allows for an even number of rectified voltage ripples N П = N s for an even number of power supply sections (N S ) or an even number of power switch pairs (N SCR ) = N SKL = N, and with an odd number of sections of the QoS or an odd number of pairs of power switches, get twice the number of ripples of the rectified voltage - 2N P , due to the alternating switching of the EMF present on the taps of the QoS, between which the largest chords can be drawn.
При этом период одной пульсации выпрямленного напряжения определяется по формуле (1) для УВ с ТВМП с нечетным NS Moreover, the period of one ripple of the rectified voltage is determined by the formula (1) for a shock wave with TVMP with an odd N S
Регулирование выходного напряжения в прототипе УВ с ТВМП достигается путем изменения значения ЭДС на сборных шинах выпрямленного напряжения за счет смещения момента коммутации отводов секций КО, расположенных на концах максимальных хорд относительно вектора вращающегося магнитного поля, с помощью силовых ключей (СКл) на угол управления α. При α=0 ЭДС на сборных шинах выпрямителя максимальна, а при α=αup=(π+Тп)/2 ЭДС на сборных шинах выпрямителя равна нулю.The regulation of the output voltage in the prototype HC with TWMP is achieved by changing the EMF value on the busbars of the rectified voltage due to the shift of the switching moment of the taps of the sections of the TO, located at the ends of the maximum chords relative to the vector of the rotating magnetic field, using power keys (SCL) by the control angle α. For α = 0, the EMF on the rectifier busbars is maximum, and for α = α up = (π + T p ) / 2 the EMF on the rectifier busbars is zero.
Данный способ управления имеет существенный недостаток, выражающийся в том, что при угле управления α>0 в кривой выпрямленного напряжения появляются разрывы первого рода, из-за чего кривая выпрямленного напряжения значительно искажается, при этом высшие гармоники увеличиваются, а среднее значение выпрямленного напряжения снижается по мере увеличения угла управления α, практически так же, как и у классических мостовых преобразователейThis control method has a significant drawback in that, at a control angle α> 0, first-order discontinuities appear in the rectified voltage curve, due to which the rectified voltage curve is significantly distorted, while the higher harmonics increase and the average value of the rectified voltage decreases by as the control angle α increases, it is almost the same as with classical bridge converters
где f(x) для нереверсивного УВ с ТВМП определяется по формуле (3)where f (x) for a non-reversible shock wave with TWMP is determined by the formula (3)
При этом коэффициент пульсаций выпрямленного напряжения (KPU) с ростом угла управления α будет многократно возрастать, что следует из выражения (4) [Силовая электроника: учебник для вузов / Ю.К. Розанов, М.В. Рябчицкий, А.А. Кваснюк. - М.: Издательский дом МЭИ, 2007, с. 217]:In this case, the coefficient of ripple of the rectified voltage (K PU ) will increase many times with increasing control angle α, which follows from expression (4) [Power electronics: textbook for high schools / Yu.K. Rozanov, M.V. Ryabchitsky, A.A. Kvasnyuk. - M.: Publishing House MPEI, 2007, p. 217]:
Кроме того, в выходном напряжении УВ с ТВМП с нечетным NS можно получить только 2NS пульсаций на периоде питающей сети, что согласно формуле (1) определяет также доминирующую гармоническую составляющую с порядком 2NS.In addition, in the output voltage of the shock wave with TWMP with odd N S , only 2N S ripples can be obtained on the supply network period, which according to formula (1) also determines the dominant harmonic component with the order of 2N S.
Задача изобретения. Задача применения нового способа управления УВ, построенного на базе ТВМП с любым нечетным числом секций КО, состоит в улучшении качества выходного напряжения. Для ее решения предлагается уменьшить разницу между Udmax и Udmin, получающейся в процессе импульсно-фазового регулирования выпрямленного напряжения из-за разрывов первого рода в его кривой, благодаря двойному увеличению количества пульсаций при применении нового способа управления УВ с ТВМП.The objective of the invention. The task of applying a new HC control method built on the basis of TVMP with any odd number of KO sections is to improve the quality of the output voltage. To solve it, it is proposed to reduce the difference between U dmax and U dmin , obtained in the process of pulse-phase regulation of the rectified voltage due to first-order discontinuities in its curve, due to a double increase in the number of ripples when applying a new method of controlling HC with TVMP.
Раскрытие изобретения. Новизна предлагаемого способа состоит в том, что:Disclosure of the invention. The novelty of the proposed method is that:
1) на интервалах диапазонов регулирования, приведенных в таблице 1, и указанных для реверсивного и нереверсивного УВ с ТВМП, выходное напряжение содержит 4N пульсаций.1) on the intervals of the control ranges shown in table 1, and indicated for the reversible and non-reversible HC with TVMP, the output voltage contains 4N ripples.
2) для формирования пульсаций выходного напряжения УВ с ТВМП нечетным N используются дополнительно задействованные ЭДС КО ТВМП, число которых помимо 2N, используемых в известном способе управления, достигает 2N суммарно давая 4N пульсаций;2) to generate ripples of the output voltage of the shock wave with TWMP odd N, additionally used EMF KO TWMP are used, the number of which, in addition to 2N used in the known control method, reaches 2N in total giving 4N ripples;
3) для УВ с ТВМП с нечетным N выпрямленное (выходное) напряжение УВ формируется путем поочередной коммутации как ЭДС, снимаемых с отводов КО ТВМП, конструктивно расположенных в наибольших хордах КО, так и ЭДС, сдвинутых на промежуточное к ним фазовое расстояние - 2π/4N, формируемых путем схемного суммирования мгновенных значений потенциалов, имеющих минимальный взаимный фазовый сдвиг, т.е. находящихся на двух смежных отводах КО.3) for a shock wave with a TVMP with odd N, the rectified (output) voltage of the shock wave is formed by alternately switching both the EMF removed from the taps of the TVMP, structurally located in the largest chords of the KO, and the EMF shifted by an intermediate phase distance of 2π / 4N formed by the circuit summation of instantaneous values of potentials having a minimum mutual phase shift, i.e. located on two adjacent branches of KO.
4) в выпрямленном напряжении на большей части диапазона регулирования преобладает 4N-гармоническая составляющая над 2N-гармонической составляющей для УВ с ТВМП с нечетным N.4) in the rectified voltage over a large part of the control range, the 4N-harmonic component prevails over the 2N-harmonic component for a shock wave with TVMP with odd N.
5) в выходном напряжении УВ снижается размах пульсаций - Δmax, что исходя из формулы (4) приводит к снижению значения коэффициента пульсаций по напряжению, т.е. улучшению качества выпрямленного напряжения.5) in the output voltage of the SW, the ripple amplitude decreases - Δ max , which, based on formula (4), leads to a decrease in the value of the ripple coefficient by voltage, i.e. improving the quality of the rectified voltage.
6) регулировочная характеристика для нереверсивного УВ рассчитывается согласно формулам (5)-(7)6) the adjustment characteristic for a non-reversible hydrocarbon is calculated according to formulas (5) - (7)
где f1(x) и f2(x) для нереверсивного УВ с ТВМП определяется по формулам (6) и (7)where f 1 (x) and f 2 (x) for a non-reversible shock wave with TWMP is determined by formulas (6) and (7)
Алгоритм коммутации СКл на примере рассмотрения фиг. 1 и 2 можно формализовать с учетом принятия следующих положений:The SCl switching algorithm is illustrated by considering FIG. 1 and 2 can be formalized taking into account the adoption of the following provisions:
1) один из отводов КО ТВМП принимается за базовый, ему присваивается номер «1»;1) one of the taps of KO TVMP is taken as the base, it is assigned the number "1";
2) отвод КО, электрический потенциал в котором имеет минимальный по модулю отрицательный фазовый сдвиг относительно рассматриваемого отвода, получает следующий за ним порядковый номер;2) the KO branch, the electric potential in which has a minimum negative phase shift in absolute value relative to the considered branch, receives the next serial number;
3) силовым ключам анодной и катодной групп присваиваются порядковые номера согласно отводам КО ТВМП, к которым они подключены.3) the power keys of the anode and cathode groups are assigned serial numbers according to the taps of the TVMP cable to which they are connected.
Алгоритм коммутации СКл для известного способа управления, при котором на сборные шины выпрямителя подключаются отводы КО, соответствующие наибольшим хордам, выражается формулами (8.1) и (8.2) для УВ с ТВМП с нечетным NSCl switching algorithm for the known control method, in which TO bends corresponding to the largest chords are connected to the rectifier busbars, is expressed by formulas (8.1) and (8.2) for HC with TVMP with odd N
Алгоритм коммутации СКл для нового способа выражается формулами (9.1) и (9.2) для УВ с ТВМП с нечетным NThe SCl switching algorithm for the new method is expressed by formulas (9.1) and (9.2) for a shock wave with TVMP with odd N
В формулах (9.1), (9.2)
Примечания: оператор
Предлагаемый способ управления предназначен для реализации с использованием полностью управляемых СКл, включенных встречно-параллельно и выполненных без обратносмещенного диода, либо с обратно смещенным диодом, но включенных последовательно (фиг. 3).The proposed control method is designed to be implemented using fully controllable SCr turned on in parallel and executed without a reverse biased diode, or with a reverse biased diode, but connected in series (Fig. 3).
Краткое описание чертежей.A brief description of the drawings.
На фиг. 1 отображена геометрическая аналогия КО ТВМП с 9 секциями. Показано, что каждая секция может быть условно представлена источником ЭДС равной амплитуды, но имеющих различный фазовый сдвиг. Показано, что в качестве геометрической аналогии КО ТВМП можно рассматривать правильный N-угольник. На фигурах отмечено направление движения с угловой частотой ω результирующего вектора магнитной индукции, а также геометрический смысл угловой длительности пульсации выпрямленного напряжения для классического способа управления. Показано, что нумерация СКл при формализации алгоритмов управления совпадает с направлением движения результирующего вектора магнитной индукции ТВМП.In FIG. 1 shows a geometric analogy of the TVMP TO with 9 sections. It is shown that each section can be conditionally represented by a source of EMF of equal amplitude, but having a different phase shift. It is shown that a regular N-gon can be considered as a geometric analogy of the TBMP FB. The figures show the direction of motion with the angular frequency ω of the resulting magnetic induction vector, as well as the geometric meaning of the angular duration of the rectified voltage ripple for the classical control method. It is shown that the numbering of SCl during formalization of control algorithms coincides with the direction of motion of the resulting magnetic induction vector of TWMP.
На фиг. 2 показана структурная схема УВ с ТВМП с 9 секциями КО: трехфазная обмотка ТВМП (10), круговая обмотка с нумерованными отводами ТВМП (11), сборная шина УВ (12), нагрузка (13). К каждому отводу КО подключены соответственно пронумерованный СКл анодной и катодной групп.In FIG. Figure 2 shows a structural diagram of a HC with TVMP with 9 sections of KO: a three-phase winding of TVMP (10), a circular winding with numbered taps of TVMP (11), a combined bus of a HC (12), load (13). A numbered SCl of the anode and cathode groups is connected to each KO tap.
На фиг. 3 показано условно-графическое обозначение силового ключа УВ с ТВМП и варианты его организации на примере IGBT-транзисторов: включение встречно-параллельным способом, когда транзисторы не имеют обратносмещенный диод, и последовательное включение транзисторов с обратносмещенными диодами. Транзисторы управляются одним сигналом, т.е. вместе переходят либо в открытое, либо в закрытое состояние.In FIG. Figure 3 shows a conventional graphic designation of a power switch for an HC with TVMP and options for its organization using IGBT transistors as an example: switching in a counter-parallel way when the transistors do not have a reverse biased diode, and sequential switching of transistors with reverse biased diodes. Transistors are controlled by a single signal, i.e. together go into either open or closed state.
На фиг. 4 показана векторная диаграмма ЭДС для УВ с ТВМП с N=9.In FIG. 4 shows a vector diagram of the EMF for HC with TWMP with N = 9.
На фиг. 5 показано формирование выпрямленного напряжения с 4N пульсациями на периоде питающей сети на примере УВ с ТВМП с N=9 при различных углах управления с указанием среднеквадратичного значения (СКЗ) - Ud и размаха пульсаций - Δmax.In FIG. Figure 5 shows the formation of a rectified voltage with 4N ripples on the supply network period as an example of a shock wave with TVMP with N = 9 at various control angles with an indication of the mean square value (RMS) - U d and the ripple amplitude - Δ max .
Осуществление изобретения.The implementation of the invention.
ТВМП содержит первичную трехфазную (фиг. 2-10) и вторичную круговую (фиг. 2-12) обмотки. При этом в задачах рассмотрения способов управления круговую обмотку удобно заменить геометрической аналогией - правильным N-угольником, вершины которого обозначают отводы КО ТВМП.TVMP contains the primary three-phase (Fig. 2-10) and secondary circular (Fig. 2-12) windings. At the same time, it is convenient to replace the circular winding in problems of considering control methods by a geometric analogy — a regular N-gon, the vertices of which designate the taps of the TVMP cable.
На основе анализа геометрической аналогии КО ТВМП было показано [Черевко А.И., Музыка М.М., Платоненков С.В., Сакович И.А., Кузьмин И.Ю. Качество выходного напряжения выпрямителя, построенного на базе ТВМП, при четном и нечетном числе секций КО ТВМП // Электротехника - 2012. - №4. - с. 41-45] (фиг. 1), что в векторном пространстве всех ЭДС КО имеются ЭДС, число фаз которых составляет для нечетного числа секций КО - 2N, что положено в основу известного способа управления.Based on the analysis of the geometrical analogy of KO TVMP it was shown [Cherevko A.I., Muzyka M.M., Platonenkov S.V., Sakovich I.A., Kuzmin I.Yu. The quality of the output voltage of the rectifier, built on the basis of TVMP, with an even and odd number of sections KO TVMP // Electrical Engineering - 2012. - No. 4. - from. 41-45] (Fig. 1) that there are EMFs in the vector space of all EMF QOs, the number of phases of which for an odd number of KO sections is 2N, which is the basis of the known control method.
При классическом импульсно-фазовом способе управления выпрямленное напряжение, содержащее 2N пульсаций, на выходе УВ с ТВМП с нечетным N формируется из ЭДС, снимаемых с наибольших хорд КО ТВМП (фиг. 1). При этом СКл коммутируются согласно формулам (8.1) и (8.2), а количество ЭДС, используемых для формирования выходного напряжения, равно 2N. В качестве примера в таблице 2 приведена последовательность коммутации СКл для УВ с ТВМП с N=9, где единицей условно показано открытое состояние СКл, а на фиг. 4 сплошными линиями показаны векторы ЭДС.
Путем схемного суммирования мгновенных значений потенциалов, имеющих минимальный взаимный фазовый сдвиг, возможно получить дополнительные ЭДС, которые могут быть задействованы для формирования дополнительных 2N пульсаций. При этом общее количество пульсаций, из которых может быть сформировано выходное напряжение УВ на одном периоде питающей сети, будет равно 4N.By schematically summing the instantaneous values of potentials having a minimum mutual phase shift, it is possible to obtain additional EMFs, which can be used to form additional 2N pulsations. In this case, the total number of ripples from which the output voltage of the shock wave can be formed on one period of the supply network will be 4N.
На фиг. 4 приведена векторная диаграмма ЭДС для УВ с ТВМП с N=9. Сплошными линиями показаны векторы ЭДС (количество которых составляет 2N=18), из которых формируется выпрямленное напряжение при классическом импульсно-фазовом управлении. Штриховыми линиями показаны векторы ЭДС (количество которых также составляет 2N=18), образованные путем суммирования мгновенных значений потенциалов, имеющих минимальный взаимный фазовый сдвиг, на каждых из двух смежных отводах КО.In FIG. 4 is a vector diagram of the EMF for HC with TWMP with N = 9. The solid lines show the EMF vectors (the number of which is 2N = 18), from which the rectified voltage is formed under classical pulse-phase control. The dashed lines show the EMF vectors (the number of which is also 2N = 18), formed by summing the instantaneous values of potentials having a minimum mutual phase shift on each of the two adjacent bends of the TO.
На основании формул (4.1) и (4.2) можно проследить очередность коммутации СКл для УВ с ТВМП с N=9. Допустим, что коммутация начинается с подачи импульсов управления на анодный ключ 1А, соединяющий положительную выходную шину УВ с первым выводом КО, и катодный ключ 5К, соединяющий отрицательную выходную шину УВ с пятым выводом КО. Через угловое время 2π/4N дополнительно включается катодный ключ 6К, обеспечивая совместно с открытым ключом 5К схемное суммирование мгновенных значений потенциалов с отводов 5 и 6 КО ТВМП, образуя с потенциалом на отводе 1 новый вектор ЭДС, и обеспечивая продолжение коммутации напряжения в нагрузку и образованием новой пульсации. Через угловое время 2π/4N ключ 5К закрывается, а ключи 1А и 6К продолжают находиться в открытом состоянии, продолжая коммутацию как в классическом способе управления. Через угловое время 2π/4N открывается ключ 2А, обеспечивая совместно с ключом 1А схемное суммирование мгновенных значений потенциалов с отводов 1 и 2 КО ТВМП, образуя с потенциалом на отводе 6 новый вектор ЭДС. Дальнейшая коммутация происходит в очередности, показанной на фиг. 4 стрелкой, с угловой частотой вращения магнитного поля ТВМП - ω. Таким образом, каждый из силовых ключей находится в открытом состоянии на интервале времени, равном 5⋅2π/4N частоты вращения магнитного поля.Based on formulas (4.1) and (4.2), one can trace the sequence of switching SCs for HCs with TWMP with N = 9. Suppose that switching begins with the supply of control pulses to the
Алгоритм коммутации СКл на каждом из 4N=36 интервалов времени в пределах одного периода напряжения сети, питающей УВ, поясняется таблицей 3. Единицей обозначено состояние, когда СКл открыт, отсутствием единицы - когда СКл заперт.The SCl switching algorithm for each of 4N = 36 time intervals within one period of the mains voltage supplying the HC is illustrated in Table 3. The unit indicates the state when the SCL is open, the absence of one indicates when the SCL is locked.
Далее коммутация СКл повторяется с периодом сети, питающей УВ.Further, SCl switching is repeated with the period of the network supplying the HC.
На фиг. 5 показана получаемая форма выходного напряжения УВ при различной глубине регулирования.In FIG. Figure 5 shows the resulting shape of the output voltage of the hydrocarbon at various regulation depths.
Длительность пульсаций выходного напряжения для нового способа управления может быть выбрана равной 2π/4N. В этом случае при рассмотрении выходного напряжения на периоде питающей сети, с уменьшением его СКЗ, основная энергия пульсирующей составляющей напряжения эффективно перераспределяется между 2N-гармоникой и 4N-гармоникой для УВ с ТВМП с нечетным N. Под эффективностью здесь понимается максимизация отношения амплитуды 4N-гармоники к амплитуде 2N-гармоники при общем снижении коэффициента пульсаций. Таким образом, для максимального значения выпрямленного напряжения характерна минимальная амплитуда 4N-гармоники (как в известном способе управления), а для малых значений СКЗ выпрямленного напряжения будет характерно преобладание амплитуды 4N-гармоники над амплитудой 2N-гармоники.The duration of the output voltage ripple for the new control method can be selected equal to 2π / 4N. In this case, when considering the output voltage over the period of the supply network, with a decrease in its RMS, the main energy of the pulsating component of the voltage is effectively redistributed between the 2N harmonic and 4N harmonic for a shock wave with TVMP with odd N. By efficiency we mean maximizing the ratio of the amplitude of the 4N harmonic to the amplitude of the 2N harmonic with a general decrease in the ripple coefficient. Thus, for the maximum value of the rectified voltage, the minimum amplitude of the 4N harmonic is typical (as in the known control method), and for small values of the RMS of the rectified voltage, the prevalence of the amplitude of the 4N harmonic over the amplitude of the 2N harmonic will be characteristic.
Таким образом, новый способ управления позволяет получить улучшенное качество выпрямленного напряжения по сравнению с известным способом управления. Во многом это достигается благодаря снижению наибольшего значения амплитуды переменной составляющей пульсирующего напряжения за счет увеличения числа пульсаций до 4N на большей части диапазона регулирования.Thus, the new control method allows to obtain improved quality of the rectified voltage compared to the known control method. This is largely achieved by reducing the largest amplitude value of the alternating component of the ripple voltage by increasing the number of ripples to 4N over most of the control range.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015148290A RU2641662C2 (en) | 2015-11-10 | 2015-11-10 | Method of regulating output voltage of controlled rectifier at basis of transformer with rotating magnetic field |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015148290A RU2641662C2 (en) | 2015-11-10 | 2015-11-10 | Method of regulating output voltage of controlled rectifier at basis of transformer with rotating magnetic field |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2015148290A RU2015148290A (en) | 2017-05-16 |
| RU2641662C2 true RU2641662C2 (en) | 2018-01-19 |
Family
ID=58715540
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2015148290A RU2641662C2 (en) | 2015-11-10 | 2015-11-10 | Method of regulating output voltage of controlled rectifier at basis of transformer with rotating magnetic field |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2641662C2 (en) |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1254425A (en) * | 1967-11-17 | 1971-11-24 | Nat Res Dev | Improved static rectifier systems |
| SU1805533A1 (en) * | 1990-11-20 | 1993-03-30 | Le I Aviatsionnogo Priborostro | Phase shifting device |
| US5754420A (en) * | 1996-03-11 | 1998-05-19 | Luce; John W. | Rotating field transformer |
| RU2207696C2 (en) * | 2001-03-28 | 2003-06-27 | Открытое акционерное общество "Энергетический институт им. Г.М.Кржижановского" | Direct-current transformer |
| CN104103412A (en) * | 2013-04-01 | 2014-10-15 | 上海稳得新能源科技有限公司 | Polyphase transformer adopting rotating magnetic field principle |
| RU2566365C1 (en) * | 2014-06-09 | 2015-10-27 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Северный (Арктический) федеральный университет имени М.В. Ломоносова" (САФУ) | Method of step-link control of output voltage for rectifier based on transformer with rotating magnetic field |
-
2015
- 2015-11-10 RU RU2015148290A patent/RU2641662C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1254425A (en) * | 1967-11-17 | 1971-11-24 | Nat Res Dev | Improved static rectifier systems |
| SU1805533A1 (en) * | 1990-11-20 | 1993-03-30 | Le I Aviatsionnogo Priborostro | Phase shifting device |
| US5754420A (en) * | 1996-03-11 | 1998-05-19 | Luce; John W. | Rotating field transformer |
| RU2207696C2 (en) * | 2001-03-28 | 2003-06-27 | Открытое акционерное общество "Энергетический институт им. Г.М.Кржижановского" | Direct-current transformer |
| CN104103412A (en) * | 2013-04-01 | 2014-10-15 | 上海稳得新能源科技有限公司 | Polyphase transformer adopting rotating magnetic field principle |
| RU2566365C1 (en) * | 2014-06-09 | 2015-10-27 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Северный (Арктический) федеральный университет имени М.В. Ломоносова" (САФУ) | Method of step-link control of output voltage for rectifier based on transformer with rotating magnetic field |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2015148290A (en) | 2017-05-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10630163B2 (en) | Pulse width modulation method, pulse width modulation system, and controller | |
| Gregor et al. | Predictive-space vector PWM current control method for asymmetrical dual three-phase induction motor drives | |
| US8982593B2 (en) | Cascaded H-Bridge (CHB) inverter level shift PWM with rotation | |
| US8619446B2 (en) | Cascaded H-bridge (CHB) inverter level shift PWM with rotation | |
| CN105048844A (en) | Pulse width modulation control for a multilevel converter | |
| RU157368U1 (en) | VEHICLE MOTION SYSTEM | |
| RU2584679C2 (en) | Method of inverting voltage | |
| RU2641662C2 (en) | Method of regulating output voltage of controlled rectifier at basis of transformer with rotating magnetic field | |
| RU2586322C1 (en) | Method of controlling output voltage of controlled rectifier based on transformer with rotating magnetic field with even number of sections of circular winding | |
| RU2566365C1 (en) | Method of step-link control of output voltage for rectifier based on transformer with rotating magnetic field | |
| JP6361539B2 (en) | Conversion device | |
| Ahmed et al. | Space vector PWM technique for a novel three-to-five phase matrix converter | |
| Mirazimi et al. | Space vector PWM method for two-phase three-leg inverters | |
| RU2333589C1 (en) | Method of controlling multiphase rectifier | |
| Devi et al. | Development of Multicarrier SPWM Techniques for Cascaded MLI | |
| RU2691635C2 (en) | Double-channel frequency conversion method | |
| Kaarthik et al. | An open-end winding IM drive with multilevel 12-sided polygonal vectors with symmetric triangles | |
| RU2751546C1 (en) | Adjustable voltage rectifier (options) | |
| RU148288U1 (en) | HIGH POWER HIGH POWER FREQUENCY CONVERTER WITH ACTIVE RECTIFIERS | |
| RU2619077C1 (en) | Method of regulating output voltage of controlled rectifier at basis of transformer with rotating magnetic field with any number of circular winding sections | |
| RU2703984C2 (en) | Double-channel straightening method | |
| RU2521419C2 (en) | High-voltage three-phase alternating current generating system | |
| RU2505918C2 (en) | High-voltage frequency-controlled electric drive | |
| Ma et al. | Comparative Analyses of Submodule Unified PWM and Level Shifted PWM for Modular Multilevel Converter | |
| RU2558390C1 (en) | Frequency down-converter |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20201111 |