RU2518880C1 - Blast furnace charging process - Google Patents
Blast furnace charging process Download PDFInfo
- Publication number
- RU2518880C1 RU2518880C1 RU2013100318/02A RU2013100318A RU2518880C1 RU 2518880 C1 RU2518880 C1 RU 2518880C1 RU 2013100318/02 A RU2013100318/02 A RU 2013100318/02A RU 2013100318 A RU2013100318 A RU 2013100318A RU 2518880 C1 RU2518880 C1 RU 2518880C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- agglomerate
- fraction
- blast furnace
- sinter
- iron ore
- Prior art date
Links
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области черной металлургии, в частности к доменному производству.The invention relates to the field of ferrous metallurgy, in particular to blast furnace production.
Известен способ и устройство для загрузки шихты в доменную печь (заявка 60-208404, Япония, Заявл. 31.03.84, №59-62203, опубл. 21.10.85, МКИ С21В 5/00, С21В 7/20. РЖ «Металлургия» 1986 №11 реф. В 131 П). Недостатком способа является сложная нетрадиционная для доменных печей система оборудования для загрузки шихтовых материалов, снижающая ее эксплуатационную надежность. Кроме того, способ не предусматривает загрузку мелкого материала к стенкам печи, что может привести к повышенному периферийному потоку газов.A known method and device for loading the mixture into a blast furnace (application 60-208404, Japan, Application. 31.03.84, No. 59-62203, publ. 21.10.85, MKI C21B 5/00, C21B 7/20. RZ "Metallurgy" 1986 No. 11 ref. B 131 P). The disadvantage of this method is a complex non-traditional blast furnace equipment system for loading charge materials, reducing its operational reliability. In addition, the method does not provide for the loading of fine material to the walls of the furnace, which can lead to an increased peripheral gas flow.
Известен также способ формирования доменной шихты, предусматривающий формирование преимущественно «центральной отдушины» в доменной печи за счет загрузки в нее калиброванного по крупности кокса. Остальные материалы шихты загружаются кольцеообразно по площади колошника от центра к периферии печи без регулирования по крупности в зависимости от их гранулометрического состава и металлургических свойств (RU №2412254, МПК С21В 5/00, 20.02.2011).There is also known a method of forming a blast furnace charge, providing for the formation of a predominantly "central outlet" in the blast furnace by loading into it calibrated by size coke. The remaining materials of the charge are loaded annularly over the top area from the center to the periphery of the furnace without size control depending on their particle size distribution and metallurgical properties (RU No. 2412254, IPC СВВ 5/00, 02/20/2011).
Наиболее близким техническим решением к заявляемому по технологической сущности является способ загрузки шихтовых материалов в доменную печь, согласно которому железосодержащая часть шихты и кокс разделяются на крупную и мелкую фракции. Мелкий материал загружается на периферию, крупный - в осевую зону доменной печи (заявка 55-62106, Япония, кл. С21В 5/00, Заявл. 30.10.78, №53-133510, опубл. 10.05.80. РЖ «Металлургия» 1981 №10 реф. В 137 П).The closest technical solution to the claimed technological essence is the method of loading charge materials into a blast furnace, according to which the iron-containing part of the charge and coke are separated into coarse and fine fractions. Small material is loaded to the periphery, large material is loaded into the axial zone of the blast furnace (application 55-62106, Japan, class С21В 5/00, application no. 30.10.78, no. 53-133510, publ. 10.05.80. RZ Metallurgy 1981 No. 10 ref. B 137 P).
Недостатком известного способа является то, что в нем не учитывается дополнительное разрушение железорудного агломерата при восстановительно-тепловой обработке непосредственно в доменной печи, в результате чего при работе на различной шихте, например агломерате и окатышах, может непредсказуемо измениться и ухудшиться газодинамический режим плавки. В результате этого не вся мелкая фракция агломерата, выделяемая как подрешетный продукт при грохочении исходного агломерата перед загрузкой, а только регламентируемое ее количество должно загружаться в периферийную зону доменной печи.The disadvantage of this method is that it does not take into account the additional destruction of the iron ore sinter during heat-reduction treatment directly in the blast furnace, as a result of which when working on a different charge, for example, sinter and pellets, the gas-dynamic melting mode can unpredictably change and worsen. As a result of this, not all the small fraction of the agglomerate, allocated as a sublattice product when screening the initial agglomerate before loading, but only its regulated amount should be loaded into the peripheral zone of the blast furnace.
В отличие от известного в предлагаемом способе учитывается дополнительное образование мелочи при восстановительно-тепловой обработке надрешетной фракции агломерата, выделяемой при его грохочении перед загрузкой. Это позволяет выровнять распределение газового потока по сечению доменной печи и повысить эффективность плавки.In contrast to the known in the proposed method takes into account the additional formation of fines during recovery and heat treatment of the sieve fraction of the sinter, allocated when it is screened before loading. This allows you to even out the distribution of the gas stream over the cross section of the blast furnace and increase the efficiency of smelting.
Предлагаемый способ загрузки доменной печи включает предварительное грохочение железорудных материалов, содержащих агломерат, на грохотах с заданным размером решеток сит с выделением надрешетной и подрешетной фракций, загрузку мелкой подрешетной фракции в периферийную зону доменной печи. Массу подрешетной фракции агломерата, загружаемой в периферийную зону колошника доменной печи, устанавливают в зависимости от доли агломерата в железорудной части шихты, массы агломерата в головной части загружаемой порции и показателя прочности агломерата при восстановительно-тепловой обработке надрешетной фракции агломерата по зависимости:The proposed method for loading a blast furnace includes preliminary screening of iron ore materials containing agglomerate on screens with a given size of sieve grids with the allocation of over-sieve and under-sieve fractions, loading a fine under-sieve fraction into the peripheral zone of the blast furnace. The mass of the sieve fraction of the sinter, loaded into the peripheral zone of the top of the blast furnace, is determined depending on the proportion of sinter in the iron ore part of the charge, the mass of sinter in the head of the batch to be loaded and the strength index of the sinter during recovery and heat treatment of the sieve fraction of the sinter according to:
М=К*МГ[100-А(100-R)]/100M = K * MG [100-A (100-R)] / 100
где: М - масса подрешетной фракции агломерата в загружаемой железорудной порции, т;where: M is the mass of the under-sieve fraction of the agglomerate in the loaded iron ore portion, t;
К - эмпирический коэффициент, равный 0,1-0,25;K is an empirical coefficient equal to 0.1-0.25;
МГ - масса агломерата в головной части загружаемой железорудной порции, т;MG - mass of sinter in the head of the loaded iron ore portion, t;
А - доля агломерата в железорудной порции, ед.;A is the proportion of sinter in the iron ore portion, unit;
R - показатель прочности агломерата при восстановительно-тепловой обработке надрешетной фракции агломерата, %.R is an indicator of the strength of the agglomerate during recovery and heat treatment of the oversize fraction of the agglomerate,%.
При этом показатель прочности агломерата R определяют экспериментально по выходу фракции крупнее 6,3 мм в соответствии со стандартом ИСО 4696-1. Образование мелкой фракции при восстановительно-тепловой обработке надрешетной фракции агломерата оценивают по выражению (100-R) %. Периодичность загрузки подрешетной фракции агломерата в периферийную зону доменной печи устанавливают обратно пропорционально ее количеству в интервале загрузки железорудных материалов от каждой порции до каждой пятой порции.In this case, the strength index of the agglomerate R is determined experimentally by the yield of a fraction larger than 6.3 mm in accordance with ISO 4696-1. The formation of a fine fraction during heat-reduction treatment of the sieve fraction of the agglomerate is evaluated by the expression (100-R)%. The frequency of loading the under-sieve fraction of the agglomerate into the peripheral zone of the blast furnace is set inversely to its quantity in the interval of loading of iron ore materials from each portion to every fifth portion.
Технический результат при применении предлагаемого способа загрузки шихты заключается в повышении производительности доменной печи и аглофабрики (за счет уменьшения отсева агломерата), уменьшении износа огнеупорной кладки печи и продлении межремонтных периодов, снижении расхода кокса.The technical result when applying the proposed method of loading the charge is to increase the productivity of the blast furnace and sinter plant (by reducing sifting out of the sinter), reduce wear of the refractory masonry of the furnace and extend the overhaul periods, reduce coke consumption.
Сущность способа заключается в следующем.The essence of the method is as follows.
Ровный ход доменной печи и соответственно высокая ее производительность при низком удельном расходе кокса достигаются при надлежащей степени использования газов, что, в свою очередь, обеспечивается лишь при максимальном контакте газа с кусками железорудной части шихты во всех сечениях доменной печи.The smooth operation of the blast furnace and its correspondingly high productivity with a low specific consumption of coke are achieved with an appropriate degree of gas use, which, in turn, is ensured only with maximum gas contact with pieces of the iron ore part of the charge in all sections of the blast furnace.
Сопротивление столба шихты проходу газов в горизонтальных поперечных сечениях по высоте печи должно быть приблизительно одинаковым. Это условие может быть реализовано при использовании материалов, классифицированных по крупности. Для равномерного смывания газами всего столба шихты относительно более мелкие фракции должны концентрироваться преимущественно на периферии печи, поскольку количество газов и газопроницаемость столба шихты в периферийной зоне выше, чем в средней и центральной. Содержащиеся в шихте мелкие фракции, обычно менее 5 мм или 6,3 мм по международным стандартам, сегрегируют и, скапливаясь в отдельных участках столба шихты, заполняют промежутки между более крупными кусками, снижая газопроницаемость шихты в целом. Порозность смеси и, соответственно, свободное для прохода газа сечение снижаются тем сильнее, чем шире диапазон крупности кусков слоя шихтовых материалов.The resistance of the charge column to the passage of gases in horizontal cross sections along the height of the furnace should be approximately the same. This condition can be realized using materials classified by size. In order to uniformly flush the entire charge column with gases, relatively smaller fractions should concentrate mainly on the periphery of the furnace, since the amount of gas and gas permeability of the charge column in the peripheral zone are higher than in the middle and central ones. The fine fractions contained in the charge, usually less than 5 mm or 6.3 mm according to international standards, segregate and, accumulating in separate sections of the charge column, fill the gaps between the larger pieces, reducing the gas permeability of the charge as a whole. The porosity of the mixture and, accordingly, the cross section free for gas passage decrease the more, the wider the range of fineness of pieces of a layer of charge materials.
Теоретическими расчетами и практикой работы доменных печей показано, что оптимальные газодинамические условия создаются при сужении интервала крупности железорудных материалов, которое достигается при отсеве мелочи шихтовых материалов и дроблении крупных фракций. То есть, при использовании в доменной печи руд, агломерата и окатышей крупностью в пределах 5-50 мм. Однако определение оптимального размера кусков железорудной части шихты следует соотносить с такой важной металлургической характеристикой как прочность при восстановлении.Theoretical calculations and the practice of blast furnaces have shown that optimal gas-dynamic conditions are created by narrowing the range of fineness of iron ore materials, which is achieved by sifting out fines of charge materials and crushing of large fractions. That is, when using ores, sinter and pellets with a particle size in the range of 5-50 mm in a blast furnace. However, the determination of the optimal size of the pieces of the iron ore part of the charge should be correlated with such an important metallurgical characteristic as the strength during recovery.
Чрезмерное разрыхление материалов в периферийной зоне доменной печи не должно иметь места, так как это приводит к ухудшению использования восстановительной и тепловой энергии газов, загромождению осевой зоны, похолоданию горна и к неустойчивому ходу печи, особенно большого объема, а также преждевременному выходу из строя кладки шахты. В этом случае для подгрузки периферии при использовании в железорудной части шихты агломерата и окатышей и формировании головной части железорудных порций из агломерата следует материалы загружать в печь по таким траекториям, чтобы они концентрировались ближе к стенке колошника. Ввод мелкой фракции в головную часть железорудной порции для выравнивания газового потока по сечению печи с учетом дополнительного образования мелочи при восстановительно-тепловой обработке надрешетной фракции не должен быть критичным, "запирающим" периферию, и определялся опытным путем.Excessive loosening of materials in the peripheral zone of the blast furnace should not take place, as this leads to a deterioration in the use of reducing and thermal energy of gases, clutter of the axial zone, cooling of the hearth and unstable operation of the furnace, especially of large volume, as well as premature failure of the masonry of the mine . In this case, to load the periphery when using the sinter and pellets in the iron ore part and forming the head part of the iron ore portions from the sinter, materials should be loaded into the furnace along such trajectories so that they are concentrated closer to the top wall. The introduction of a fine fraction into the head of the iron ore portion to equalize the gas flow over the furnace cross-section, taking into account the additional formation of fines during recovery and heat treatment of the oversize fraction, should not be critical, “locking” the periphery, and determined experimentally.
Промышленные эксперименты проведены на доменных печах большого объема 5500 м3 и 2700 м3, оборудованных бесконусным загрузочным устройством (БЗУ). В процессе длительной кампании опытным путем при проплавке агломерата и окатышей установили оптимальную массу агломерата в головной части железорудной порции, которая составила соответственно 35 т (общая масса агломерата и окатышей в порции 135 т) и 18 т (общая масса агломерата и окатышей в порции 60 т).Industrial experiments were conducted on blast furnaces of a large volume of 5500 m 3 and 2700 m 3 , equipped with a coneless loading device (BZU). In the course of a long campaign, experimentally, when sinter and pellets were melted, the optimum mass of sinter in the head of the iron ore portion was established, which amounted to 35 tons (total weight of sinter and pellets in a portion of 135 tons) and 18 tons (total weight of sinter and pellets in a portion of 60 tons )
Для совершенствования технологии плавки и определения оптимальных параметров способа загрузки доменной печи отработаны режимы ввода мелкой подрешетной фракции агломерата в головную часть порции совместно с надрешетной фракцией. Одновременно отбирают пробы надрешетной фракции агломерата для прогноза ее разрушения при восстановительно-тепловой обработке в доменной печи. Дополнительное образование мелочи оценивают как выход фракции - 6,3 мм по выражению (100-R) %, где показателем R характеризуют прочность при низкотемпературном восстановлении (по выходу фракции + 6,3 мм) при испытании пробы по стандарту ИСО 4696-1.To improve the smelting technology and determine the optimal parameters of the blast furnace loading method, the modes of introducing a fine under-sieve fraction of the sinter into the head portion of the batch together with the over-sieve fraction are worked out. At the same time, samples of the sieve fraction of the agglomerate are taken to predict its destruction during heat recovery treatment in a blast furnace. Additional fines formation is evaluated as the yield of the fraction - 6.3 mm according to the expression (100-R)%, where R characterizes the strength at low temperature recovery (by the yield of the fraction + 6.3 mm) when testing the sample according to ISO 4696-1.
Окатыши, проплавляемые совместно с агломератом, традиционно производятся на горно-обогатительных комбинатах, не входящих в состав металлургических комбинатов с доменными цехами, но имеющими собственные аглофабрики. Поэтому окатыши, поставляемые обычно нескольким потребителям, имеют стабильный химический состав и свойства при восстановительно-тепловой обработке, а вывод сырого известняка из доменной шихты обеспечивается регулированием основности агломерата собственного производства. Агломерат проплавляли с окатышами основностью CaO/SiO2 0,76-0,80 ед. со стабильным показателем прочности 93,5-94,0% по стандарту ИСО 4696-1.Pellets, smelted together with the sinter, are traditionally produced in mining and processing plants, not part of metallurgical plants with blast furnaces, but with their own sinter plants. Therefore, the pellets, which are usually supplied to several consumers, have a stable chemical composition and properties during heat-reduction treatment, and the raw limestone is removed from the blast furnace by regulating the basicity of the own sinter production. The sinter was proliferated with pellets with a basicity of CaO / SiO 2 of 0.76-0.80 units. with a stable strength of 93.5-94.0% according to ISO 4696-1.
Агломерат на надрешетную и подрешетную фракции на шихтоподаче доменных печей под одной частью бункеров рассеивали на грохотах с размером ячеек сит 6 мм, под другою частью бункеров - 8 мм.Agglomerate for oversize and sublattice fractions on the charge supply of blast furnaces under one part of the bins was dispersed on screens with a mesh size of 6 mm, under the other part of the bins - 8 mm.
При традиционной технологии плавки и соотношении агломерат: окатыши в железорудной части шихты для доменной печи объемом 5500 м3 75:25 и для доменной печи объемом 2700 м3 60:40 и 75:25 расход кокса составлял соответственно 442 и 431 кг/т чугуна и производительность 11200, 6720 и 6700 т/сутки.With traditional smelting technology and the ratio of sinter: pellets in the iron ore part of the charge for a blast furnace with a volume of 5500 m 3 75:25 and for a blast furnace with a volume of 2700 m 3 60:40 and 75:25, the coke consumption was 442 and 431 kg / t of cast iron, respectively productivity 11200, 6720 and 6700 t / day.
Головная часть загружаемой порции железорудных материалов состояла из агломерата и направлялась с помощью БЗУ в периферийную зону колошника, т.к. окатыши обладают повышенной «агрессивностью» к огнеупорной футеровке печи и отодвигались от нее.The head part of the loaded portion of iron ore materials consisted of sinter and was sent with the help of a BZU to the peripheral zone of the top of the furnace, as pellets have increased "aggressiveness" to the refractory lining of the furnace and moved away from it.
В опытных плавках, проведенных на доменной печи объемом 2700 м3, доля агломерата в железорудной части шихты составляла 75 и 60%. При этом в зависимости от добавок скрапа, шлака проплавляли агломерат соответственно с основностью СаО/SiO2 - 1,35-1,40ед. (в среднем R=59,7%) и CaO/SiO2 - 1,55-1,60 ед. (R=50,0%).In experimental swimming trunks conducted on a 2700 m blast furnace3, the agglomerate fraction in the iron ore part of the charge was 75 and 60%. In this case, depending on the additives of scrap and slag, the agglomerate was melted, respectively, with the basicity of CaO / SiO2 - 1.35-1.40 units. (average R = 59.7%) and CaO / SiO2 - 1.55-1.60 units. (R = 50.0%).
Пример расчета по приведенной зависимости массы подрешетной фракции М при коэффициенте К, равном 0,1, и доле агломерата в железорудной порции 60% (А=0,6 ед.):An example of a calculation based on the given dependence of the mass of the under-sieve fraction M with a coefficient K equal to 0.1 and an agglomerate fraction in the iron ore portion of 60% (A = 0.6 units):
М=0,1·18[100-0,60·(100-50)]/100=1,26 тM = 0.1 · 18 [100-0.60 · (100-50)] / 100 = 1.26 t
При коэффициенте К, равном 0,25, и доле агломерата в железорудной порции 75% (А=0,75 ед.):When the coefficient K is equal to 0.25, and the proportion of agglomerate in the iron ore portion is 75% (A = 0.75 units):
М=0,25·18[100-0,75·(100-59,7)]/100=3,14 тM = 0.25 · 18 [100-0.75 · (100-59.7)] / 100 = 3.14 t
Результаты плавки на доменной печи объемом 2700 м3 приведены в табл.1.The results of melting in a blast furnace with a volume of 2700 m 3 are shown in table 1.
Результаты плавки на доменной печи объемом 5500 м3 приведены в табл.2.The results of melting on a blast furnace with a volume of 5500 m 3 are shown in table.2.
Из результатов следует, что экономия кокса и увеличение производительности обеих печей имело место при массе подрешетной фракции, заменяющей массу надрешетной фракции в головной части железорудной порции из агломерата, при расчете по установленной зависимости с использованием эмпирического коэффициента К в пределах 0,1-0,25. При величине К более 0,25 масса мелкой фракции достигала критической величины и показатели плавки ухудшались. С увеличением массы М периодичность ввода мелочи изменяли от каждой подачи до каждой 3-5 подачи.It follows from the results that coke saving and an increase in the productivity of both furnaces took place with the mass of the under-sieve fraction replacing the mass of the over-sieve fraction in the head of the iron ore portion from the sinter, when calculated according to the established dependence using the empirical coefficient K in the range 0.1-0.25 . When the value of K is more than 0.25, the mass of the fine fraction reached a critical value and the smelting performance deteriorated. With the increase in mass M, the frequency of input of the little things was changed from each feed to every 3-5 feed.
Результаты замеров температуры газов на периферии шахты доменных печей показали, что в оптимальных режимах, регламентируемых предлагаемым способом загрузки доменной печи, она снижалась на 40-70°С по сравнению с обычной технологией плавки. Это благоприятно сказывается на огнеупорной кладке доменной печи и увеличивает межремонтные периоды. Производительность аглофабрики увеличилась на величину снижения отсева агломерата на шихтоподаче доменного цеха.The results of measurements of the temperature of gases at the periphery of the mine blast furnace showed that in optimal conditions regulated by the proposed method of loading a blast furnace, it decreased by 40-70 ° C compared with conventional melting technology. This favorably affects the refractory masonry of the blast furnace and increases the overhaul periods. The sinter plant productivity increased by the amount of sinter screening reduction at the charge of the blast furnace shop.
Claims (3)
М=К*МГ[100-A(100-R)]/100
где: М - масса подрешетной фракции агломерата в загружаемой железорудной порции, т;
К - эмпирический коэффициент, равный 0,1-0,25;
МГ - масса агломерата в головной части загружаемой железорудной порции, т;
А - доля агломерата в железорудной порции, ед.;
R - показатель прочности агломерата при восстановительно-тепловой обработке надрешетной фракции агломерата, %.1. The method of loading a blast furnace, including preliminary screening of iron ore materials containing agglomerate, on screens with a given size of sieve grids with the allocation of over-sieve and under-sieve fractions, loading a small under-sieve fraction into the peripheral zone of the blast furnace, characterized in that the mass of the under-sieve fraction of the sinter is set, loaded into the peripheral zone of the top of the blast furnace, depending on the proportion of sinter in the iron ore part of the charge, the mass of sinter in the head part of the loaded iron ore portion and an indicator of the strength of the agglomerate during recovery and heat treatment of the oversize fraction of the agglomerate, depending on:
M = K * MG [100-A (100-R)] / 100
where: M is the mass of the under-sieve fraction of the agglomerate in the loaded iron ore portion, t;
K is an empirical coefficient equal to 0.1-0.25;
MG - mass of sinter in the head of the loaded iron ore portion, t;
A is the proportion of sinter in the iron ore portion, unit;
R is an indicator of the strength of the agglomerate during recovery and heat treatment of the oversize fraction of the agglomerate,%.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013100318/02A RU2518880C1 (en) | 2013-01-09 | 2013-01-09 | Blast furnace charging process |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013100318/02A RU2518880C1 (en) | 2013-01-09 | 2013-01-09 | Blast furnace charging process |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2518880C1 true RU2518880C1 (en) | 2014-06-10 |
Family
ID=51216520
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2013100318/02A RU2518880C1 (en) | 2013-01-09 | 2013-01-09 | Blast furnace charging process |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2518880C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2673898C1 (en) * | 2017-11-13 | 2018-12-03 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of loading blast furnace |
| RU2700977C1 (en) * | 2018-12-29 | 2019-09-24 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова" | Blast furnace charging method |
| US11549159B2 (en) | 2017-05-22 | 2023-01-10 | Paul Wurth S.A. | Method of operating a sinter plant |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1601127A1 (en) * | 1987-11-30 | 1990-10-23 | Мариупольский металлургический институт | Method of charging blast furnace |
| SU1710579A1 (en) * | 1989-01-12 | 1992-02-07 | Западно-Сибирский Металлургический Комбинат Им.50-Летия Великого Октября | Method of charging burden materials into blast furnaces |
| RU2308490C1 (en) * | 2006-08-07 | 2007-10-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Blast furnace smelting method |
| RU2412254C2 (en) * | 2009-01-11 | 2011-02-20 | Открытое акционерное общество "Нижнетагильский металлургический комбинат" (ОАО "НТМК") | Procedure for forming blast furnace charge |
-
2013
- 2013-01-09 RU RU2013100318/02A patent/RU2518880C1/en active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1601127A1 (en) * | 1987-11-30 | 1990-10-23 | Мариупольский металлургический институт | Method of charging blast furnace |
| SU1710579A1 (en) * | 1989-01-12 | 1992-02-07 | Западно-Сибирский Металлургический Комбинат Им.50-Летия Великого Октября | Method of charging burden materials into blast furnaces |
| RU2308490C1 (en) * | 2006-08-07 | 2007-10-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Blast furnace smelting method |
| RU2412254C2 (en) * | 2009-01-11 | 2011-02-20 | Открытое акционерное общество "Нижнетагильский металлургический комбинат" (ОАО "НТМК") | Procedure for forming blast furnace charge |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| . . . . . * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11549159B2 (en) | 2017-05-22 | 2023-01-10 | Paul Wurth S.A. | Method of operating a sinter plant |
| RU2673898C1 (en) * | 2017-11-13 | 2018-12-03 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of loading blast furnace |
| RU2700977C1 (en) * | 2018-12-29 | 2019-09-24 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова" | Blast furnace charging method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN102296137B (en) | Industrial production method of separating valuable elements from composite paragentic mineral of aluminum-vanadium-titanium-iron-silicon for cyclic utilization | |
| JP5397021B2 (en) | Reduced iron production method | |
| JP2011084734A (en) | Method for producing ferro coke | |
| KR101177205B1 (en) | Process for production of reduced iron | |
| JP5334240B2 (en) | Method for producing reduced iron agglomerates for steelmaking | |
| RU2518880C1 (en) | Blast furnace charging process | |
| EP3517632B1 (en) | Blast furnace operation method | |
| FI126719B (en) | Process for making manganese-containing iron alloy | |
| CN104120207B (en) | One joins the raw ferriferous method in ore deposit with tin tail iron ore concentrate and the poor assorted ore deposit of high harmful element | |
| JP6331607B2 (en) | How to charge the bellless blast furnace | |
| KR20130010029A (en) | Method for manufacturing pig iron | |
| SA112331003B1 (en) | Process for the manufacture of ferrochrome | |
| JP2010100915A (en) | Method for operating vertical furnace | |
| JP6273983B2 (en) | Blast furnace operation method using reduced iron | |
| Kuzin et al. | Experience in coke preparation for blast-furnace smelting. Part 2 | |
| Teguri et al. | Manganese ore pre-reduction using a rotary kiln to manufacture super-low-phosphorus ferromanganese | |
| JP6219266B2 (en) | Blast furnace metallic raw material charging method | |
| SA112331002B1 (en) | Metallurgical composition for the manufacture of ferrochrome | |
| EA038126B1 (en) | Method of operating a sinter plant | |
| US2912319A (en) | Method for desulphurizing iron | |
| RU2308490C1 (en) | Blast furnace smelting method | |
| Borisov et al. | Factory tests of a technology for recycling metallurgical sludge that contains iron and zinc | |
| CN106676215B (en) | A kind of vanadium titano-magnetite Bf Burden and blast furnace smelting method | |
| Lyalyuk et al. | Improvement in blast-furnace performance by using a new form of iron ore | |
| JP7273305B2 (en) | Method for producing sintered ore |