RU2508148C1 - Method of automatic control over alcohol production plant using heat pump - Google Patents
Method of automatic control over alcohol production plant using heat pump Download PDFInfo
- Publication number
- RU2508148C1 RU2508148C1 RU2012143357/05A RU2012143357A RU2508148C1 RU 2508148 C1 RU2508148 C1 RU 2508148C1 RU 2012143357/05 A RU2012143357/05 A RU 2012143357/05A RU 2012143357 A RU2012143357 A RU 2012143357A RU 2508148 C1 RU2508148 C1 RU 2508148C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- measured
- flow rate
- alcohol
- pressure
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 68
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 43
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 51
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 35
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims abstract description 28
- 238000010992 reflux Methods 0.000 claims abstract description 12
- 230000002146 bilateral effect Effects 0.000 claims abstract 2
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims description 7
- 150000001298 alcohols Chemical class 0.000 claims description 2
- 239000007858 starting material Substances 0.000 claims description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 6
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 abstract 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 abstract 1
- 238000010327 methods by industry Methods 0.000 abstract 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 22
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 11
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 10
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 9
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 7
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 7
- 230000002262 irrigation Effects 0.000 description 7
- 238000003973 irrigation Methods 0.000 description 7
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 7
- 230000008859 change Effects 0.000 description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 4
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 3
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 3
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 3
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 3
- 230000009471 action Effects 0.000 description 2
- -1 aromatic alcohols Chemical class 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- 238000003908 quality control method Methods 0.000 description 2
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 2
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 description 2
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 2
- WVDDGKGOMKODPV-UHFFFAOYSA-N Benzyl alcohol Chemical compound OCC1=CC=CC=C1 WVDDGKGOMKODPV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 230000003115 biocidal effect Effects 0.000 description 1
- 238000009530 blood pressure measurement Methods 0.000 description 1
- 244000309464 bull Species 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000000895 extractive distillation Methods 0.000 description 1
- 239000012527 feed solution Substances 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 235000016709 nutrition Nutrition 0.000 description 1
- 230000035764 nutrition Effects 0.000 description 1
- 238000004886 process control Methods 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 239000004753 textile Substances 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к способам и системам автоматического управления процессом ректификации и может найти применение в спиртовой, химической, нефтехимической и других отраслях промышленности.The invention relates to methods and systems for the automatic control of the rectification process and can find application in alcohol, chemical, petrochemical and other industries.
Известен способ автоматического регулирования процессом ректификации [Авторское свидетельство СССР №944600, кл. B01D 3/42, 1982] путем воздействия на подачу теплоносителя и орошения в зависимости от изменения значений температур на тарелках, отличающийся тем, что с целью уменьшения энергозатрат путем улучшения качества регулирования подачу теплоносителя и орошения изменяют в зависимости от суммы логарифмов отношений разности температур, измеренных в различных точках колонны, поддерживая произведение расхода орошения на расход теплоносителя постоянным. Устройство для реализации способа содержит ректификационную колонну, датчики температуры, вычислительные блоки, регулятор, регулятор расхода теплоносителя, регулятор расхода орошения.A known method of automatic regulation of the rectification process [USSR Author's Certificate No. 944600, class. B01D 3/42, 1982] by influencing the flow of heat and irrigation depending on changes in temperature values on the plates, characterized in that in order to reduce energy consumption by improving the quality of regulation, the flow of heat and irrigation is changed depending on the sum of the logarithms of the relations of the temperature difference measured at various points in the column, maintaining the product of the irrigation flow rate and the coolant flow rate constant. A device for implementing the method comprises a distillation column, temperature sensors, computing units, a regulator, a flow rate regulator of a heat carrier, an irrigation flow rate regulator.
Недостатком данного способа и реализующего его устройства является то, что при управлении колонной применяется мультипликативная связь (произведение) двух потоков информации (расходов) от датчиков, имеющих квадратические статические характеристики. Поэтому качество регулирования при таком большом количестве нелинейных, взаимосвязанных, измеряемых параметров находится под большим сомнением, особенно по метрологическим показателям качества управления.The disadvantage of this method and the device that implements it is that when controlling the column, a multiplicative connection (product) of two information flows (costs) from sensors having quadratic static characteristics is used. Therefore, the quality of regulation with such a large number of non-linear, interconnected, measured parameters is in great doubt, especially in terms of metrological indicators of control quality.
Известен способ автоматического регулирования процессом ректификации и реализующее его устройство [Авторское свидетельство СССР SU №1526723, кл. B01D 3/42, G05D 27/00, 1989], которое содержит ректификационную колонну, датчики температуры, блок коррекции профиля температур по давлению паров, регуляторы расходов теплоносителя и орошения, регулятор расхода питающей смеси, регулятор теплосодержания, датчики давления, дефлегматор в верхней части колонны, первый теплообменник в нижней части колонны, второй теплообменник, расположенный в месте подачи питающей смеси, исполнительные устройства. Способ автоматического регулирования процессом ректификации путем задания температурного профиля колонны и изменения подачи теплоносителя и орошения в зависимости от изменения температурного профиля ректификационной колонны реализует измерение давления в верхней и нижней частях колонны и в зависимости от измеренных значений давлений корректирование температурного профиля колонны, определение высоты участка колонны, на котором температура не меньше температуры кипения кубового продукта заданного состава, и высоты участка колонны, на котором температура не превышает температуры кипения дистиллята заданного состава, расчет скорости изменения температуры по высоте колонны и в зависимости от значений определенных высот участков колонны и скорости изменения температуры по высоте колонны параметров - корректирование расходов теплоносителя и орошения, расхода и теплосодержания питающей смеси.A known method of automatic regulation of the rectification process and the device that implements it [USSR Author's Certificate SU No. 1526723, class. B01D 3/42, G05D 27/00, 1989], which contains a distillation column, temperature sensors, a unit for correcting the temperature profile for vapor pressure, flow rate regulators of the coolant and irrigation, a flow rate regulator of the feed mixture, a heat content regulator, pressure sensors, a reflux condenser at the top columns, the first heat exchanger in the lower part of the column, the second heat exchanger located at the place of supply of the feed mixture, actuators. A method for automatically controlling the rectification process by setting the temperature profile of the column and changing the flow of coolant and irrigation depending on the change in the temperature profile of the distillation column implements a pressure measurement in the upper and lower parts of the column and, depending on the measured pressure values, adjusting the temperature profile of the column, determining the height of the column section, at which the temperature is not less than the boiling point of a cubic product of a given composition, and the height of the column section In which the temperature does not exceed the boiling temperature the distillate given composition, the calculation of the rate of change in height and the column temperature depending on the values of certain heights of the column portions and the rate of change of the temperature along the column height parameters - correcting coolant flow rates and irrigation flow and feed solution enthalpy.
Недостатком способа является попытка уменьшить статическую погрешность измерения температурного профиля колонны применением контроля давления в верхней и нижней части колонны. Это неизбежно приводит к появлению неопределенностей по фиксации температуры верха и низа колонны, что увеличивает динамические погрешности процесса управления и время регулирования температуры питающей тарелки. Также в известном способе и реализующем его устройстве отсутствует компенсация инерционности процесса ректификации, что приводит к ухудшению качества регулирования.The disadvantage of this method is an attempt to reduce the static error of measuring the temperature profile of the column using pressure control in the upper and lower parts of the column. This inevitably leads to the appearance of uncertainties in fixing the temperature of the top and bottom of the column, which increases the dynamic errors of the control process and the time of regulation of the temperature of the supply plate. Also in the known method and its implementing device there is no compensation for the inertia of the rectification process, which leads to a deterioration in the quality of regulation.
Известен способ, реализуемый в устройстве для автоматического управления процессом экстрактивной ректификации путем стабилизации перепадов температуры в укрепляющей и исчерпывающей секциях колонны изменением расходов флегмы, экстрагента и теплоносителя, с коррекцией по составу дистиллята и кубового продукта [Авторское свидетельство СССР N 1001954, М. Кл.3 B01D 3/42 от 07.03.83].A known method implemented in a device for automatically controlling the process of extractive distillation by stabilizing temperature differences in the strengthening and exhaustive sections of the column by changing the costs of reflux, extractant and coolant, with a correction for the composition of the distillate and bottoms product [USSR Author Certificate No. 1001954, M. Cl. 3 B01D 3/42 of 03/07/83].
Недостатком известного способа является недостаточное качество регулирования составов получаемых продуктов разделения из-за отсутствия компенсации внутренних перекрестных связей по каналам "расход флегмы - температура на нижней контрольной тарелке", "расход теплоносителя - температура на верхней контрольной тарелке" и внешних возмущений по температуре экстрагента и давлению теплоносителя, подаваемого в куб колонны.The disadvantage of this method is the lack of quality control of the compositions of the obtained separation products due to the lack of compensation of internal cross-links through the channels "reflux flow - temperature on the lower control plate", "coolant flow - temperature on the upper control plate" and external disturbances in extractant temperature and pressure coolant supplied to the cube of the column.
Известен способ автоматического регулирования теплового режима ректификационной колонны путем изменения расхода топлива в подогреватель циркулирующего нижнего продукта в зависимости от температуры отгонной части колонны [Шувалов В.В. Огаджанов Г.А. Голубятников В.А. Автоматизация производственных процессов в химической промышленности.- М.: Химия, 1991. С.439, 440].A known method of automatically controlling the thermal regime of a distillation column by changing the fuel consumption in the heater of the circulating bottom product depending on the temperature of the distant part of the column [Shuvalov V.V. Ogadzhanov G.A. Golubyatnikov V.A. Automation of production processes in the chemical industry. - M.: Chemistry, 1991. P.439, 440].
Недостаток известного способа заключается в том, что он не обеспечивает стабилизацию парового потока в ректификационной колонне, т.к. на процесс парообразования влияет изменение давления и состава питания, что приводит к низкому качеству регулирования.The disadvantage of this method is that it does not provide stabilization of the steam flow in the distillation column, because the process of vaporization is affected by a change in pressure and composition of the feed, which leads to poor quality control.
Известен способ автоматического регулирования теплового режима ректификационной колонны путем стабилизации перепада давления циркулирующего продукта в подогревателе [Авторское свидетельство СССР №538723, опубл. БИ N 46 15.12.76].A known method of automatically regulating the thermal regime of a distillation column by stabilizing the pressure drop of the circulating product in the heater [USSR Author's Certificate No. 538723, publ. BI N 46 12/15/76].
Недостатком известного способа является большая инерционность системы регулирования при возмущении со стороны расхода питания, что приводит к ухудшению качества продуктов разделения.The disadvantage of this method is the large inertia of the control system when disturbed by the power consumption, which leads to a deterioration in the quality of separation products.
Известен способ автоматического регулирования процессом ректификации в устройстве [Патент РФ №2449827 B01D 3/42, опубл. Бюл. №13. 10.05.2012], в котором управление работой ректификационной колонны достигается путем учета и компенсации инерционных свойств процесса ректификации, а также вычислением минимального среднеквадратического отклонения текущего значения температуры от прогнозируемого и установления этого значения в качестве задания регулятору температуры питающей тарелки и тем самым изменения температурного профиля по всей высоте колонны.A known method of automatically controlling the process of rectification in the device [RF Patent No. 2449827 B01D 3/42, publ. Bull. No. 13. 05/10/2012], in which the operation of the distillation column is controlled by taking into account and compensating for the inertial properties of the rectification process, as well as calculating the minimum standard deviation of the current temperature from the predicted one and setting this value as a task for the temperature controller of the supply plate and thereby changing the temperature profile the entire height of the column.
Недостатком способа является низкая точность управления работой ректификационной колонны, так как процесс регулирования ограничивается процессами, осуществляемыми только внутри колонны.The disadvantage of this method is the low accuracy of the control of the distillation column, since the regulation process is limited to processes carried out only inside the column.
Известен способ управления процессом ректификации [Абрамов К.В., Софиева Ю.Н. Разработка инвариантной системы управления процессом ректификации // ПРИБОРЫ №3(64), 2012 - с.42-47.] путем применения разомкнутой инвариантной системы регулирования в автоматизированной системе управления (АСУ) ректификационными установками.A known method of controlling the process of rectification [Abramov K.V., Sofieva Yu.N. Development of an invariant rectification process control system // DEVICES No. 3 (64), 2012 - p. 42-47.] By using an open invariant control system in an automated control system (ACS) for distillation plants.
Недостатком известного способа являются высокие энергозатраты из-за отсутствия регулирования процесса создание теплоты.The disadvantage of this method is the high energy consumption due to the lack of regulation of the process of creating heat.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому эффекту является способ автоматического регулирования теплового режима ректификационной колонны [Патент РФ №2081664, B01D 3/42, опубл. 20.06.1997] путем стабилизации перепада давления кипящего циркулирующего продукта в подогревателе с коррекцией по температуре отгонной части ректификационной колонны, отличающийся тем, что расход топлива в подогреватель регулируют в зависимости от перепада давления циркулирующего продукта в трубчатом змеевике подогревателя с дополнительной коррекцией по скорости изменения отношения расходов питания и циркулирующего продукта.The closest in technical essence and the achieved effect is a method of automatically controlling the thermal regime of a distillation column [RF Patent No. 2081664, B01D 3/42, publ. 06/20/1997] by stabilizing the differential pressure of the boiling circulating product in the heater with temperature correction of the distillation column distillation column, characterized in that the fuel consumption in the heater is controlled depending on the pressure difference of the circulating product in the heater’s tubular coil with additional correction for the rate of change of the flow ratio nutrition and circulating product.
Недостатком прототипа является отсутствие регулирования расхода энергии на создание холода и теплоты путем их взаимной компенсации.The disadvantage of the prototype is the lack of regulation of energy consumption for creating cold and heat through their mutual compensation.
Технической задачей изобретения является снижение материальных и энергетических ресурсов на единицу массы готового продукта, повышение точности и надежности управления технологическими параметрами процесса ректификации спирта с использованием теплового насоса.An object of the invention is to reduce material and energy resources per unit mass of the finished product, increasing the accuracy and reliability of controlling the technological parameters of the process of rectification of alcohol using a heat pump.
Для решения технической задачи изобретения предложен способ автоматического управления установкой для получения спирта с использованием теплового насоса, характеризующийся тем, что измеряют по линии подачи расход и состав исходной водно-спиртовой смеси, в линии циркуляции через куб - расход и температуру водно-спиртовой смеси, температуру, в кубе колонны - давление и уровень, на выходе из колонны - температуру паров, в линии рециркуляции теплоносителя - расход, в буферной емкости - уровень, на входе в дефлегматор и выходе из испарителя - температуру теплоносителя, в линии циркуляции хладагента - его давление и расход перед компрессором, давление, температуру и расход - перед терморегулирующим вентилем, давление и температуру - после терморегулирующего вентиля, мощности приводов компрессора и циркулирующих насосов - в линии циркуляции водно-спиртовой смеси через куб и в линии рециркуляции теплоносителя и по измеренным параметрам по программно-логическому алгоритму, заложенному в микропроцессор, осуществляют оперативное управление технологическими параметрами процесса получения спирта, рассчитывают суммарные теплоэнергетические затраты на процесс получения спирта, определяют их производную по количеству испаряемого из водно-спиртовой смеси спирта и в зависимости от знака производной воздействуют на расход исходного продукта в антибатной зависимости.To solve the technical problem of the invention, a method for automatically controlling a plant for producing alcohol using a heat pump is proposed, characterized in that the flow rate and composition of the initial water-alcohol mixture are measured along the supply line, and the flow rate and temperature of the water-alcohol mixture in the circulation line through the cube, temperature , in the column cube - pressure and level, at the outlet of the column - vapor temperature, in the coolant recirculation line - flow rate, in the buffer tank - level, at the inlet to the reflux condenser and the outlet of the evaporator - those coolant temperature, in the refrigerant circulation line - its pressure and flow rate in front of the compressor, pressure, temperature and flow rate - in front of the thermostatic expansion valve, pressure and temperature - after the thermostatic expansion valve, compressor drive power and circulating pumps - in the water-alcohol mixture circulation line through the cube and in the coolant recirculation line and according to the measured parameters according to the program-logic algorithm embedded in the microprocessor, the process parameters of the process radiation alcohol, calculated on the total heat and energy cost process for producing an alcohol derivative according to define them number of evaporated water-alcohol mixture of ethanol and, depending on the sign of the derivative affect the consumption of starting material in antisymbatic dependence.
Технический результат изобретения заключается в снижении материальных и энергетических ресурсов на единицу массы готового продукта, повышении точности и надежности управления технологическими параметрами процесса ректификации спирта с использованием теплового насоса.The technical result of the invention is to reduce material and energy resources per unit mass of the finished product, improving the accuracy and reliability of controlling the technological parameters of the process of rectification of alcohol using a heat pump.
На фиг.1 представлена схема, реализующая способ управления установкой для получения спирта с использованием теплового насоса, на фиг.2 представлен график зависимости удельных суммарных энергозатрат R от расхода исходного сырья Gисх.с..Figure 1 presents a diagram that implements the control method of the installation for producing alcohol using a heat pump, figure 2 presents a graph of the specific total energy consumption R from the flow rate of the feedstock G ref.s. .
Схема (фиг.1) содержит ректификационную колонну 1 с насадками 2 ,имеющую куб 3, дефлегматор 4 со змеевиком 5, испаритель 6 со змеевиками 7 и 8, промежуточную буферную емкость 9, компрессор 10, теплообменник (конденсатор) 11 со змеевиками 12, 13, теплообменник (конденсатор) 14 со змеевиками 15, 16, терморегулирующий вентиль 17, циркуляционные насосы 18, 19, двигатели 20-22, двухходовые и трехходовые вентили, соответственно 23 и 24-26 линии подачи исходной водно-спиртовой смеси 27, циркуляции водно-спиртовой смеси через куб 3, имеющей рабочий участок 28, а также участок 29, включаемый в работу во время пуска установки, удаления отработанной водно-спиртовой смеси 30, циркуляции теплоносителя (хладоносителя) 31, удаления эпюрата 32 из дефлегматора 4, циркуляции хладагента 33, датчики: расхода 34-40, состава 41 исходной водно-спиртовой смеси, давления 42-45, температуры 46-52, уровня жидкости 53-54, мощности электроприводов 55-57, микропроцессор 58 (А, Б, В, Г, Д, Е, Ж, З, И, К, Л, М, Н, О, П, Р, С, Т, У, Ф, X, Ц, Ч, Ш, Щ, Э, Ю - входные каналы управления, а, б, в, г, д, е, ж, з - выходные каналы управления), исполнительные механизмы 59-66.The circuit (Fig. 1) contains a distillation column 1 with nozzles 2, having a cube 3, a reflux condenser 4 with a coil 5, an evaporator 6 with coils 7 and 8, an intermediate buffer tank 9, a
Вторичные приборы, цифроаналоговые (ЦАП) и аналого-цифровые (АЦП) преобразователи на схеме не показаны.Secondary devices, digital-to-analog (DAC) and analog-to-digital (ADC) converters are not shown in the diagram.
Способ автоматического управления установкой для получения спирта с использованием теплового насоса осуществляют следующим образом.The method of automatically controlling the installation for producing alcohol using a heat pump is as follows.
Исходная водно-спиртовая смесь с составом, определяемым датчиком 41, и расходом, контролируемым датчиком 39 по линии подачи 27 через вентиль 23 посредством исполнительного механизма 66, подается в линию циркуляции через куб 3, проходя последовательно по участку 29, а затем по рабочему участку 28. Подача исходного продукта осуществляется до предельно допустимого уровня, контролируемого датчиком 53, информация с которого передается в микропроцессор 58, который в свою очередь передает корректирующий сигнал исполнительному механизму 66 на закрытие вентиля 23.The initial water-alcohol mixture with the composition determined by the sensor 41 and the flow rate controlled by the sensor 39 along the supply line 27 through the valve 23 by means of an actuator 66 is fed into the circulation line through the cube 3, passing sequentially through section 29, and then through work section 28 The supply of the initial product is carried out to the maximum permissible level controlled by the sensor 53, the information from which is transmitted to the microprocessor 58, which in turn transmits a correction signal to the actuator 66 to close Textile 23.
При этом участок 29 линии циркуляции водно-спиртовой смеси через куб 3 функционирует только в начальный период пуска установки.Moreover, the section 29 of the line of circulation of the water-alcohol mixture through the cube 3 functions only in the initial period of the start-up of the installation.
После заполнения куба 3 до заданного значения уровня в начальный период пуска установки приводится в работу компрессор 10, в котором происходит сжатие паров хладагента, циркулирующего по линии 33. В результате работы сжатия происходит выделение теплоты, которая затем в теплообменниках (конденсаторах) 11 и 14 передается водно-спиртовой смеси, проходящей через участки 28 и 29 линии циркуляции водно-спиртовой смеси через куб 3.After filling the cube 3 to a predetermined level in the initial period of the start-up of the installation, a
В результате нагрева исходной водно-спиртовой смеси до температуры ее кипения, например 78…95°С, информация о которой передается с датчика температуры 46 микропроцессору 58, последний передает корректирующий сигнал исполнительному механизму 65 на закрытие вентиля 25 и прекращение циркуляции водно-спиртовой смеси по участку 29. При этом в кубе 3 колонны 1 происходит парообразование с поверхности водно-спиртовой смеси. Затем происходит разделение на контактных устройствах колонны 1, после чего спиртовой пар из верхней части ректификационной колонны 1 подается в дефлегматор 4, где благодаря тому, что через трубки змеевика 5 пропускается охлажденный теплоноситель из испарителя 6, в результате рекуперативного теплообмена между спиртовыми парами и теплоносителем (хладоносителем) происходит конденсация спиртовых паров. После получения теплоносителем теплоты от паров спирта он направляется по линии рециркуляции 31 в испаритель 6, где он охлаждается за счет испарения хладагента в результате его впрыска через терморегулирующий вентиль 17 в трубки змеевика 8, где он кипит за счет подвода теплоты от теплоносителя.As a result of heating the initial water-alcohol mixture to its boiling point, for example 78 ... 95 ° C, information about which is transmitted from the temperature sensor 46 to the microprocessor 58, the latter transmits a correction signal to the actuator 65 to close the valve 25 and stop the circulation of the water-alcohol mixture by section 29. In this case, in the cube 3 of column 1, vaporization from the surface of the water-alcohol mixture occurs. Then, separation occurs on the contact devices of the column 1, after which the alcohol vapor from the upper part of the distillation column 1 is supplied to the reflux condenser 4, where due to the fact that the cooled heat carrier from the evaporator 6 is passed through the tubes of the coil 5, as a result of regenerative heat exchange between the alcohol vapors and the heat carrier ( refrigerant) condensation of alcohol vapors occurs. After the heat carrier receives heat from the alcohol vapor, it is sent along the recirculation line 31 to the evaporator 6, where it is cooled by evaporating the refrigerant as a result of its injection through the thermostatic valve 17 into the tubes of the coil 8, where it boils due to the supply of heat from the heat carrier.
Охладившись в змеевике 7, теплоноситель, циркулирующий в линии 31, перемещается в буферную емкость 9, откуда насосом подается обратно в дефлегматор 4.Having cooled in the coil 7, the coolant circulating in line 31 is transferred to the buffer tank 9, from where it is pumped back to the reflux condenser 4.
Одновременно дополнительно измеряют состав исходного продукта с помощью датчика 41, расход с помощью датчика 38 и температуру с помощью датчика 52 в линии подачи исходной водно-спиртовой смеси 27, расход с помощью датчика 38 и температуру с помощью датчика 52 в линии циркуляции водно-спиртовой смеси через куб 3 на рабочем участке 28, расход с помощью датчика 40 в линии удаления отработанной водно-спиртовой смеси 30, давление с помощью датчика 42 и температуру с помощью датчика 46 в кубе 3, температуру в конце колонны 1 с помощью датчика 47, температуру до и после испарителя с помощью датчиков 48 и 49, расхода с помощью датчика 35 в линии циркуляции теплоносителя (хладоносителя) 31, расхода с помощью датчика 34 в линии удаления эпюра-та 32 из дефлегматора 4, давления в линии циркуляции хладагента 33 на участке между теплообменником-конденсатором 14 и терморегулирующим вентилем 17 до и после компрессора 10, с помощью соответственно датчиков 44, 43, 45, расход с помощью датчиков 36 и 37, температуру с помощью датчиков 50 и 51.At the same time, the composition of the initial product is additionally measured using the sensor 41, the flow rate using the sensor 38 and the temperature using the sensor 52 in the supply line of the initial water-alcohol mixture 27, the flow rate using the sensor 38 and the temperature using the sensor 52 in the circulation line of the water-alcohol mixture through cube 3 at work section 28, flow rate with sensor 40 in the waste water-alcohol mixture removal line 30, pressure with sensor 42 and temperature with sensor 46 in cube 3, temperature at the end of column 1 with sensor 47, temperature up toand after the evaporator using sensors 48 and 49, the flow rate using the sensor 35 in the circulation line of the coolant (coolant) 31, the flow rate using the sensor 34 in the removal line of the epure 32 from the reflux condenser 4, the pressure in the refrigerant circulation line 33 in the area between the heat exchanger -
При этом осуществляют оперативное управление технологическими параметрами по программно-логическому алгоритму, заложенному в микропроцессор 58, в который передается информация о ходе процесса получения спирта в ректификационной установке с использованием теплового насоса от датчиков 34-57.At the same time, operational control of technological parameters is carried out according to a program-logic algorithm embedded in microprocessor 58, which transmits information on the process of obtaining alcohol in a distillation unit using a heat pump from sensors 34-57.
По текущей информации датчиков 39 и 41 соответственно по расходу в линии 27 и состава (в основном воды и спирта) исходного водно-спиртового сырья микропроцессор 58 устанавливает частоту вращения электродвигателя 20 компрессора 10 воздействием на его мощность, значение которой измеряется датчиком 57посредством исполнительного механизма 63.According to current information from the sensors 39 and 41, respectively, according to the flow rate in line 27 and the composition (mainly water and alcohol) of the initial water-alcohol feed, the microprocessor 58 sets the speed of the
Из условия материального и теплового балансов микропроцессор 58 устанавливает задание на температуру удаления выпаривания в кубе 3, текущее значение которой измеряется датчиком 52 путем изменения расхода водно-спиртовой смеси в линии ее циркуляции на участке 28 воздействием на мощность электродвигателя 22 циркуляционного насоса 19, значение которой измеряется датчиком 55, посредством исполнительного механизма 63 и с помощью вентиля 25 и исполнительного механизма 65, а также величину давления в кубе 3, измеряемую датчиком 42, воздействием на расход в линии 32 с помощью вентиля 24 посредством исполнительного механизма 60.From the condition of the material and thermal balances, the microprocessor 58 sets the task for the evaporation removal temperature in cube 3, the current value of which is measured by the sensor 52 by changing the flow of water-alcohol mixture in its circulation line in section 28 by affecting the power of the electric motor 22 of the circulation pump 19, the value of which is measured the sensor 55, through the actuator 63 and using the valve 25 and the actuator 65, as well as the pressure in the cube 3, measured by the sensor 42, the impact on the flow One in line 32 with valve 24 via actuator 60.
При уменьшении температуры в линии циркуляции водно-спиртовой смеси в кубе 3 сначала уменьшают циркуляцию путем воздействия на мощность циркуляционного насоса 19, а затем на увеличение давления в кубе 3 путем воздействия на соотношение расходов удаляемого эпюрата и возврата в колонну воздействием на исполнительный механизм 60 вентиля 24.When the temperature in the circulation line of the water-alcohol mixture in the cube 3 decreases, the circulation is first reduced by affecting the capacity of the circulation pump 19, and then by increasing the pressure in the cube 3 by affecting the flow rate of the removed epuret and returning it to the column by acting on the actuator 60 of valve 24 .
По информации с датчика 48 об отклонении фактического значения температуры от заданного на входе в дефлегматор микропроцессор 58 осуществляет коррекцию следующим образом: при отклонении текущей температуры в сторону увеличения сначала уменьшают расход теплоносителя помощью исполнительного механизма 61 воздействием на мощность электродвигателя 22 циркуляционного насоса 19 до достижения предельно минимального значения, затем осуществляют коррекцию величины температуры измеряемой датчиком 51 путем корректирующего воздействия с микропроцессора 58 на снижение мощности привода 20 с помощью исполнительного механизма 63 до достижения температуры теплоносителя (хладоносителя) заданного значения, обеспечивающего конденсацию пара спирта, а при отклонении температуры теплоносителя (хладоносителя) в сторону уменьшения сначала осуществляют коррекцию величины температуры измеряемой датчиком 51 путем корректирующего воздействия с микропроцессора 58 на увеличение мощности привода 20 с помощью исполнительного механизма 63 до достижения температуры теплоносителя (хладоносителя) заданного значения, обеспечивающего конденсацию пара спирта, а затем увеличивают расход теплоносителя с помощью исполнительного механизма 61 воздействием на мощность электродвигателя 22 циркуляционного насоса 19 до достижения предельно максимального значения.According to the information from the sensor 48 about the deviation of the actual temperature value from the set at the inlet of the reflux condenser, the microprocessor 58 performs the correction as follows: when the current temperature deviates upward, the heat carrier is first reduced by using the actuator 61 by affecting the power of the electric motor 22 of the circulation pump 19 to achieve the maximum minimum values, then carry out the correction of the temperature measured by the sensor 51 by corrective action with micropro of the compressor 58 to reduce the power of the
По текущей информации датчика о мощности электроприводов 55-57 компрессора 10 и циркуляционных насосов 18-19 микропроцессор 58 непрерывно определяет энергозатраты на мощность электроприводов компрессора 10 и циркуляционных насосов 22-31.According to current sensor information about the power of electric drives 55-57 of
Затем микропроцессор 58 по измеренным параметрам (суммарной мощности электроприводов 55-57 компрессора 10 и циркуляционных насосов 18-19 и количеству получаемого спирта) рассчитывает технико-экономический показатель (критерий оптимизации), в качестве которого использован суммарный расход электрической энергии, приходящийся на единицу испаряемого (получаемого) спирта:Then, the microprocessor 58, based on the measured parameters (total power of electric drives 55-57 of
где N1 - потребляемая мощность привода компрессора 10, кВт; N2 и N3 - потребляемые мощности циркуляционных насосов 18-19, кВт; соответственно в линии циркуляции теплоносителя 31 и в линии циркуляции водно-спиртовой смеси через куб 3; ZЭ - цена за электроэнергию, р/(кВт·ч); G - массовая доля ароматного спирта, получаемого в установке в единицу времени, т/ч.where N 1 - power consumption of the compressor drive 10, kW; N 2 and N 3 - power consumption of circulation pumps 18-19, kW; respectively, in the circulation line of the coolant 31 and in the circulation line of the water-alcohol mixture through the cube 3; Z E - price for electricity, r / (kW · h); G - mass fraction of aromatic alcohol obtained in the installation per unit time, t / h
В соответствии с материальным балансом по спирту зависимость расхода готового спирта от расхода водно-спиртовой смеси можно представить с учетом расхода влаги следующим образом:In accordance with the material balance for alcohol, the dependence of the consumption of finished alcohol on the consumption of a water-alcohol mixture can be represented taking into account the moisture consumption as follows:
где Gф.к. - расход готового спирта, кг/ч; Gисх.с. - расход исходного продукта (водно-спиртовой смеси), кг/ч; k - коэффициент, wн, wк - соответственно начальное и конечное содержание воды в продукте, кг/кг (wк=0);
По данным процесса ректификации спирта установлена однозначная функциональная связь между слагаемыми в числителе критерия оптимизации (1) и расходом исходного продукта:According to the alcohol rectification process, an unambiguous functional relationship has been established between the terms in the numerator of the optimization criterion (1) and the consumption of the initial product:
где а1, а2, а3 - эмпирические коэффициенты, определяемые экспериментально.where a 1 , a 2 , and 3 are empirical coefficients determined experimentally.
С учетом формул (3)-(5) технико-экономический показатель (критерий оптимизации) (1) приводится к видуTaking into account formulas (3) - (5), the technical and economic indicator (optimization criterion) (1) is reduced to
Массовая доля воды G, удаляемая из перерабатываемого продукта в единицу времени, т/ч, будет равнаMass fraction of water G, removed from the processed product per unit time, t / h, will be equal to
Приведя формулу (6) к виду, удобному для исследования на экстремум, приравниваем первую производную критерия (6) нулю
После ряда преобразований получаемAfter a series of transformations, we obtain
Уравнение (9) равно нулю, если его числитель равен нулю, т.е.Equation (9) is zero if its numerator is zero, i.e.
Из уравнения (10) экстремальное значение расхода исходного продукта, соответствующее экстремальному расходу тепловой и электрической энергии, приходящемуся на единицу испаряемой влаги:From equation (10), the extreme value of the flow rate of the initial product, corresponding to the extreme consumption of heat and electric energy per unit of evaporated moisture:
Условия экстремума выполняются как при максимуме, так и при минимуме функции. Поэтому необходимо убедиться, что решение, найденное в нашем случае, соответствует именно минимуму. Это можно установить по знаку второй производной критерия оптимизации (6). Взяв вторую производную критерия (6) и приравняв ее нулю, легко доказывается, что:
Следовательно, в точке экстремума (10) имеет место минимум расхода тепловой и электрической энергии, приходящегося на единицу испаряемой влаги.Therefore, at the point of extremum (10), there is a minimum of heat and electric energy consumption per unit of evaporated moisture.
Затем микропроцессор 58 осуществляет выбор оптимальных режимов работы ректификационной установки с учетом оценки энергетической эффективности. Для этого микропроцессор 58 по рассчитанному технико-экономическому показателю (критерию оптимизации) (формула 1) определяет производную по количеству испаряемого из водно-спиртовой смеси спирта и в зависимости от знака производной воздействуют на расход исходного продукта, определяемого датчиком 39, в антибатной зависимости воздействием на исполнительный механизм 66 крана 23.Then the microprocessor 58 selects the optimal operating modes of the distillation unit, taking into account the assessment of energy efficiency. For this, the microprocessor 58 according to the calculated technical and economic indicator (optimization criterion) (formula 1) determines the derivative by the amount of alcohol evaporated from the water-alcohol mixture and, depending on the sign of the derivative, affect the flow rate of the initial product determined by the sensor 39, in the antibiotic dependence, by actuator 66 of the crane 23.
Таким образом, данный метод оценки эффективности предлагаемого способа автоматического управления установкой для получения спирта с использованием теплового насоса позволяет осуществить выбор оптимального расхода исходного продукта по минимальному значению критерия (6) с учетом ограничений, накладываемых на диапазоны изменения режимных параметров процесса ректификации.Thus, this method of evaluating the effectiveness of the proposed method for automatic control of a plant for producing alcohol using a heat pump allows you to select the optimal flow rate of the initial product by the minimum value of criterion (6), taking into account the restrictions imposed on the ranges of variation of the operational parameters of the rectification process.
Окончание процесса ректификации фиксируется фактом отклонения температуры паров спирта в сторону увеличения, информация о которой передается с датчика 47 в микропроцессор 58, который в свою очередь передает корректирующие сигналы исполнительным механизмам 63, 61 и 64 последовательно на остановку работы компрессора и циркуляционного насоса 18, а затем на открытие трехходового крана 26 для удаления из линии циркуляции водно-спиртовой смеси через куб 3, обедненной спиртом водно-спиртовой смеси, информация о расходе которой передается с датчика 40 в микропроцессор 58.The end of the rectification process is recorded by the fact that the temperature of the alcohol vapor deviates upward, information about which is transmitted from the sensor 47 to the microprocessor 58, which in turn transmits the correcting signals to the actuators 63, 61 and 64 sequentially to stop the operation of the compressor and circulation pump 18, and then to open a three-way valve 26 to remove the water-alcohol mixture from the circulation line through cube 3, alcohol-depleted water-alcohol mixture, the flow rate of which is transmitted from the sensor 4 0 to microprocessor 58.
Пример реализации способа. В качестве конкретного примера по реализации способа рассматривается процесс получения ароматных спиртов в ректификационной установке с использованием теплового насоса.An example implementation of the method. As a specific example of the implementation of the method, the process of producing aromatic alcohols in a distillation unit using a heat pump is considered.
Пределы регулирования основных параметров процессов получения ароматных спиртов в ректификационной установке с использованием теплового насоса обоснованы в результате экспериментальных исследований: температура кубе 3 ректификационной колонны 1 составляет 75…98°С, величина давления в кубе 3 колонны 1-2,66 кПа, холодопроизводительность теплового насоса 3,2-12,4 кВт, потребление мощности компрессором составляет 1,42…3,8 кВт.The limits of regulation of the main parameters of the processes for producing aromatic alcohols in a distillation unit using a heat pump are justified as a result of experimental studies: the temperature of cube 3 of distillation column 1 is 75 ... 98 ° C, the pressure in the cube 3 of the column is 1-2.66 kPa, the cooling capacity of the heat pump 3.2-12.4 kW, compressor power consumption is 1.42 ... 3.8 kW.
Производительность установки в зависимости от начального состава водно-спиртовой смеси составляет 0,1…0,4 дал/ч.The productivity of the installation, depending on the initial composition of the water-alcohol mixture, is 0.1 ... 0.4 dal / h.
В качестве объекта исследования использовалась водно-спиртовая смесь 40…65%, которая подавалась в куб 3 ректификационной колонны 1, где на насадках 2 происходило разделение продукта.A water-alcohol mixture of 40 ... 65% was used as the object of study, which was fed into cube 3 of distillation column 1, where the product was separated on nozzles 2.
Поддержание и регулирование параметров процесса ректификации производилось в соответствии с вышеприведенным в предлагаемом способе алгоритмом, заложенным в микропроцессор 58, который осуществлял выбор оптимальных режимов работы установки с применением теплового насоса с учетом оценки энергетической эффективности. Для этого микропроцессор 58 по рассчитанному технико-экономическому показателю (формула 1) определял удельные суммарные энергозатраты (фиг.2).Maintaining and adjusting the parameters of the rectification process was carried out in accordance with the algorithm described in the proposed method embedded in the microprocessor 58, which carried out the selection of optimal operating modes of the installation using a heat pump taking into account the energy efficiency assessment. For this, the microprocessor 58 on the calculated technical and economic indicator (formula 1) determined the specific total energy consumption (figure 2).
Критерий оптимизации (1) для данных режимов процесса получения спирта получен в виде:The optimization criterion (1) for these modes of the process for producing alcohol is obtained in the form:
Оптимальное значение расхода исходного продукта Gucx.c. * определяется из условия:The optimal value of the flow rate of the original product G ucx.c. * determined from the condition:
Отсюда следуетthis implies
Тогда значение критерия оптимизации R*, соответствующее оптимальному значению G*, составит R*=900 р/т.Then the value of the optimization criterion R *, corresponding to the optimal value of G *, will be R * = 900 r / t.
Из анализа формулы (23) следует, что реализация данного способа с минимальными удельными энергетическими затратами, составляющими 900 р/т, при ограничениях на производительность оборудования и качество получаемого спирта, достигается при расходе исходного продукта 0,1 т/ч (фиг.2). Незначительное отклонение расхода исходного продукта от этого значения неизбежно приводит к перерасходу тепловой и электрической энергии на единицу массы получаемого спирта.From the analysis of formula (23) it follows that the implementation of this method with a minimum specific energy costs of 900 r / t, with restrictions on the performance of the equipment and the quality of the alcohol obtained, is achieved with a flow rate of 0.1 t / h of the starting product (FIG. 2) . A slight deviation of the flow rate of the starting product from this value inevitably leads to an excessive consumption of heat and electric energy per unit mass of the obtained alcohol.
В результате показана возможность оценки эффективности предлагаемого способа автоматического управления установкой для получения спирта с использованием теплового насоса по величине энергетических затрат, приходящихся на единицу массы получаемого спирта. Обоснован выбор оптимального расхода исходного продукта по минимальному значению удельных энергетических затрат с учетом ограничений, накладываемых на диапазоны изменения режимных параметров процесса ректификации.As a result, the possibility of evaluating the effectiveness of the proposed method for automatic control of a plant for producing alcohol using a heat pump according to the amount of energy costs per unit mass of the resulting alcohol is shown. The choice of the optimal consumption of the initial product by the minimum value of specific energy costs is justified, taking into account the restrictions imposed on the ranges of variation of the operational parameters of the rectification process.
Предложенный способ автоматического управления установкой для получения спирта с использованием теплового насоса позволяет:The proposed method for automatic control of the installation for producing alcohol using a heat pump allows you to:
- обеспечить минимальные теплоэнергетические затраты на процесс получения спирта;- to provide minimum heat energy costs for the process of obtaining alcohol;
- снизить материальные и энергетические ресурсы на единицу массы готового продукта;- reduce material and energy resources per unit mass of the finished product;
- получить готовый продукт высокого качества за счет поддержания наиболее оптимальной продолжительности процесса получения спирта в ректификационной установке с использованием теплового насоса;- to obtain a finished product of high quality by maintaining the most optimal duration of the process for producing alcohol in a distillation unit using a heat pump;
- достигнуть большой точности поддержания технологических параметров и надежности системы автоматического регулирования на всех стадиях процесса получения спирта в ректификационной установке с использованием теплового насоса.- to achieve great accuracy in maintaining the technological parameters and the reliability of the automatic control system at all stages of the process for producing alcohol in a distillation unit using a heat pump.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012143357/05A RU2508148C1 (en) | 2012-10-10 | 2012-10-10 | Method of automatic control over alcohol production plant using heat pump |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012143357/05A RU2508148C1 (en) | 2012-10-10 | 2012-10-10 | Method of automatic control over alcohol production plant using heat pump |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2508148C1 true RU2508148C1 (en) | 2014-02-27 |
Family
ID=50152069
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2012143357/05A RU2508148C1 (en) | 2012-10-10 | 2012-10-10 | Method of automatic control over alcohol production plant using heat pump |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2508148C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2657901C1 (en) * | 2014-05-23 | 2018-06-18 | Кабусики Кайся Кобе Сейко Се (Кобе Стил, Лтд.) | Distillation apparatus |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU272272A1 (en) * | П. В. Смольников, О. М. гин, В. В. Тихонов , Л. Т. Прпоз | METHOD OF AUTOMATIC REGULATION OF RECTIFICATION COLUMN WITH HEAT PUMP | ||
| RU41639U1 (en) * | 2004-07-06 | 2004-11-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Модус" | INSTALLATION FOR VACUUM RECTIFICATION OF LIQUID MIXTURES |
| US20090314623A1 (en) * | 2008-06-18 | 2009-12-24 | Rosemount Inc. | Detection of distillation column flooding |
| RU2385753C2 (en) * | 2005-04-28 | 2010-04-10 | Хольм Кристенсен Байосистемер Апс | Rectification apparatus using heat pump |
-
2012
- 2012-10-10 RU RU2012143357/05A patent/RU2508148C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU272272A1 (en) * | П. В. Смольников, О. М. гин, В. В. Тихонов , Л. Т. Прпоз | METHOD OF AUTOMATIC REGULATION OF RECTIFICATION COLUMN WITH HEAT PUMP | ||
| RU41639U1 (en) * | 2004-07-06 | 2004-11-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Модус" | INSTALLATION FOR VACUUM RECTIFICATION OF LIQUID MIXTURES |
| RU2385753C2 (en) * | 2005-04-28 | 2010-04-10 | Хольм Кристенсен Байосистемер Апс | Rectification apparatus using heat pump |
| US20090314623A1 (en) * | 2008-06-18 | 2009-12-24 | Rosemount Inc. | Detection of distillation column flooding |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2657901C1 (en) * | 2014-05-23 | 2018-06-18 | Кабусики Кайся Кобе Сейко Се (Кобе Стил, Лтд.) | Distillation apparatus |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN110262257B (en) | Multivariable control method and device | |
| US8419903B2 (en) | Method for controlling and cooling a distillation column | |
| Kyriakides et al. | Dynamic modelling and control of single, double and triple effect absorption refrigeration cycles | |
| US11702381B1 (en) | Method for operating a rectification column | |
| RU2508148C1 (en) | Method of automatic control over alcohol production plant using heat pump | |
| Haugwitz et al. | Modeling and control of a novel heat exchange reactor, the open plate reactor | |
| PL111101B1 (en) | Method of cooling polymerization reactor | |
| CN101887275B (en) | High-precision temperature control method | |
| RU104475U1 (en) | DEVICE OF AUTOMATIC REGULATION BY THE RECTIFICATION PROCESS | |
| CN103239876B (en) | Control method for avoiding reboiler in unstable transitional boiling zone | |
| CN105020952A (en) | Dynamic and constant-temperature realizing method for high-temperature cooling water | |
| CN111221251B (en) | Dividing wall tower control system and control method based on sliding mode controller | |
| Lu et al. | Composition-temperature cascade control of vapor recompression assisted dividing wall column with side heat exchanger | |
| Alcántara-Avila et al. | Entropy production and economic analysis in diabatic distillation columns with heat exchangers in series | |
| CN112856383B (en) | A steam temperature control method for a secondary reheat unit considering the heat storage of the reheater | |
| US12036492B2 (en) | Dynamic heating media conditioning for heat transfer optimization and fouling control | |
| RU2534351C1 (en) | Method for automatic control of alcohol column of distiller | |
| JP6368179B2 (en) | Distillation equipment and distillation method | |
| Haber | Case study: Distillation column control for separating chemical petrol in a refinery | |
| Zou et al. | State space modeling and predictive control of a binary batch distillation column | |
| SU1819153A3 (en) | Method for controlling an extractive rectification process | |
| Senbon et al. | Control of Process Units (Application I) | |
| EP4641118A1 (en) | Heat pump system and method for operating a heat pump system | |
| Korbelarova | Modeling and Experiments for Active Vapor Split Control of a Four-product Kaibel Column | |
| CN120848633A (en) | A precision temperature controller and dynamic control method thereof |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20151011 |
|
| PD4A | Correction of name of patent owner | ||
| NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20161120 |
|
| QB4A | Licence on use of patent |
Free format text: LICENCE Effective date: 20170414 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20171011 |