RU2596574C1 - Способ изготовления абразивных изделий - Google Patents
Способ изготовления абразивных изделий Download PDFInfo
- Publication number
- RU2596574C1 RU2596574C1 RU2015120518/02A RU2015120518A RU2596574C1 RU 2596574 C1 RU2596574 C1 RU 2596574C1 RU 2015120518/02 A RU2015120518/02 A RU 2015120518/02A RU 2015120518 A RU2015120518 A RU 2015120518A RU 2596574 C1 RU2596574 C1 RU 2596574C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- abrasive
- powder
- silicon carbide
- processing
- carbide
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 13
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 42
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 32
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 29
- 229910052580 B4C Inorganic materials 0.000 claims abstract description 23
- INAHAJYZKVIDIZ-UHFFFAOYSA-N boron carbide Chemical compound B12B3B4C32B41 INAHAJYZKVIDIZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 23
- 230000035939 shock Effects 0.000 claims abstract description 19
- 230000003068 static effect Effects 0.000 claims abstract description 14
- 238000011068 loading method Methods 0.000 claims abstract description 10
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 claims abstract description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 20
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 5
- 239000011343 solid material Substances 0.000 abstract description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 2
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 abstract 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 16
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 13
- 239000000463 material Substances 0.000 description 13
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 12
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 12
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 12
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 125000004429 atom Chemical group 0.000 description 8
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 8
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 8
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 7
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 7
- 239000006061 abrasive grain Substances 0.000 description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N Zirconium dioxide Chemical compound O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 4
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 244000309464 bull Species 0.000 description 3
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 3
- 239000010432 diamond Substances 0.000 description 3
- 229910003460 diamond Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 3
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 3
- 150000001721 carbon Chemical group 0.000 description 2
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 2
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 2
- 238000000859 sublimation Methods 0.000 description 2
- 230000008022 sublimation Effects 0.000 description 2
- 230000003313 weakening effect Effects 0.000 description 2
- QYEXBYZXHDUPRC-UHFFFAOYSA-N B#[Ti]#B Chemical compound B#[Ti]#B QYEXBYZXHDUPRC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052582 BN Inorganic materials 0.000 description 1
- PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N Boron nitride Chemical compound N#B PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052581 Si3N4 Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910033181 TiB2 Inorganic materials 0.000 description 1
- HMDDXIMCDZRSNE-UHFFFAOYSA-N [C].[Si] Chemical group [C].[Si] HMDDXIMCDZRSNE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VHHVGPDQBHJHFB-UHFFFAOYSA-N [Ti].[Cr].[Ni] Chemical compound [Ti].[Cr].[Ni] VHHVGPDQBHJHFB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- CETPSERCERDGAM-UHFFFAOYSA-N ceric oxide Chemical compound O=[Ce]=O CETPSERCERDGAM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000422 cerium(IV) oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- PMHQVHHXPFUNSP-UHFFFAOYSA-M copper(1+);methylsulfanylmethane;bromide Chemical compound Br[Cu].CSC PMHQVHHXPFUNSP-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 239000010431 corundum Substances 0.000 description 1
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000002223 garnet Substances 0.000 description 1
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 1
- 235000000396 iron Nutrition 0.000 description 1
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 description 1
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N silicon nitride Chemical compound N12[Si]34N5[Si]62N3[Si]51N64 HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области абразивной обработки и может быть использовано при изготовлении абразивного инструмента преимущественно для финишной обработки. Формообразуют абразивный порошок карбида кремния при статическом нагружении и динамическом нагружении ударной волной с последующей термообработкой. Перед формообразованием в абразивный порошок карбида кремния вводят порошок карбида бора в количестве 25-35% от массы абразивного порошка и проводят предварительную термическую обработку при температуре 2100-2200 K в течение 15-30 мин. В результате повышается качество абразивного инструмента за счет повышения его износостойкости при обработке твердых материалов. 1 табл., 2 пр.
Description
Изобретение относится к производству абразивного инструмента преимущественно для финишной обработки и может быть использовано для изготовления абразивного инструмента.
Известен способ изготовления абразивного и алмазного инструмента [Патент РФ №2071908, В24D 17/00, опубл. 20.01.1997 г. Бюлл. №2], при котором абразив подвергают ударному прессованию и затем спекают, причем процесс спекания ведут в течение 4-6 часов при температуре, составляющей 80÷90% от температуры, при которой абразив перестает находиться в исходном состоянии. При этом в качестве абразива берут алмаз.
Однако ударное прессование приводит к частичному удалению атомов углерода из кристаллической решетки и, находясь в свободном состоянии в газовой среде при спекании, которое проводится в вакууме, постоянно поддерживаемом диффузионным насосом электровакуумной печи, удаляется из камеры печи вместе с атомами воздуха. После спекания абразивный инструмент имеет структуру, обедненную атомами углерода, что уменьшает прочность абразивного инструмента из-за ослабления когезионных связей и, следовательно, снижается его качество и износостойкость при обработке твердых материалов.
Известен способ изготовления абразивных изделий [Патент РФ №2086395, В24D 18/00, C22C 29/00, опубл. 10.08.1997 г. Бюлл. №22], при котором формообразуют абразивный порошок при статическом и динамическом нагружениях ударной волной мощностью 0,5-0,65 МВт/г массы формообразуемого порошка с последующей термообработкой, а перед формообразованием в абразивный порошок электрокорунда дополнительно вводят порошок окиси магния в количестве 3-8% от массы абразивного порошка, а после формообразования проводят термообработку при температуре 1500-1600°C в течение 2-4 часов.
Однако добавление порошка окиси магния в абразивный порошок, приводящее к значительному снижению температуры спекания, приводит к созданию абразивного инструмента с пониженной твердостью, недостаточной для высокоэффективной обработки твердых материалов (например, закаленных легированных чугунов), что приводит к снижению качества абразивных изделий и их износостойкости при обработке твердых материалов.
Известны абразивные изделия и способы их изготовления (заявка на изобретение №2007132461 В24D 3/28 опубл. 10.03.2009 г.), которые представляют собой композицию, которая содержит абразивные зерна и связующее, причем связующее содержит от 10 до 90 вес. % катионно полимеризуемого состава, не более 40 вес. % радикально полимеризуемого состава и от 5 до 80 вес. % порошкового наполнителя, в пересчете на вес связующего, при этом порошковый наполнитель содержит диспергированные субмикронные частицы, а абразивные зерна выбраны из группы, в которую входят диоксид кремния, оксид алюминия, диоксид циркония, карбид кремния, нитрид кремния, нитрид бора, гранат, алмаз, сплавленный оксид алюминия и диоксид циркония, диоксид церия, диборид титана, карбид бора, порошкообразный кварц, корунд, нитрид алюминия, а также их смеси.
Кроме того, абразивные зерна имеют средний размер зерна по меньшей мере около 0,1 мкм.
Способ изготовления абразивного изделия включает в себя следующие операции:
Нанесение коллоидного композиционного связующего материала и абразивных зерен на подложку, причем композиционный связующий материал содержит по меньшей мере около 5 вес. % субмикронного порошкового наполнителя; и отверждение коллоидного композиционного связующего материала.
В результате создается абразивное изделие, в котором коллоидный композиционный связующий материал образует размерное покрытие, образованное поверх абразивных зерен и имеющее предел прочности 20 МПа.
Однако абразивное изделие, имеющее вышеописанный состав, размеры абразивных зерен и механические характеристики, не может обладать высокими режущими свойствами при обработке твердых материалов, что приводит к снижению качества абразивных изделий и их износостойкости при обработке твердых материалов.
Наиболее близким является способ изготовления абразивных изделий [Патент РФ №2293013 МПК В24D 18/00, опубл. 10.02.2007, Бюлл. №4], включающий формообразование абразивного порошка электрокорунда при статическом и динамическом нагружении ударной волной с последующей термообработкой, а перед формообразованием в абразивный порошок электрокорунда дополнительно вводят порошок карбида бора в количестве 10-20% от массы абразивного порошка и зернистостью 30 - 50% от зернистости абразивного порошка.
Добавление порошка карбида бора приводит к дополнительному дроблению крупных зерен порошка электрокорунда и образованию значительного количества различных по размерам пор после возгонки зерен карбида бора при термической обработке, что не увеличивает равномерность распределения зерен и пор по всему объему изделия, ведет к неравномерности съема металла и износа абразивного изделия и, соответственно, снижает его качество.
Задачей изобретения является получение абразивных изделий повышенного качества с повышенной износостойкостью при обработке твердых материалов.
Техническим результатом изобретения является повышение качества абразивных изделий.
Поставленный технический результат достигается тем, что формообразуют абразивный порошок карбида кремния при статическом и динамическом нагружении ударной волной с последующей термообработкой, перед формообразованием в абразивный порошок карбида кремния вводят порошок карбида бора в количестве 25-35% от массы абразивного порошка, а также проводят предварительную термическую обработку при температуре 2100-2200 K в течение 15-30 мин.
При этом добавление порошка карбида бора в абразивный порошок карбида кремния позволяет при ударном прессовании атомам углерода перемещаться из одних кристаллических решеток в другие, а особенно в решетки карбида кремния, поскольку связь кремния с углеродом значительно прочнее, нежели связь бора с углеродом. Поэтому под действием ударной волны в кристаллической решетке карбида кремния появляется значительное количество атомов «внедрения» именно углерода.
Значительное количество дополнительной энергии, привносимое ударной волной в кристаллические решетки порошков абразивной смеси карбида кремния и карбида бора, усиливает атомные связи в решетках карбида кремния по сравнению с атомными связями в кристаллических решетках карбида бора в значительно большей степени, чем и объясняется «перенасыщение» молекул карбида кремния атомами углерода, входящими в междуузельные связи.
Это также подтверждается анализом химического соединения кремния и бора с углеродом: каждый атом кремния соединен в статическом состоянии лишь с одним атомом углерода (SiC), в то время как четыре атома бора (B12C3 или B4C) соединены в кристаллической решетке карбида бора только с одним атомом углерода.
Кроме того, еще в статическом состоянии кристаллическая решетка карбида бора претерпевает сжатие, и для снятия сжимающих напряжений, чтобы вернуть решетку в нормальное статическое состояние, необходима дополнительная энергия, которая приходит с ударной волной при прессовании, ослабляя в то же время связи бора с углеродом. Однако даже в статическом состоянии значительные напряжения, возникающие при замещении вакантных мест в кристаллической решетке твердого раствора углерода в боре обусловливают склонность к распаду карбида бора, что также ускоряется под действием ударной волны при прессовании абразивной смеси из карбида кремния и карбида бора.
Имея пониженную термоустойчивость, карбид бора разлагается при температуре 2100-2200 K, что значительно меньше, чем температура спекания карбида кремния (2300 K) и его температура разложения (2570 K), в результате чего освободившиеся атомы углерода, получая дополнительную энергию от теплообразования при спекании, внедряются в кристаллическую решетку карбида кремния, заполняя отсутствующие атомы углерода, т.е. заполняя «вакансии», и создавая «атомы внедрения», повышая тем самым количество углерода в составе абразивного инструмента.
Это значительно повышает качество абразивного изделия, т.к. повышает его износостойкость при обработке твердых материалов из-за уменьшения коэффициента трения при срезании микростружки, т.к. углерод оказывает смазывающее действие при резании.
Использование количества карбида бора в количестве менее 25% от массы абразивного порошка карбида кремния не позволяет освободиться от связей с бором достаточному количеству атомов углерода, чтобы занять все «вакансии» углерода в кристаллических решетках карбида кремния, освободившиеся в результате воздействия ударной волны при прессовании, и образовать значительное количество «атомов внедрения» углерода в кристаллические решетки карбида кремния. В результате готовое абразивное изделие не обладает высоким качеством, т.к. не может быть использовано в качестве абразивного инструмента на финишных операциях при обработке твердых материалов с высокой износостойкостью.
Использование количества карбида бора в количестве более 35% от массы абразивного порошка карбида кремния не приводит к полному заполнению «вакансий» и значительному заполнению кристаллической решетки карбида кремния «атомами внедрения» углеродом, освободившимся в результате воздействия ударной волны при прессовании и термического воздействия при спекании. Это не приводит к повышению качества готового абразивного изделия, т.к. не позволяет использовать его в качестве абразивного инструмента на финишных операциях при обработке твердых материалов с высокой износостойкостью.
Использование предварительной термической обработки при температуре ниже 2100 K приводит к незначительному отделению атомов углерода от бора при возгонке карбида бора, что не приводит к полному заполнению «вакансий» атомов углерода в кристаллических решетках карбида кремния и значительному образованию «атомов внедрения». В результате готовое абразивное изделие не обладает высоким качеством, т.к. не может быть использовано в качестве абразивного инструмента на финишных операциях при обработке твердых материалов с высокой износостойкостью.
Использование предварительной термической обработки при температуре выше 2200 K не приводит к значительному образованию «атомов внедрения» атомов углерода в кристаллических решетках карбида кремния, т.к. достаточно полное заполнение атомами углерода, как и заполнение «вакансий», уже произошло при температуре в интервале 2100-2200 K. В результате готовое абразивное изделие не обладает высоким качеством, т.к. не может быть использовано в качестве абразивного инструмента на финишных операциях при обработке твердых материалов с высокой износостойкостью.
Проведение предварительной термической обработки в течение времени менее 15 минут не позволяет освободившимся от бора атомам углерода в результате действия ударной волны при прессовании абразивной смеси карбида бора и карбида кремния полностью заполнить «вакансии» в кристаллических решетках карбида кремния и образовать в них достаточное количество «атомов внедрения». В результате готовое абразивное изделие не обладает высоким качеством, т.к. не может быть использовано в качестве абразивного инструмента на финишных операциях при обработке твердых материалов с высокой износостойкостью.
Проведение предварительной термической обработки в течение времени более 30 минут не приводит к значительному образованию «атомов внедрения» атомов углерода в кристаллических решетках карбида кремния, т.к. достаточно полное заполнение атомами углерода, как и заполнение «вакансий», уже произошло за время предварительной термической обработки в течение 30 минут. В результате готовое абразивное изделие не обладает высоким качеством, т.к. не может быть использовано в качестве абразивного инструмента на финишных операциях при обработке твердых материалов с высокой износостойкостью.
Предлагаемый способ изготовления абразивных изделий включает приготовление шихты из абразивного порошка карбида кремния и порошка карбида бора в количестве 25-35% от массы карбида кремния, формообразование при статическом и динамическом нагружении ударной волной, предварительную термическую обработку при температуре 2100-2200 K в течение 15-30 минут. Динамическое нагружение осуществляют ударной волной мощностью 0,65 МВт/г массы порошка карбида кремния с последующей термообработкой при температуре 2350 K в течение 4 часов.
Предварительная термическая обработка после формообразования и последующее спекание проводится в электровакуумной печи СШВЭ - 1.25/25 - 46, в которой создается вакуум до 10-5 Па и максимальной температурой нагрева до 2500°C (2723 K).
Испытание абразивного изделия, полученного описанным способом, проводили методом хонингования на вертикально-хонинговальном станке мод. ОФ-38А при обработке никель-хромо-титанистого чугуна ЧНХТ твердостью HRCэ 45…50 при σв более 400 МПа при следующих режимах: окружная скорость хонголовки - 50 м/мин, скорость возвратно-поступательного движения хонголовки - 16 м/мин, давление разжима брусков - 0,4 МПа.
Пример 1. Для изготовления абразивного изделия приготавливают абразивную шихту из порошков карбида кремния и карбида бора, причем количество порошка карбида бора в шихте составляет 25% от массы абразивного порошка карбида кремния, проводят статическое прессование и, не снимая статической нагрузки, проводят динамическое нагружение электрогидравлической ударной волной. После прессования заготовку извлекают из пресс-формы, помещают в электровакуумную печь и проводят предварительную термическую обработку при температуре 2100 К в течение 15 минут и затем спекают. Полученное абразивное изделие имеет предел прочности на сжатие 79 МПа, при хонинговании на указанных режимах производительность обработки по сравнению с известным инструментом составляет 128%, износ инструмента уменьшился в 1,38 раза, среднее арифметическое отклонение профиля обработанной поверхности Ra=0,42 мкм, что меньше после обработки известным инструментом в 1,36 раза.
Пример 2. Для изготовления абразивного изделия приготавливают абразивную шихту из порошков карбида кремния и карбида бора, причем количество порошка карбида бора в шихте составляет 35% от массы абразивного порошка карбида кремния, проводят статическое прессование и, не снимая статической нагрузки, проводят динамическое нагружение электрогидравлической ударной волной. После прессования заготовку извлекают из пресс-формы, помещают в электровакуумную печь и проводят предварительную термическую обработку при температуре 2200 К в течение 30 минут и затем спекают. Полученное абразивное изделие имеет предел прочности на сжатие 85 МПа, при хонинговании на указанных режимах производительность обработки по сравнению с известным инструментом составляет 140%, износ инструмента уменьшился в 1,47 раза, среднее арифметическое отклонение профиля обработанной поверхности Ra=0,34 мкм, что меньше после обработки известным инструментом в 1,68 раза.
Примеры получения абразивных изделий приведены в таблице 1.
Как следует из таблицы, оптимальными параметрами способа технологии изготовления абразивного изделия повышенного качества являются следующие:
- температура предварительной термообработки: 2100-2200 K;
- длительность предварительной термообработки: 15-30 мин.
Claims (1)
- Способ изготовления абразивных изделий, включающий формообразование абразивного порошка при статическом нагружении и динамическом нагружении ударной волной с последующей термообработкой, отличающийся тем, что в качестве исходного абразивного порошка берут карбид кремния, а перед формообразованием в абразивный порошок дополнительно вводят порошок карбида бора в количестве 25-35% от массы абразивного порошка и проводят предварительную термическую обработку при температуре 2100-2200 К в течение 15-30 мин.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015120518/02A RU2596574C1 (ru) | 2015-05-29 | 2015-05-29 | Способ изготовления абразивных изделий |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015120518/02A RU2596574C1 (ru) | 2015-05-29 | 2015-05-29 | Способ изготовления абразивных изделий |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2596574C1 true RU2596574C1 (ru) | 2016-09-10 |
Family
ID=56892880
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2015120518/02A RU2596574C1 (ru) | 2015-05-29 | 2015-05-29 | Способ изготовления абразивных изделий |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2596574C1 (ru) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4695321A (en) * | 1985-06-21 | 1987-09-22 | New Mexico Tech Research Foundation | Dynamic compaction of composite materials containing diamond |
| RU2117569C1 (ru) * | 1997-05-30 | 1998-08-20 | Волгоградский государственный технический университет | Способ изготовления абразивного и алмазного инструмента |
| RU2180614C2 (ru) * | 2000-04-17 | 2002-03-20 | Волгоградский государственный технический университет | Способ изготовления абразивных изделий |
| RU2293013C2 (ru) * | 2005-04-19 | 2007-02-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Волгоградский государственный технический университет (ВолгГТУ) | Способ изготовления абразивных изделий |
-
2015
- 2015-05-29 RU RU2015120518/02A patent/RU2596574C1/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4695321A (en) * | 1985-06-21 | 1987-09-22 | New Mexico Tech Research Foundation | Dynamic compaction of composite materials containing diamond |
| RU2117569C1 (ru) * | 1997-05-30 | 1998-08-20 | Волгоградский государственный технический университет | Способ изготовления абразивного и алмазного инструмента |
| RU2180614C2 (ru) * | 2000-04-17 | 2002-03-20 | Волгоградский государственный технический университет | Способ изготовления абразивных изделий |
| RU2293013C2 (ru) * | 2005-04-19 | 2007-02-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Волгоградский государственный технический университет (ВолгГТУ) | Способ изготовления абразивных изделий |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2515663C2 (ru) | Композиционный материал на основе карбида бора | |
| JP6281875B2 (ja) | ニアネット切削工具インサート | |
| JP2704044B2 (ja) | 結合研磨物品用収縮減少性組成物 | |
| JP6871173B2 (ja) | 砕けやすいセラミック結合ダイヤモンドコンポジット粒子及びその製造方法 | |
| AU2015276668B2 (en) | Tungsten carbide-cubic boron nitride composite material and preparation method thereof | |
| JP4261130B2 (ja) | シリコン／炭化ケイ素複合材料 | |
| CN107815580B (zh) | 一种聚晶立方氮化硼/金刚石复合材料及其制备方法 | |
| EP1019338B1 (en) | A method for producing abrasive grains and the abrasive grains produced by this method | |
| TW201223699A (en) | Bonded abrasive articles, method of forming such articles, and grinding performance of such articles | |
| JP2018145020A (ja) | ｃＢＮ焼結体および切削工具 | |
| JP5057193B2 (ja) | 均質性、緻密性が高くかつ高硬度の立方晶窒化ホウ素焼結体の製造法 | |
| CN105798307B (zh) | 基于ic封装器件切割用层压金属基金刚石锯刀及制造方法 | |
| RU2573146C1 (ru) | КОМПОЗИЦИЯ УГЛЕРОДНОЙ ЗАГОТОВКИ ДЛЯ ПОЛУЧЕНИЯ SiC/C/Si КЕРАМИКИ И СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ SiC/C/Si ИЗДЕЛИЙ | |
| RU2596574C1 (ru) | Способ изготовления абразивных изделий | |
| RU2650459C1 (ru) | Структурированный алмазный инструмент и способ его изготовления | |
| RU2732258C1 (ru) | Способ получения композиционного материала | |
| JP2007538148A (ja) | 金属−セラミック−複合材料の製造法 | |
| WO2012091535A1 (en) | Zirconia-toughened-alumina ceramic inserts with the addition of nano particle metal oxides as additives | |
| WO2020133585A1 (zh) | 一种过渡金属硼化物硬质材料及其制备方法 | |
| JP6039477B2 (ja) | 切削工具 | |
| JP2012144389A (ja) | ＳｉＣ／Ｓｉ複合材料 | |
| JP6367122B2 (ja) | アルミナ焼結体、砥粒、砥石、研磨布、及びアルミナ焼結体の製造方法 | |
| RU2293013C2 (ru) | Способ изготовления абразивных изделий | |
| JP2007245251A (ja) | 研削工具及びその製造方法 | |
| JP7473149B2 (ja) | 高硬度ダイヤモンド基塊状工具素材およびその製法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20170530 |