RU2556260C2 - Mould for producing glass container and method for production thereof - Google Patents
Mould for producing glass container and method for production thereof Download PDFInfo
- Publication number
- RU2556260C2 RU2556260C2 RU2013126682/02A RU2013126682A RU2556260C2 RU 2556260 C2 RU2556260 C2 RU 2556260C2 RU 2013126682/02 A RU2013126682/02 A RU 2013126682/02A RU 2013126682 A RU2013126682 A RU 2013126682A RU 2556260 C2 RU2556260 C2 RU 2556260C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- cast iron
- iron
- graphite
- magnesium
- production
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Mold Materials And Core Materials (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, в частности к чугунным формам для производства стеклянной тары и способу их изготовления.The invention relates to the field of metallurgy, in particular to cast iron molds for the manufacture of glass containers and a method for their manufacture.
Известен аустенитный ковкий чугун типа нирезист для изготовления форм для производства стеклянной тары, содержащий, вес.%: углерод 1,50-2,40; кремний 1,00-2,80; марганец 0,05-1,00; никель 34,0-36,0; хром 0,00-0,10; молибден 0,00-0,80; магний 0,01-0,04; титан 0,01-0,25; сера 0,00-0,01; фосфор 0,00-0,08; железо - остальное (см. патент РФ №2288195 С2, МПК C03B 9/48, C22C 37/04, опубл. 27.11.2006). Недостатками предложенного решения являются низкая теплопроводность аустенитной основы чугуна, его высокая стоимость и неудовлетворительная обрабатываемость. При резком охлаждении формы с температур 650-700°C аустенитная структура распадается с образованием троостосорбита, что приводит к частичной потере пластичности чугуна и его растрескиванию, сопровождающемуся интенсивным окислением.Known austenitic malleable cast iron of the type Niresist for the manufacture of molds for the production of glass containers, containing, wt.%: Carbon 1.50-2.40; silicon 1.00-2.80; manganese 0.05-1.00; nickel 34.0-36.0; chrome 0.00-0.10; molybdenum 0.00-0.80; magnesium 0.01-0.04; titanium 0.01-0.25; sulfur 0.00-0.01; phosphorus 0.00-0.08; iron - the rest (see RF patent No. 2288195 C2, IPC C03B 9/48, C22C 37/04, publ. 11/27/2006). The disadvantages of the proposed solution are the low thermal conductivity of the austenitic base of cast iron, its high cost and poor machinability. Upon sharp cooling of the mold from temperatures of 650-700 ° C, the austenitic structure decomposes with the formation of troostosorbite, which leads to a partial loss of ductility of the cast iron and its cracking, accompanied by intense oxidation.
Наиболее близкой к заявляемому решению по технической сущности является форма для производства стеклянной тары, выполненная из чугуна, содержащего, вес.%: углерод 3,40-3,80; кремний 1,80-2,50; марганец 0,05-0,80; сера 0,002-0,02; фосфор 0,0025-0,30; никель 0,10-2; магний 0,015-0,05; железо - остальное, и обладающая многослойной структурой, в которой форма графита по мере удаления от поверхности затвердевания чугуна изменяется от шаровидной к вермикулярной. Формирование многослойной структуры осуществляется за счет применения внешних металлических холодильников, способствующих интенсификации процесса отвода тепла от отливки и увеличивающих скорость ее затвердевания (см. патент США №4830656, МПК C03B 9/34, опубл. 16.05.1989). Недостатками предложенного решения являются низкая теплопроводность и стабильность фаз чугуна при термоциклическом воздействии стекломассы, что связано с низкой температурой вязкохрупкого разрушения чугуна. При толщине стенки отливки менее 30 мм шаровидный графит формируется по всему ее сечению, что значительно снижает теплопроводность чугуна. Напротив, при толщине стенки отливки более 50 мм шаровидный графит не формируется, что снижает предел прочности и трещиностойкость чугуна.Closest to the claimed solution in technical essence is a mold for the production of glass containers made of cast iron, containing, wt.%: Carbon 3.40-3.80; silicon 1.80-2.50; manganese 0.05-0.80; sulfur 0.002-0.02; phosphorus 0.0025-0.30; nickel 0.10-2; magnesium 0.015-0.05; iron is the rest, and having a multilayer structure, in which the form of graphite changes from spherical to vermicular with distance from the solidification surface of cast iron. The formation of the multilayer structure is carried out through the use of external metal refrigerators, which contribute to the intensification of the heat removal process from the casting and increase its solidification rate (see US patent No. 4830656, IPC C03B 9/34, publ. 05.16.1989). The disadvantages of the proposed solution are the low thermal conductivity and phase stability of cast iron under the thermocyclic action of glass melt, which is associated with the low temperature of ductile-brittle fracture of cast iron. When the casting wall thickness is less than 30 mm, spherical graphite is formed over its entire cross section, which significantly reduces the thermal conductivity of cast iron. On the contrary, spherical graphite is not formed when the casting wall thickness is more than 50 mm, which reduces the tensile strength and crack resistance of cast iron.
Задачей, на решение которой направлено заявляемое изобретение, является повышение теплопроводности и предела прочности форм для производства стеклянной тары при комплексном термомеханическом воздействии расплавленной стекломассы и получение единого материала как для чистовых, так и для черновых форм.The task to which the invention is directed is to increase the thermal conductivity and tensile strength of the molds for the production of glass containers under the complex thermomechanical effects of molten glass melt and to obtain a single material for both finishing and draft forms.
Поставленная задача решена тем, что форма для производства стеклянной тары, выполненная из чугуна, содержащего углерод, кремний, марганец, никель, магний, согласно изобретению дополнительно содержит молибден, ванадий медь и алюминий при следующем соотношении компонентов, вес.%: углерод 3,0-3,6; кремний 2,0-2,7; марганец 0,1-0,4; молибден 0,2-0,8; ванадий 0,07-0,2; никель 0,3-1,0; медь 0,1-0,5; магний 0,015-0,04; алюминий 0,05-0,15; сера 0,00-0,025; фосфор 0,00-0,10; железо - остальное. При этом, по меньшей мере, 60% графита в микроструктуре являются вермикулярным графитом. Форму для производства стеклянной тары из чугуна указанного состава получают литьем в песчано-бентонитовые смеси, при этом осуществляют управление морфологией графита, а также теплопроводностью и прочностью отливки формы путем регулирования содержания в расплаве магния и алюминия, а также применения охлаждающих элементов - металлических холодильников. При этом шаровидный и вермикулярный графит избирательно формируются на различном расстоянии от поверхности затвердевания, непосредственно контактирующей с холодильником.The problem is solved in that the mold for the production of glass containers made of cast iron containing carbon, silicon, manganese, nickel, magnesium, according to the invention additionally contains molybdenum, vanadium copper and aluminum in the following ratio, wt.%: Carbon 3.0 -3.6; silicon 2.0-2.7; manganese 0.1-0.4; molybdenum 0.2-0.8; vanadium 0.07-0.2; nickel 0.3-1.0; copper 0.1-0.5; magnesium 0.015-0.04; aluminum 0.05-0.15; sulfur 0.00-0.025; phosphorus 0.00-0.10; iron is the rest. At the same time, at least 60% of the graphite in the microstructure is vermicular graphite. A mold for the production of glass containers from cast iron of the specified composition is obtained by casting in sand-bentonite mixtures, while controlling the morphology of graphite, as well as the thermal conductivity and strength of the casting by controlling the content of magnesium and aluminum in the melt, as well as the use of cooling elements - metal refrigerators. In this case, spherical and vermicular graphite are selectively formed at different distances from the solidification surface in direct contact with the refrigerator.
Массовое производство узкогорлой тары и других видов стеклянных изделий осуществляется на высокопроизводительных автоматических машинах. Капля стекла поступает в черновую форму. Затем происходит формование горла (венчика) изделия с помощью дутьевой головки и горлового кольца. После этого посредством опускания плунжера при закрытом поддоне осуществляется предварительное формование пульки. После передачи пульки в чистовую форму следует окончательное выдувание стеклянного изделия. Черновые и чистовые формы в настоящее время изготавливаются, как правило, из чугунов различного химического состава для получения соответствующих эксплуатационных свойств.Mass production of narrow-necked containers and other types of glass products is carried out on high-performance automatic machines. A drop of glass enters the draft form. Then, the throat (corolla) of the product is molded using the blowing head and throat ring. After that, by lowering the plunger with the pallet closed, preliminary molding of the bullet is carried out. After transferring the bullet to the final form, the final blowing of the glass product follows. Draft and finish forms are currently made, as a rule, from cast irons of various chemical composition to obtain the corresponding operational properties.
Первым показателем, определяющим стойкость форм для производства стеклянной тары, является микроструктура чугуна на глубине 1-15 мм, которая соответствует зоне рабочего слоя формы, непосредственно контактирующего с расплавленной стекломассой. При этом поверхностный рабочий слой должен обладать высоким пределом прочности и трещиностойкостью при циклическом воздействии высоких температур.The first indicator determining the resistance of molds for the production of glass containers is the microstructure of cast iron at a depth of 1-15 mm, which corresponds to the area of the working layer of the mold in direct contact with molten glass melt. Moreover, the surface working layer must have a high tensile strength and crack resistance under cyclic exposure to high temperatures.
Вторым показателем является микроструктура чугуна на глубине более 15 мм. При этом глубинные слои формы должны обладать высокой теплопроводностью, определяющей отсутствие коробления формы.The second indicator is the microstructure of cast iron at a depth of more than 15 mm. In this case, the deep layers of the mold must have high thermal conductivity, which determines the absence of warpage of the mold.
Введение магния в состав чугуна обусловлено необходимостью получения в поверхностном слое, контактирующим с расплавленным стеклом, шаровидного графита на глубине от 1 до 15 мм при установленной интенсивности теплообмена между отливкой и холодильником. Снижение содержания магния ниже 0,015% приводит к его малой эффективности, а повышение более 0,04% способствует получению шаровидного графита по всей толщине стенки отливки, что значительно снижает теплопроводность деталей и, соответственно, их термическую стойкость.The introduction of magnesium into the composition of cast iron is due to the need to obtain spherical graphite in the surface layer in contact with the molten glass at a depth of 1 to 15 mm with a set heat transfer intensity between the casting and the refrigerator. A decrease in the magnesium content below 0.015% leads to its low efficiency, and an increase of more than 0.04% contributes to the production of spherical graphite over the entire thickness of the casting wall, which significantly reduces the thermal conductivity of the parts and, accordingly, their thermal stability.
Содержание углерода ниже 3,0% приводит к значительному снижению литейных свойств чугуна, образованию первичного цементита и перлита при кристаллизации чугуна. Содержание углерода более 3,6% способствует образованию в микроструктуре чугуна крупных включений графита неправильной формы, что значительно снижает его прочность и трещиностойкость.The carbon content below 3.0% leads to a significant decrease in the casting properties of cast iron, the formation of primary cementite and perlite during crystallization of cast iron. A carbon content of more than 3.6% contributes to the formation of large irregular graphite inclusions in the microstructure of cast iron, which significantly reduces its strength and crack resistance.
Содержание кремния выбрано, исходя из оптимального соотношения литейных и теплофизических свойств чугуна и условий обеспечения высокой пластичности феррита. При концентрации свыше 2,7% значительно снижается пластичность феррита, а следовательно, и трещиностойкость форм для производства стеклянной тары. При содержании кремния менее 2,0% возможно развитие двойной ликвации кремния. Сегрегация приводит к формированию разнородной металлической матрицы, что неблагоприятно отражается на свойствах чугуна после термической обработки.The silicon content is selected based on the optimal ratio of casting and thermophysical properties of cast iron and the conditions for ensuring high ductility of ferrite. At a concentration of more than 2.7%, the ductility of ferrite is significantly reduced, and hence the crack resistance of the molds for the production of glass containers. When the silicon content is less than 2.0%, the development of double segregation of silicon is possible. Segregation leads to the formation of a heterogeneous metal matrix, which adversely affects the properties of cast iron after heat treatment.
Марганец в указанных пределах способствует формированию ферритной матрицы после графитизирующего отжига. При содержании марганца в чугуне свыше 0,4% его карбиды располагаются по границам зерен, что после термической обработки приводит к снижению механических свойств.Manganese within the specified limits promotes the formation of a ferrite matrix after graphitizing annealing. When the manganese content in cast iron exceeds 0.4%, its carbides are located along the grain boundaries, which after heat treatment leads to a decrease in mechanical properties.
Для повышения обрабатываемости чугунных отливок резанием и устранения ледебуритного отбела в состав чугуна дополнительно вводится медь, которая также заметно повышает теплопроводность чугуна. Однако содержание меди как элемента, стабилизирующего перлитную структуру металлической матрицы и заметно снижающего литейные свойства чугуна, необходимо ограничивать 0,5%.To increase the machinability of cast iron by cutting and eliminate ledeburite bleach, copper is additionally introduced into the composition of cast iron, which also significantly increases the thermal conductivity of cast iron. However, the copper content as an element stabilizing the pearlite structure of the metal matrix and significantly reducing the casting properties of cast iron should be limited to 0.5%.
Никель при содержании в чугуне в указанных пределах способствует повышению прочности и твердости чугуна при меньшем количестве перлита в структуре его матрицы. Никель также способствует увеличению вязкости чугуна и улучшению отделения стекла от формы при получении стеклянной тары.Nickel, when contained in cast iron within the specified limits, increases the strength and hardness of cast iron with a smaller amount of perlite in the structure of its matrix. Nickel also helps to increase the viscosity of cast iron and improve the separation of glass from the mold when receiving glass containers.
В качестве основных легирующих элементов применяются молибден и ванадий, значительно увеличивающие стойкость форм к растрескиванию и короблению за счет повышения верхней температурной границы области структурных видоизменений.Molybdenum and vanadium are used as the main alloying elements, which significantly increase the resistance of forms to cracking and warping due to an increase in the upper temperature boundary of the region of structural modifications.
Молибден способствует повышению временного сопротивления чугуна на 70 МПа при содержании 0,6%, а также увеличивает его прокаливаемость. При температуре 600°C чугун, легированный 0,7% молибдена, имеет в 2 раза более высокие показатели прочности, чем нелегированный. При содержании 0,2-0,5% молибдена несколько повышается износостойкость чугуна без появления отбела.Molybdenum helps increase the temporary resistance of cast iron by 70 MPa with a content of 0.6%, and also increases its hardenability. At a temperature of 600 ° C, cast iron alloyed with 0.7% molybdenum has 2 times higher strength values than unalloyed. At a content of 0.2-0.5% molybdenum, the wear resistance of cast iron slightly increases without the appearance of bleached.
Ванадий способствует повышению структурной стабильности чугуна при высоких температурах, увеличению предела прочности чугуна, измельчению графитовых включений.Vanadium helps increase the structural stability of cast iron at high temperatures, increase the tensile strength of cast iron, and grind graphite inclusions.
Повышение в чугуне содержания молибдена более 0,8% и ванадия более 0,2% является нецелесообразным, так как приводит к значительному повышению количества и размеров цементита и карбидов, заметно снижающих механические и теплофизические свойства чугуна.An increase in the content of molybdenum in cast iron of more than 0.8% and vanadium of more than 0.2% is impractical, since it leads to a significant increase in the number and size of cementite and carbides, which noticeably reduce the mechanical and thermophysical properties of cast iron.
Алюминий препятствует адсорбции магния на графите, подавляя его сфероидизирующее действие. Поэтому алюминий вводится в чугун лишь при получении тонкостенных отливок форм для производства стеклянной тары в целях подавления формирования шаровидного графита в глубинных слоях отливки.Aluminum interferes with the adsorption of magnesium on graphite, inhibiting its spheroidizing effect. Therefore, aluminum is introduced into cast iron only upon receipt of thin-walled castings of molds for the production of glass containers in order to suppress the formation of spherical graphite in the deep layers of the casting.
Чугун указанного состава выплавляют в индукционных и электродуговых печах. Температура выпуска металла из печи составляет 1420-1440°C; температура перегрева металла 1500-1530°C. Для стабилизации металла и шлакообразования используется кварцевый песок, вводимый в расплав в количестве не более 2% от массы шихты.Cast iron of the specified composition is smelted in induction and electric arc furnaces. The temperature of the release of metal from the furnace is 1420-1440 ° C; metal overheating temperature 1500-1530 ° C. To stabilize the metal and slag formation, quartz sand is used, introduced into the melt in an amount of not more than 2% of the mass of the charge.
Обработку расплава чугуна осуществляют в ковше сфероидизирующим модификатором марки ФСМг6РЗМ2 в количестве 0,6% и графитизирующим модификатором марки ФС65Ба4 в количестве 0,2% от массы расплава.The processing of cast iron melt is carried out in a ladle with a FSMg6RZM2 grade spheroidizing modifier in an amount of 0.6% and FS65Ba4 grade graphitizing modifier in an amount of 0.2% of the melt mass.
Отливки форм для производства стеклянной тары изготавливают в разовых песчано-бентонитовых смесях. В качестве средства повышения скорости затвердевания отливки применяют металлические холодильники, устанавливаемые в литейную форму при ее сборке. Холодильники изготавливают из нелегированного серого чугуна марки СЧ20.Molds for the manufacture of glass containers are made in single sand-bentonite mixtures. As a means of increasing the solidification speed of the casting, metal refrigerators are used, which are installed in the mold during its assembly. Refrigerators are made of unalloyed gray cast iron grade SCH20.
При контакте с расплавленным чугуном холодильник способствует интенсификации отвода тепла от расплава и его переохлаждению. По мере возрастания переохлаждения в жидкотвердой области при затвердевании чугуна увеличивается скорость роста кристаллов графита. Магний способствует формированию адсорбционных пленок на поверхности кристаллических зародышей, уменьшая скорость диффузии атомов углерода к растущим кристаллам графита. Описанный механизм воздействия на расплав чугуна позволяет уменьшить отношение скорости диффузии атомов углерода к скорости роста кристаллов графита. При этом на завершающем этапе затвердевания зародыши графита устойчиво растут как сферолиты - образуется шаровидный графит.Upon contact with molten iron, the refrigerator contributes to the intensification of heat removal from the melt and its subcooling. As the supercooling in the liquid-solid region increases during solidification of cast iron, the growth rate of graphite crystals increases. Magnesium promotes the formation of adsorption films on the surface of crystalline nuclei, decreasing the rate of diffusion of carbon atoms to growing graphite crystals. The described mechanism of action on the molten iron makes it possible to reduce the ratio of the diffusion rate of carbon atoms to the growth rate of graphite crystals. Moreover, at the final stage of solidification, graphite nuclei steadily grow as spherulites - spherical graphite is formed.
По мере удаления от холодильника величина переохлаждения расплава чугуна уменьшается. При этом отношение скорости диффузии атомов углерода к скорости роста кристаллов графита увеличивается, что приводит к формированию в глубинных слоях отливки вермикулярного графита.As you move away from the refrigerator, the magnitude of the subcooling of the molten iron decreases. Moreover, the ratio of the diffusion rate of carbon atoms to the growth rate of graphite crystals increases, which leads to the formation of vermicular graphite in the deep layers of the casting.
При толщине стенки отливки менее 30 мм для подавления формирования шаровидного графита в глубинных слоях отливки в расплав вводят алюминий. При этом с уменьшением толщины стенки отливки на каждые 5 мм в чугун вводят дополнительно 0,05% алюминия.When the casting wall thickness is less than 30 mm, aluminum is introduced into the melt to suppress the formation of spherical graphite in the deep layers of the casting. Moreover, with a decrease in the wall thickness of the casting, an additional 0.05% aluminum is introduced into cast iron for every 5 mm.
На чертеже показана микроструктура отливки формы для производства стеклянной тары на различном расстоянии от рабочей поверхности, контактирующей с холодильником. Переход шаровидной формы графита к вермикулярной по мере удаления от холодильника следует непрерывно вплоть до полного исчезновения включений шаровидного графита. Такая зависимость наблюдается при достижении скорости затвердевания в 0,05 мм/с при навеске сфероидизирующего модификатора 0,6%.The drawing shows the microstructure of the casting molds for the production of glass containers at different distances from the working surface in contact with the refrigerator. The transition of spherical graphite to vermicular with distance from the refrigerator follows continuously until the inclusions of spherical graphite completely disappear. This dependence is observed when the hardening rate of 0.05 mm / s is achieved with a weighed 0.6% spheroidizing modifier.
Предел прочности чугуна при увеличении содержания шаровидного графита в структуре от 0 до 100% изменяется от 365 до 490 МПа. Теплопроводность по мере удаления от поверхности, контактирующей с холодильником, возрастает пропорционально увеличению содержания вермикулярного графита с 36 Вт/(м·К) на глубине 1 мм до 48 Вт/(м·К) на глубине 40 мм.The tensile strength of cast iron with an increase in the content of spherical graphite in the structure from 0 to 100% varies from 365 to 490 MPa. Thermal conductivity with increasing distance from the surface in contact with the refrigerator increases in proportion to the increase in the content of vermicular graphite from 36 W / (m · K) at a depth of 1 mm to 48 W / (m · K) at a depth of 40 mm.
Все отливки подвергают отжигу при температуре 930-950°C с целью получения ферритной металлической основы, снятия внутренних напряжений в отливках, улучшения обрабатываемости резанием.All castings are annealed at a temperature of 930–950 ° C in order to obtain a ferritic metal base, relieve internal stresses in castings, and improve machinability by cutting.
В предпочтительном варианте воплощения настоящего изобретения форма для производства стеклянной тары, изготовленная из ферритного чугуна, содержащего, вес.%: углерод 3,0-3,6; кремний 2,0-2,7; марганец 0,1-0,4; молибден 0,2-0,8; ванадий 0,07-0,2; никель 0,3-1,0; медь 0,1-0,5; магний 0,015-0,04; алюминий 0,05-0,15; сера 0,00-0,025; фосфор 0,00-0,10; железо - остальное, имеет многослойную структуру, состоящую из шаровидного графита на глубине от 1 до 15 мм и вермикулярного графита на глубине более 15 мм от поверхности затвердевания, контактирующей с металлическим холодильником. При этом, по меньшей мере, 60% графита в микроструктуре являются вермикулярным графитом.In a preferred embodiment of the present invention, a glass container manufacturing mold made of ferritic iron, comprising, wt.%: Carbon 3.0-3.6; silicon 2.0-2.7; manganese 0.1-0.4; molybdenum 0.2-0.8; vanadium 0.07-0.2; nickel 0.3-1.0; copper 0.1-0.5; magnesium 0.015-0.04; aluminum 0.05-0.15; sulfur 0.00-0.025; phosphorus 0.00-0.10; iron - the rest, has a multilayer structure consisting of spherical graphite at a depth of 1 to 15 mm and vermicular graphite at a depth of more than 15 mm from the solidification surface in contact with a metal refrigerator. At the same time, at least 60% of the graphite in the microstructure is vermicular graphite.
В соответствии с настоящим изобретением концентрации магния и алюминия в расплаве чугуна поддерживают в диапазоне 0,015-0,04% магния и 0,05-0,15% алюминия, что позволяет управлять морфологией графита, теплопроводностью, пределом прочности и термостойкостью форм для производства стеклянной тары. С понижением концентрации магния повышается количество вермикулярного графита. Повышение содержания алюминия в чугуне также способствует увеличению количества вермикулярного графита и уменьшению количества шаровидного графита. При этом происходит повышение теплопроводности чугуна. Увеличение скорости затвердевания расплава чугуна и содержания магния способствует формированию шаровидного графита. При этом повышаются предел прочности и трещиностойкость чугуна.In accordance with the present invention, the concentration of magnesium and aluminum in the molten iron is maintained in the range of 0.015-0.04% magnesium and 0.05-0.15% aluminum, which allows you to control the morphology of graphite, thermal conductivity, tensile strength and heat resistance of molds for the production of glass containers . With decreasing magnesium concentration, the amount of vermicular graphite increases. An increase in the aluminum content in cast iron also contributes to an increase in the amount of vermicular graphite and a decrease in the amount of spherical graphite. In this case, an increase in the thermal conductivity of cast iron. An increase in the rate of solidification of the molten iron and magnesium content contributes to the formation of spherical graphite. This increases the tensile strength and crack resistance of cast iron.
Таким образом, механические и теплофизические свойства чугуна определяются содержанием магния и алюминия, а также скоростью затвердевания чугуна. Это позволяет использовать один и тот же основной расплав для изготовления форм, предназначенных как для работы в качестве черновой формы, так и в качестве чистовой формы, характеристики теплопередачи которых подбирают в соответствии с условиями эксплуатации.Thus, the mechanical and thermophysical properties of cast iron are determined by the content of magnesium and aluminum, as well as the solidification rate of cast iron. This allows you to use the same main melt for the manufacture of molds designed both for working as a draft mold and as a finishing mold, the heat transfer characteristics of which are selected in accordance with the operating conditions.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013126682/02A RU2556260C2 (en) | 2013-06-10 | 2013-06-10 | Mould for producing glass container and method for production thereof |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013126682/02A RU2556260C2 (en) | 2013-06-10 | 2013-06-10 | Mould for producing glass container and method for production thereof |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2013126682A RU2013126682A (en) | 2014-12-20 |
| RU2556260C2 true RU2556260C2 (en) | 2015-07-10 |
Family
ID=53278140
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2013126682/02A RU2556260C2 (en) | 2013-06-10 | 2013-06-10 | Mould for producing glass container and method for production thereof |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2556260C2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2815257C1 (en) * | 2023-07-24 | 2024-03-12 | Дмитрий Юрьевич Клегг | Punch for production of glass articles |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4830656A (en) * | 1986-04-17 | 1989-05-16 | Anciens Etablissements Caffier & Barreau | Cast iron molds for glass making and method of making |
| RU2027553C1 (en) * | 1992-08-04 | 1995-01-27 | Лариса Николаевна Дьячкова | Method of production of moulds for glassware moulding |
| RU2288195C2 (en) * | 2001-06-12 | 2006-11-27 | Оуэнс-Броквэй Гласс Контейнер Инк. | Mold for producing glass articles and a method for manufacture thereof |
-
2013
- 2013-06-10 RU RU2013126682/02A patent/RU2556260C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4830656A (en) * | 1986-04-17 | 1989-05-16 | Anciens Etablissements Caffier & Barreau | Cast iron molds for glass making and method of making |
| RU2027553C1 (en) * | 1992-08-04 | 1995-01-27 | Лариса Николаевна Дьячкова | Method of production of moulds for glassware moulding |
| RU2288195C2 (en) * | 2001-06-12 | 2006-11-27 | Оуэнс-Броквэй Гласс Контейнер Инк. | Mold for producing glass articles and a method for manufacture thereof |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2815257C1 (en) * | 2023-07-24 | 2024-03-12 | Дмитрий Юрьевич Клегг | Punch for production of glass articles |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2013126682A (en) | 2014-12-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR102204170B1 (en) | Gray cast iron inoculant | |
| CN103624084A (en) | Resource-saving type high-boron high-speed steel composite roll and manufacturing method thereof | |
| CN107338390A (en) | A kind of Ductile iron bar that the number of graphite is improved using SiC and preparation method thereof | |
| CN106424572A (en) | Low-temperature ferrite ductile cast iron auxiliary casting test block preparation method | |
| RU2395366C1 (en) | Procedure for production of casts out of alloyed iron | |
| CN115896634B (en) | High-temperature-resistant nonferrous metal die-casting forming die steel material and preparation method thereof | |
| KR20130087213A (en) | High strength flake graphite iron using rare earth element and preparation method thereof | |
| CN112159922A (en) | Gray cast iron inoculant and preparation method thereof | |
| CN107326257A (en) | A kind of hi-strength nodular iron section bar and preparation method thereof | |
| CN105039837B (en) | Micro-alloying high-oxidation-resistance gray iron and preparation method thereof | |
| CN103266268A (en) | Casting method of vehicle brake drum | |
| KR101845410B1 (en) | Heat treatment method of high strength gray cast irons and composition of high strength gray cast irons using thereof | |
| Kopyciński | Inoculation of chromium white cast iron | |
| RU2556260C2 (en) | Mould for producing glass container and method for production thereof | |
| JP2010149129A (en) | Holder for die-casting die, and method for producing the same | |
| CN103805831A (en) | Manufacturing method for 195 diesel engine flywheel casting | |
| JPWO2000075387A1 (en) | Non-austempered ductile iron | |
| JP2007327083A (en) | Spheroidal graphite cast iron and method for producing the same | |
| CN104651721B (en) | Alloy steel for bucket teeth and preparation method of bucket teeth | |
| WO2000075387A1 (en) | Non-austempered spheroidal graphite cast iron | |
| RU2250268C1 (en) | Method of production of ingots made out of mottled cast iron with austenitic-bainite structure | |
| Sheikh | Production of carbide-free thin ductile iron castings | |
| JP6191781B1 (en) | Spheroidal graphite cast iron with excellent gas defect resistance | |
| CN114231833B (en) | A shaft disc casting for a fan | |
| KR20130073811A (en) | Preparation method of high strength flake graphite iron and flake graphite iron preparaed by the same method, and engine body for internal combustion engine comprising the same |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20150824 |