RU2436646C1 - Method to make cylindrical parts from anisotropic materials - Google Patents
Method to make cylindrical parts from anisotropic materials Download PDFInfo
- Publication number
- RU2436646C1 RU2436646C1 RU2010111301/02A RU2010111301A RU2436646C1 RU 2436646 C1 RU2436646 C1 RU 2436646C1 RU 2010111301/02 A RU2010111301/02 A RU 2010111301/02A RU 2010111301 A RU2010111301 A RU 2010111301A RU 2436646 C1 RU2436646 C1 RU 2436646C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- stock
- deformed
- diameter
- workpiece
- mandrel
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 10
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims description 13
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 10
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims abstract description 10
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 241000842962 Apoda limacodes Species 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 239000000047 product Substances 0.000 description 5
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 3
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 3
- 235000020637 scallop Nutrition 0.000 description 3
- 241000237503 Pectinidae Species 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 241000237509 Patinopecten sp. Species 0.000 description 1
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 238000009966 trimming Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Forging (AREA)
- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Description
Предложенное техническое решение относится к области обработки металлов давлением и может быть использовано при изготовлении тонкостенных цилиндрических деталей из анизотропных материалов ротационной вытяжкой.The proposed technical solution relates to the field of metal forming and can be used in the manufacture of thin-walled cylindrical parts from anisotropic materials using a rotary hood.
Известно техническое решение, т.е. способ изготовления тонкостенных деталей ротационной вытяжкой, заключающийся в том, что установленную на оправке и вращающуюся вместе с ней полую заготовку деформируют обоймой давильных элементов ротационного устройства, которую перемещают вдоль образующей поверхности детали. При этом обеспечивается высокие точность изделия и чистота поверхности, которые зависят от режимов деформирования и геометрических соотношений инструмента (Романовский В.П. Справочник по холодной штамповке. - Л.: Машиностроение, 1979. - 540 с., рис.240 на 274 стр.).A technical solution is known, i.e. a method of manufacturing thin-walled parts with a rotary hood, which means that the hollow workpiece mounted on the mandrel and rotating with it is deformed by a cage of pressure elements of the rotary device, which is moved along the forming surface of the part. This ensures high accuracy of the product and surface cleanliness, which depend on the deformation modes and geometric ratios of the tool (Romanovsky V.P. Handbook of cold stamping. - L.: Mechanical Engineering, 1979. - 540 p., Fig. 240 on 274 p. )
Недостатком известного технического решения является длительность и сложность подготовки заготовок для ротационной вытяжки длинноосных деталей.A disadvantage of the known technical solution is the duration and complexity of preparing blanks for rotational drawing of long-axis parts.
Наиболее близким техническим решением является способ изготовления полых цилиндрических деталей, реализованный в устройстве для ротационной вытяжки (патент РФ №712171 MПK2 B21D 22/14, опубл. 30.01.1980 г.), при котором плоскую заготовку укладывают в углубление прижима устройства перед оправкой и воздействуют на заготовку обоймой давильных элементов, превращая ее в полую деталь с одновременным утонением стенки. При этом за один переход можно достичь очень высокой степени деформации даже для заготовок из труднодеформируемых материалов.The closest technical solution is a method of manufacturing a hollow cylindrical parts, implemented in a device for rotary drawing (RF patent No. 712171 MPK 2 B21D 22/14, publ. 01/30/1980), in which a flat workpiece is placed in the depression of the device in front of the mandrel and they act on the workpiece by a cage of pressure elements, turning it into a hollow part with simultaneous thinning of the wall. At the same time, in one transition, a very high degree of deformation can be achieved even for workpieces made of hardly deformed materials.
Недостатком наиболее близкого технического решения является образование глубоких фестонов на кромке изделия при ротационной вытяжке плоских заготовок из анизотропных материалов, что не позволяет проводить ротационную вытяжку всей заготовки, так как при переходе через фестоны давильные элементы проваливаются во впадины между ними и разрушают стенку детали.The disadvantage of the closest technical solution is the formation of deep festoons on the edge of the product during the rotational extraction of flat blanks from anisotropic materials, which does not allow for the rotational extraction of the entire blank, since when passing through the festoons, the pressure elements fall into the hollows between them and destroy the part wall.
Задачей предложенного технического решения является расширение технологических возможностей процесса ротационной вытяжки и повышение качества деталей, выполненных из анизотропных материалов, путем устранения фестонистости их кромок.The objective of the proposed technical solution is to expand the technological capabilities of the rotational drawing process and improve the quality of parts made of anisotropic materials by eliminating the scallop edge of their edges.
Поставленная задача достигается тем, что в способе изготовления цилиндрических деталей из анизотропных материалов, заключающемся в том, что заготовку укладывают в углубление прижима ротационного устройства с обоймой давильных элементов и проводят ротационную вытяжку заготовки на оправке, причем заготовку вырубают из листа круглой формы и деформируют ее со степенью деформации ε=0,05-0,12, образуют в ней выпуклость предварительной вытяжкой с образованием цилиндрической полости диаметром, равным диаметру рабочей поверхности оправки, затем отжигают ее при температуре рекристаллизации Т=(0,5-0,6)Тпл., на первом этапе ротационной вытяжки деформируют выпуклую часть заготовки с утонением стенки, на втором этапе ротационной вытяжки деформируют плоскую часть заготовки с получением полой заготовки с одновременным утонением ее стенки, причем диаметр после предварительной вытяжки рассчитывают по следующей зависимости: D0=D0/еε, где D0 и D'0 - диаметры исходной заготовки и после ее предварительной вытяжки, ε - степень деформации заготовки перед рекристаллизационным отжигом, е - основание натурального логарифма.This object is achieved by the fact that in the method of manufacturing cylindrical parts from anisotropic materials, which consists in the fact that the workpiece is placed in the recess of the clamp of the rotary device with a clip of pressure elements and the workpiece is rotationally drawn on the mandrel, moreover, the workpiece is cut from a round sheet and deform it with the degree of deformation ε = 0.05-0.12, form a convexity in it by preliminary drawing with the formation of a cylindrical cavity with a diameter equal to the diameter of the working surface of the mandrel, then anneal it at a recrystallization temperature T = (0.5-0.6) T pl. , at the first stage of rotational drawing, the convex part of the preform is deformed with thinning of the wall, at the second stage of rotational drawing, the flat part of the preform is deformed to obtain a hollow preform with simultaneous thinning of its wall, and the diameter after preliminary drawing is calculated according to the following dependence: D 0 = D 0 / е ε , where D 0 and D ' 0 are the diameters of the initial preform and after its preliminary drawing, ε is the degree of deformation of the preform before recrystallization annealing, e is the base of the natural logarithm.
На чертеже изображено ротационное устройство, с помощью которого реализуется предлагаемый способ.The drawing shows a rotational device with which the proposed method is implemented.
Ротационное устройство состоит из корпуса 1, регулирующей степень деформации гайки 2, навернутой на резьбу 3 корпуса 1. Обойма давильных элементов заключена внутри корпуса 1 и состоит из выходного 4 и входного 5 опорных колец, причем входное опорное кольцо 5 выполнено с рабочим скосом и заподлицо с давильными элементами 6. Внутри корпуса установлен центральный прижим заготовки 7, действующий от пружины 8. На оправке 9 установлен прижим 10 с углублением 11 под заготовку на торце. Для устранения проскальзывания давильных элементов 6 опорное кольцо 5 выполнено плавающим, установленным на радиально-упорный подшипник 12.The rotary device consists of a housing 1, which regulates the degree of deformation of the nut 2, screwed onto the thread 3 of the housing 1. A clip of pressure elements is enclosed inside the housing 1 and consists of an output 4 and input 5 support rings, the input support ring 5 being made with a working bevel and flush with pressure elements 6. Inside the housing, a central workpiece clamp 7 is installed, acting from the spring 8. A clamp 10 is installed on the mandrel 9 with a recess 11 for the workpiece at the end. To eliminate the slipping of the pressure elements 6, the support ring 5 is made floating, mounted on an angular contact bearing 12.
На чертеже выше оси симметрии показано начало ротационной вытяжки, а ниже - завершение ее работы. Работает устройство следующим образом. После того как устройство установлено на токарный станок, предварительно продеформированную и отожженную заготовку устанавливают в углубление 11 прижима 10 и подводят обойму с давильными элементами 6 (чаще это закаленные шарики) так, чтобы прижим 10 отодвинулся влево и оправка вошла в полость заготовки. При этом центральный прижим 7 под действием пружины 8 прижимает заготовку к торцу оправки 10. Включают шпиндель станка и оправка 10 начинает вращаться вместе заготовкой, а давильные элементы 6 - перемещаться влево, осуществляя ротационную вытяжку в 2 этапа.The drawing above the axis of symmetry shows the beginning of the rotation hood, and below - the completion of its work. The device operates as follows. After the device is installed on a lathe, a pre-deformed and annealed billet is installed in the recess 11 of the clamp 10 and a holder with pressure elements 6 (most often these are hardened balls) is brought in so that the clamp 10 moves to the left and the mandrel enters the cavity of the workpiece. In this case, the Central clamp 7 under the action of the spring 8 presses the workpiece to the end of the mandrel 10. Turn on the machine spindle and the mandrel 10 begins to rotate together with the workpiece, and the pressure elements 6 move to the left, performing a rotational hood in 2 stages.
По окончании процесса гайку 2 отвинчивают на один оборот, освобождая деталь от давильных элементов 6, а корпус 1 устройства отводят вправо и снимают деталь с оправки 9.At the end of the process, the nut 2 is unscrewed one revolution, freeing the part from the pressure elements 6, and the housing 1 of the device is taken to the right and the part is removed from the mandrel 9.
Предлагаемый способ ротационной вытяжки цилиндрических деталей из анизотропных материалов осуществляется следующим образом. Плоскую заготовку, рассчитанных размеров, вырубают из листа или ленты, которые в состоянии поставки практически во всех случаях являются анизотропными. После вырубки заготовку дополнительно деформируют методом обычной вытяжки (можно в одном штампе), образуя в ее центральной части выпуклость с внутренним диаметром полости, равным диаметру оправки, на величину деформации ε=0,05-0,12. Затем для существенного укрупнения зерна и снижения свойств анизотропии проводят рекристаллизационный отжиг при Т=(0,5-0,6)Тпл. После этого заготовку устанавливают в полость прижима ротационного устройства с обоймой давильных элементов, ориентируя полость в заготовке к торцу оправки, и осуществляют ротационную вытяжку в два этапа: вначале деформируют выпуклую ее часть на оправке с утонением стенки, затем ее фланцевую часть - по схеме комбинированной ротационной вытяжки, превращающей плоскую часть заготовки в полую и одновременно утоняя оставшуюся стенку образовавшегося полого полуфабриката до получения тонкостенного цилиндрического изделия. Так как продеформированная заготовка стала меньше по размеру исходной, то выемку в прижиме делают меньше на величину нового диаметра круглой заготовки, рассчитанного по формуле D'0=D0/eε, где D0 и D'0 - диаметры исходной заготовки и после ее предварительной вытяжки, ε - степень деформации заготовки перед рекристаллизационным отжигом, е - основание натурального логарифма. Степень деформации 6 для расчета берут из указанного выше диапазона.The proposed method of rotational drawing of cylindrical parts from anisotropic materials is as follows. A flat blank, of calculated dimensions, is cut out of a sheet or tape, which, in the delivery state, is practically anisotropic in almost all cases. After cutting, the workpiece is additionally deformed by conventional drawing (it is possible in one stamp), forming a bulge in its central part with an internal diameter of the cavity equal to the diameter of the mandrel, by the amount of deformation ε = 0.05-0.12. Then, to significantly enlarge the grain and reduce the properties of anisotropy, recrystallization annealing is carried out at T = (0.5-0.6) T pl . After that, the workpiece is installed in the pressure cavity of the rotary device with a clip of pressure elements, orienting the cavity in the workpiece to the end face of the mandrel, and rotational extraction is carried out in two stages: first, its convex part is deformed on the mandrel with wall thinning, then its flange part is used according to the combined rotational scheme hoods, which turns the flat part of the workpiece into a hollow and at the same time thinning the remaining wall of the resulting hollow prefabricated to obtain a thin-walled cylindrical product. Since the deformed billet has become smaller in size of the initial one, the notch in the clamp is made smaller by the size of the new diameter of the round billet, calculated by the formula D ' 0 = D 0 / e ε , where D 0 and D' 0 are the diameters of the initial billet and after it preliminary drawing, ε is the degree of deformation of the workpiece before recrystallization annealing, e is the base of the natural logarithm. The degree of deformation 6 for calculation is taken from the above range.
Пример 1.Example 1
Для изготовления цилиндрической детали наружным диаметром 7,8 мм, внутренним диаметром 7,6 мм (с толщиной стенки 0,1 мм, а дна - 0,5 мм) и высотой 12 мм. Материал детали коррозионно-стойкая сталь Х18Н10Т. В качестве исходного проката выбираем ленту толщиной 0,5 мм (ГОСТ 4986-79). Из объема детали и припуска на обрезку рассчитаем диаметр исходной заготовки D0, который будет равен 14 мм. Лента взята полунагартованной, шириной 30 мм при трехрядном шахматном раскрое.For the manufacture of a cylindrical part with an outer diameter of 7.8 mm, an inner diameter of 7.6 mm (with a wall thickness of 0.1 mm, and the bottom - 0.5 mm) and a height of 12 mm. Part material is stainless steel X18H10T. As the initial hire, we choose a tape 0.5 mm thick (GOST 4986-79). From the volume of the part and the allowance for trimming, we calculate the diameter of the initial workpiece D 0 , which will be equal to 14 mm The tape was taken half-guaranteed, 30 mm wide with a three-row chess cutting.
В процессе ротационной вытяжки плоской заготовки очаг пластической деформации охватывает весь ее объем, проникая на периферийную кромку, которая деформируется неравномерно, образуя волнообразную фигуру у полуфабриката из-за анизотропии ленточного материала, превращающуюся под конец в фестоны детали высотой до 3 мм. Закалка заготовок перед ротационной вытяжкой с нагревом в печи с инертной средой до температуры 1050°С с 20 минутной выдержкой и охлаждением в воде дает мелкозернистую структуру и высокую пластичность металла, что равносильно отжигу. Однако после ротационной вытяжки таких заготовок фестоны сохраняются, хотя они по высоте становятся несколько меньше (на 40-60%).During the rotational drawing of a flat billet, the center of plastic deformation covers its entire volume, penetrating the peripheral edge, which is deformed unevenly, forming a wavy shape at the semi-finished product due to the anisotropy of the tape material, turning at the end into part festoons up to 3 mm high. Quenching of preforms before a rotary hood with heating in an inert furnace to a temperature of 1050 ° C with 20 minutes exposure and cooling in water gives a fine-grained structure and high ductility of the metal, which is equivalent to annealing. However, after the rotational drawing of such blanks, the scallops are preserved, although they become somewhat smaller in height (by 40-60%).
По предлагаемому способу заготовку сразу же после вырубки деформируют на величину степени деформации ε=0,05, образуя цилиндрическую выпуклость в центре с внутренней полостью, большей внутреннего диаметра детали на величину технологического зазора, т.е. он равен 7,65 мм. Тогда глубина полости будет равна 0,57 мм, при диаметре D'0=13,32 мм. Полная высота колпачка будет равна 1,07 мм. После отжига при температуре 700°С и 20 минутной выдержке заготовку подвергли ротационной вытяжке со степенью деформации εр=0,8. Так как предварительная степень деформации оказалась недостаточной, зерно после отжига увеличилось на небольшую величину, и анизотропия сохранилась, а фестоны на детали уменьшились на 40%, т.е. в среднем стали равны 1,8 мм.According to the proposed method, the workpiece immediately after cutting is deformed by the degree of deformation ε = 0.05, forming a cylindrical convexity in the center with an internal cavity greater than the internal diameter of the part by the value of the technological gap, i.e. It is equal to 7.65 mm. Then the depth of the cavity will be equal to 0.57 mm, with a diameter of D ' 0 = 13.32 mm. The total height of the cap will be 1.07 mm. After annealing at a temperature of 700 ° С and a 20-minute exposure, the billet was subjected to rotational drawing with a degree of deformation ε p = 0.8. Since the preliminary degree of deformation turned out to be insufficient, the grain after annealing increased by a small amount, and the anisotropy was preserved, and the festoons for parts decreased by 40%, i.e. on average, steel equal to 1.8 mm.
Пример 2.Example 2
В отличие от первого примера для той же детали берем предварительную степень деформации равной ε=0,15. Тогда D0=14 мм, D'0=12,05 мм, глубина полости выпуклости после предварительной вытяжки равна 1,56 мм. Отжиг был осуществлен при температуре 0,7*Тпл=980°С. После термообработки заготовки зерно не укрупнилось и фестоны в изделии сохранились, хотя и на 60% стали меньше по сравнению с плоской заготовкой, т.е. в среднем стали высотой 1,2 мм.In contrast to the first example, for the same part we take the preliminary degree of deformation equal to ε = 0.15. Then D 0 = 14 mm, D ' 0 = 12.05 mm, the depth of the convexity cavity after preliminary drawing is 1.56 mm. Annealing was carried out at a temperature of 0.7 * T PL = 980 ° C. After heat treatment of the billet, the grain did not grow larger and scallops remained in the product, although they became 60% less compared to a flat billet, i.e. an average of 1.2 mm high steel.
Пример 3.Example 3
В отличие от первого и второго примеров для такой же детали берем предварительную степень деформации равной ε=0,09. Тогда при D0=14 мм, D'0=12,8 мм, глубина полости полученной выпуклости после предварительной вытяжки стала равной 0,99 мм. Рекристаллизационный отжиг был осуществлен при температуре 820°С.In contrast to the first and second examples, for the same part, we take the preliminary degree of deformation equal to ε = 0.09. Then, at D 0 = 14 mm, D ' 0 = 12.8 mm, the depth of the cavity of the obtained convexity after preliminary drawing became equal to 0.99 mm. Recrystallization annealing was carried out at a temperature of 820 ° C.
Зерно металла заготовки значительно укрупнилось (что для ротационной вытяжки является положительным фактором, в отличие от обыкновенной вытяжки с утонением стенки), материал стал изотропным и фестоны в изделии после ротационной вытяжки практически исчезли.The grain of the billet metal was significantly enlarged (which is a positive factor for rotational drawing, unlike ordinary drawing with thinning of the wall), the material became isotropic and the festoons in the product practically disappeared after the rotation drawing.
При проведенных испытаниях было доказано соответствие предложенных режимов деформирования, которые подтвердили поставленную задачу.During the tests, it was proved that the proposed deformation modes were consistent, which confirmed the task.
В предложенном способе ротационной вытяжки деталей из анизотропных материалов при указанных параметрах режимов было достигнуто высокое качество деталей и устранен такой брак, как фестонистость кромок деталей, за счет снижения анизотропных свойств деформируемого материала.In the proposed method of rotational drawing of parts from anisotropic materials with the specified parameters of the modes, the high quality of the parts was achieved and such defects as the festooning of the edges of the parts were eliminated by reducing the anisotropic properties of the deformable material.
Claims (1)
D'0=D0/eε,
где D0 и D'0 - диаметры исходной заготовки и после ее предварительной вытяжки; ε - степень деформации заготовки перед рекристаллизационным отжигом; e - основание натурального логарифма. The method of rotational drawing of cylindrical parts from anisotropic materials, including laying the workpiece in the recess of the clamp of the rotary device with a clip of pressing elements and carrying out the rotational drawing of the workpiece on the mandrel, characterized in that the round workpiece is cut from the sheet and deformed with a degree of deformation ε = 0.05 -0.12, form a convex part in it by preliminary drawing with the formation of a cylindrical cavity with a diameter equal to the diameter of the working surface of the mandrel, then anneal it at a temperature recrystallization T = (0.5-0.6) T pl. , at the first stage of rotational drawing, the convex part of the preform is deformed with thinning of the wall, at the second stage of rotational drawing, the flat part of the preform is deformed to obtain a hollow preform with simultaneous thinning of its wall, and the diameter after preliminary drawing is calculated according to the following relationship:
D ' 0 = D 0 / e ε ,
where D 0 and D ' 0 are the diameters of the original billet and after its preliminary drawing; ε is the degree of deformation of the workpiece before recrystallization annealing; e is the base of the natural logarithm.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010111301/02A RU2436646C1 (en) | 2010-03-24 | 2010-03-24 | Method to make cylindrical parts from anisotropic materials |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010111301/02A RU2436646C1 (en) | 2010-03-24 | 2010-03-24 | Method to make cylindrical parts from anisotropic materials |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2010111301A RU2010111301A (en) | 2011-09-27 |
| RU2436646C1 true RU2436646C1 (en) | 2011-12-20 |
Family
ID=44803719
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2010111301/02A RU2436646C1 (en) | 2010-03-24 | 2010-03-24 | Method to make cylindrical parts from anisotropic materials |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2436646C1 (en) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU712171A1 (en) * | 1976-07-19 | 1980-01-30 | Тульский Политехнический Институт | Apparatus for rotational drawing |
| US4989434A (en) * | 1989-08-09 | 1991-02-05 | Adolph Coors Company | Method and apparatus for doming can bottoms |
| RU2086330C1 (en) * | 1994-05-11 | 1997-08-10 | Всероссийский федеральный ядерный центр - Всероссийский научно-исследовательский институт технической физики | Method of making complex-shape parts by rotation drawing |
| RU2279942C1 (en) * | 2004-11-25 | 2006-07-20 | Федеральное Государственное унитарное предприятие "Государственное научно-производственное предприятие "Сплав" | Method of rotation drawing of hollow shaped parts |
| CN101274347A (en) * | 2007-03-30 | 2008-10-01 | 株式会社日立制作所 | Method for processing pipe body, method for manufacturing oil cylinder device, and oil cylinder device |
-
2010
- 2010-03-24 RU RU2010111301/02A patent/RU2436646C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU712171A1 (en) * | 1976-07-19 | 1980-01-30 | Тульский Политехнический Институт | Apparatus for rotational drawing |
| US4989434A (en) * | 1989-08-09 | 1991-02-05 | Adolph Coors Company | Method and apparatus for doming can bottoms |
| RU2086330C1 (en) * | 1994-05-11 | 1997-08-10 | Всероссийский федеральный ядерный центр - Всероссийский научно-исследовательский институт технической физики | Method of making complex-shape parts by rotation drawing |
| RU2279942C1 (en) * | 2004-11-25 | 2006-07-20 | Федеральное Государственное унитарное предприятие "Государственное научно-производственное предприятие "Сплав" | Method of rotation drawing of hollow shaped parts |
| CN101274347A (en) * | 2007-03-30 | 2008-10-01 | 株式会社日立制作所 | Method for processing pipe body, method for manufacturing oil cylinder device, and oil cylinder device |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2010111301A (en) | 2011-09-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN1253258C (en) | Method for rolling and forming rectangular section aluminium alloy ring piece | |
| CN104607580B (en) | Forging forming technology of aluminum alloy straight-flanked ring with extra-large specification | |
| CN101053887A (en) | Inner step profile section ring parts rolling forming method | |
| CN108817875B (en) | Production method and production system of bevel gear | |
| CN102615224A (en) | Radial-axial rolling forming method for inner step section ring pieces | |
| CN105108457A (en) | Processing method of overall passive plate | |
| CN108213868B (en) | Process for machining metal thin-wall part by machining center | |
| CN104492850A (en) | Production method of high-finish steel tube | |
| JP5855529B2 (en) | Hot rolling method for ring material | |
| CN1586754A (en) | Process for rolling and forming external step section ring piece | |
| CN109794732B (en) | Rolling-spinning composite precision forming method for aluminum alloy thin-wall cylinder section | |
| CN108994247A (en) | A kind of gear shaft forging technology | |
| CN104707924B (en) | Double-active rubbing forming method for short cylindrical roller bearing outer ring main roll core roll of aerospace main shaft | |
| CN107345290B (en) | A kind of manufacturing method of TC4 titanium alloy thin wall ring | |
| CN107186033A (en) | The processing and forming technology of cartridge | |
| CN105880934A (en) | Manufacturing method for high-precision cold-drawn inner-hole honed pipe | |
| RU2436646C1 (en) | Method to make cylindrical parts from anisotropic materials | |
| CN102672433A (en) | Manufacture method of cone annular spherical steel workpieces | |
| CN105773094B (en) | A kind of manufacture craft of rolling shearing blade spacer | |
| CN100337768C (en) | Method for forming two conical sestion ring pieces by once cold rolling spreading | |
| RU2558315C1 (en) | Balloon manufacturing method | |
| CN103231205A (en) | Manufacture method for roller-bed-used roller | |
| CN112846670B (en) | A kind of processing technology of faucet valve core shell | |
| RU2460605C1 (en) | Manufacturing method of covers with local bosses | |
| CN114160723A (en) | Forging forming method for thin-wall large-horn-shaped part |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20120325 |