RU2425157C2 - Способ вакуумной дуговой плавки слитков - Google Patents
Способ вакуумной дуговой плавки слитков Download PDFInfo
- Publication number
- RU2425157C2 RU2425157C2 RU2009126088/02A RU2009126088A RU2425157C2 RU 2425157 C2 RU2425157 C2 RU 2425157C2 RU 2009126088/02 A RU2009126088/02 A RU 2009126088/02A RU 2009126088 A RU2009126088 A RU 2009126088A RU 2425157 C2 RU2425157 C2 RU 2425157C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- arc
- ingot
- arc discharge
- frequency
- current
- Prior art date
Links
- 238000002844 melting Methods 0.000 title claims abstract description 23
- 230000008018 melting Effects 0.000 title claims abstract description 23
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 14
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 claims abstract description 31
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 claims abstract description 10
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 25
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 25
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 238000010309 melting process Methods 0.000 claims description 4
- 238000010790 dilution Methods 0.000 claims description 3
- 239000012895 dilution Substances 0.000 claims description 3
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 claims description 2
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 230000007547 defect Effects 0.000 abstract description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 230000033001 locomotion Effects 0.000 description 14
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 8
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 8
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 6
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 6
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 4
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 3
- 208000001836 Firesetting Behavior Diseases 0.000 description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 2
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 210000003625 skull Anatomy 0.000 description 2
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 2
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 2
- 238000010313 vacuum arc remelting Methods 0.000 description 2
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 238000007865 diluting Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области специальной электрометаллургии, а именно к вакуумной дуговой плавке высокореакционных металлов и сплавов, и может быть использовано при выплавке слитков титановых сплавов из литых расходуемых электродов. Технический результат - повышение выхода годного за счет улучшения проплава боковой поверхности слитков и снижения дефектов ликвационного происхождения. В способе вакуумной дуговой плавки слитков на поверхность ванны жидкого металла воздействуют дуговым разрядом промодулированной частоты. Частотную модуляцию дугового разряда производят реверсивным источником тока дуги с частотой 0,1-10 Гц путем переключения его полярности. Частотную модуляцию дугового разряда на малых токах осуществляют путем воздействия на электрическую дугу магнитным полем, создаваемым соленоидом, намотанным на кристаллизатор, и его источником тока. Колебания поверхности жидкой ванны формирующегося слитка получают путем модуляции дугового разряда магнитным полем соленоида. 4 з.п. ф-лы.
Description
Изобретение относится к области специальной электрометаллургии, а именно к вакуумному дуговому переплаву высокореакционных металлов и сплавов, и может быть использовано при выплавке слитков из титановых сплавов.
Выбор технологической схемы получения слитков зависит от их назначения и требований к качеству полуфабрикатов. Для основной массы слитков главное требование - чистота металла от внутренних дефектов, а также однородность химического состава и экономичность процесса получения слитков.
Известен способ вакуумного дугового переплава слитков титановых сплавов диаметром 650-850 мм, включающий возбуждение дугового разряда, разведение ванны жидкого металла при увеличении тока дуги до рабочей величины и процесс плавления (Титановые сплавы. Плавка и литье титановых сплавов. Отв. редактор В.И.Добаткин, М., «Металлургия», 1978, с.295-306) [1] - прототип.
Процесс плавления расходуемого электрода (слитка) включает в себя начальный период плавления, заключающийся в разведении ванны жидкого металла при плавном увеличении тока дуги с 5 кА до 25-37 кА в течение 25-30 мин; основной период плавки при силе тока дуги 25-37 кА и напряжении дуги 46-50 В; заключительный период плавления - выведение усадочной раковины (ВУР), который ведут при снижении силы тока дуги в течение длительного времени с 10 кА до 1,5 кА.
Вакуумная дуговая плавка расходуемого электрода включает также процесс управления кристаллизацией слитка. Управление осуществляется непосредственным изменением вводимой в расплав энергии, распределение которой влияет на скорость плавления, а главное, на потоки в очаге расплава и, соответственно, на объем жидкой ванны.
Однако при выплавке титановых слитков диаметром 770-870 мм около границы так называемого тока «истощения дуги» - 6,5 кА (7,5-9,0 кА) управлять кристаллизацией путем уменьшения тока невозможно ввиду перехода и горения дугового разряда в режиме диффузного (объемного), без ярко выраженного анодного пятна. Любое уменьшение величины тока дугового разряда приводит к режиму выведения усадочной раковины (ВУР).
Поэтому особо важным фактором является управление движением потоков в расплаве ванны жидкого металла наплавляемого слитка путем изменения полярности источника тока дуги и воздействием на поверхность ванны жидкого металла дуговым разрядом.
Задачей, на решение которой направлено данное изобретение, является повышение воспроизводимости процесса получения слитков с хорошо проплавленной поверхностью и минимально возможной ликвацией легирующих компонентов сплава за счет воздействия на дугу и расплав дуговым разрядом промодулированной частоты при плавлении на малых токах дуги.
Поставленная задача решается тем, что в способе вакуумной дуговой плавки слитков из титановых сплавов, включающем возбуждение дугового разряда, разведение ванны жидкого металла при увеличении силы тока дуги до рабочей величины и процесс плавления, согласно изобретению на поверхность ванны жидкого металла воздействуют дуговым разрядом промодулированной частоты. Частотную модуляцию дугового разряда осуществляют реверсивным источником тока дуги с частотой 0,1-10 Гц путем переключения его полярности. Кроме того, частотную модуляцию дугового разряда на малых токах осуществляют путем воздействия на электрическую дугу магнитным полем, создаваемым соленоидом, намотанным на кристаллизатор, и его источником тока. Для получения колебания поверхности жидкой ванны формирующегося слитка осуществляют частотную модуляцию дугового разряда магнитным полем соленоида. На поверхность ванны жидкого металла воздействуют дуговым разрядом промодулированной частоты при рабочем токе дуги при плавлении слитка.
Модуляция и создание дополнительного колебания поверхности (создание волнового движения расплава) осуществляются переключением полярности источника тока дуги с частотой 0,1-10 Гц, что исключает движение расплава, обеспечивает квазистационарный режим плавления без движения (вращения) расплава и существенно уменьшает ликвацию легирующих элементов при кристаллизации слитка. Одновременно на поверхности ванны жидкого металла промодулированным магнитным полем создаются колебания (звуковая волна) и регулируется движение расплава жидкого металла в ванне наплавляемого слитка путем изменения периода воздействия прямой или обратной полярности так, чтобы обеспечить необходимое движение расплава или уменьшить это движение до минимума за счет регулирования скорости переключения источника тока дуги.
Предлагается так воздействовать на дугу и поверхность расплава ванны жидкого металла, чтобы ликвидировать отрицательное движение потоков жидкого металла в ванне, которое приводит к ненужной ликвации легирующих компонентов, ухудшая качество слитков по химическому составу. Меняя направление тока дуги с различной частотой переключения источника тока дуги, можно получить плавку практически в квазистационарном режиме, т.е. свести на нет отрицательное движение расплава. Кроме того, волновое движение расплава на поверхности ванны жидкого металла наплавляемого слитка приводит к качественному проплаву поверхности слитка и, как результат, повышается выход годного металла и снижаются трудозатраты.
Использование знакопеременного магнитного поля с указанными параметрами обеспечивает снижение движения расплава в ванне жидкого металла наплавляемого слитка и уменьшает ликвацию при его кристаллизации. Управление движением электрической дуги по зеркалу ванны жидкого металла приводит к улучшению проплава боковой поверхности выплавляемого слитка.
Примеры осуществления способа
Пример 1. Плавление слитка диаметром 870 мм, массой 5050 кг из титанового сплава 10V2Fe3Al осуществляли в вакуумной дуговой электропечи ДТВ-8,7-Г10 из литого расходуемого электрода диаметром 800 мм, полученного в вакуумной гарнисажной печи, на торце которого было выполнено кольцо толщиной 25 мм, высотой 35 мм. Второй переплав осуществляли следующим образом. Литой электрод литниковой частью помещали на поддон кристаллизатора вакуумной дуговой электрической печи, оснащенной реверсивным источником питания электрической дуги. Для предохранения медного поддона от поджога была установлена подложка в виде темплета диаметром 890 мм, толщиной 80 мм из сплава выплавляемого слитка. Затем производили нагрев нижнего торца электрода по следующей схеме: силой тока дуги 10 кА обратной полярности (подложка - катод, расходуемый электрод - анод) в течение 30 минут. Затем ток дуги плавно в течение 30 мин увеличивали до 25 кА и плавили на этом токе в течение 10 мин. При этом высота наплавленного слитка составила 265 мм. Затем плавно ток дуги снижали каждую минуту на 0,2 кА до рабочей величины 10 кА. Снижение производили в течение 90 мин. За это время сплавили усадочные раковины в литом электроде, которые мешают работе автоматики, для поддержания необходимого дугового зазора (15 мм). Выплавку слитка осуществляли с равномерным кольцевым зазором 35 мм между боковой поверхностью слитка и стенкой кристаллизатора. Во время плавления литого электрода источник электрической дуги переключали с частотой 0,1-10 Гц с обратной полярности на прямую и воздействовали на поверхность ванны жидкого металла наплавляемого слитка дуговым разрядом промодулированной частоты. Частота переключения источника питания дуги выбиралась из условия минимального движения расплава и создания квазистационарного режима плавления. После 16 часов плавления расходуемого электрода источник питания переключили на прямую полярность и перешли на режим выведения усадочной раковины (ВУР). Затем плавно в течение 180 минут снижали силу тока дуги по 1,5 кА. Величину силы тока дугового разряда определяют из соотношения Jд=а·dсл, где Jд - сила тока дуги, кА; а=0,01 кА/мм; dсл - диаметр слитка, мм.
Дуговой зазор поддерживали в пределах 12 мм. Печь отключили при силе тока дуги 1,5 кА. Слиток остывал вместе с печью в течение 180 минут. Получен слиток требуемого качества с хорошо проплавленной поверхностью, с незначительной ликвацией железа по длине слитка за счет регулирования потоков металла в наплавляемом слитке и уменьшения их влияния на ликвацию железа при кристаллизации металла, что позволило увеличить выход годного металла на 2,0% за счет снижения дефектов ликвационного происхождения, выявляемых при дальнейшем изготовлении полуфабрикатов из выплавленных слитков. Слитки, полученные данным способом, не требуют дополнительной механической обработки поверхности.
Пример 2. Плавление слитка диаметром 840 мм, массой 5025 кг из титанового сплава 6AL-2Sn-4Zr-2Mo осуществляли в вакуумной дуговой электропечи ДТВ-8,7-Г10 из литого расходуемого электрода диаметром 770 мм, полученного в вакуумной гарнисажной печи, на торце которого было выполнено кольцо толщиной 25 мм, высотой 35 мм. Второй переплав осуществляли следующим образом. Литой электрод литниковой частью помещали на поддон кристаллизатора вакуумной дуговой электрической печи, оснащенной реверсивным источником питания электрической дуги. Для предохранения медного поддона от поджога разведение ванны жидкого металла производили на прямой полярности (электрод - катод, наплавляемый слиток - анод). Затем производили нагрев нижнего торца электрода по следующей схеме: силой тока дуги 10 кА прямой полярности в течение 30 минут. Затем ток дуги плавно в течение 30 мин увеличивали до 25 кА и плавили на этом токе в течение 10 мин. При этом высота наплавленного слитка составила 265 мм. Затем плавно ток дуги снижали каждую минуту на 0,2 кА до рабочей величины 13-14 кА. Снижение производили в течение 90 мин. За это время сплавили усадочные раковины в литом электроде, которые мешают работе автоматики, для поддержания необходимого дугового зазора (15 мм). Выплавку слитка осуществляли с равномерным кольцевым зазором 35 мм между боковой поверхностью слитка и стенкой кристаллизатора. Слиток плавили на обратной полярности. Во время плавления литого электрода источник питания соленоида переключали с частотой 0,1-10 Гц с обратной полярности на прямую и воздействовали на поверхность ванны жидкого металла наплавляемого слитка дуговым разрядом промодулированной частоты. Частота переключения источника питания соленоида выбиралась из условия минимального движения расплава и создания "стоячих волн" на границе раздела поверхности жидкой ванны наплавляемого слитка и стенки медного кристаллизатора. Это позволяет уменьшить толщину короны, увеличить проплав поверхности слитка. После 17 часов плавления расходуемого электрода источник питания переключили на прямую полярность и перешли на режим выведения усадочной раковины (ВУР). Затем плавно в течение 180 минут снижали силу тока дуги по 1,5 кА.
Дуговой зазор поддерживали в пределах 12 мм. Печь отключили при силе тока дуги 1,5 кА. Слиток остывал вместе с печью в течение 180 минут. Получен слиток требуемого качества с хорошо проплавленной поверхностью, с незначительной ликвацией элементов по длине слитка за счет регулирования потоков металла в наплавляемом слитке и уменьшения их влияния на ликвацию железа при кристаллизации металла, что позволило увеличить выход годного металла на 2,0% за счет снижения дефектов ликвационного происхождения, выявляемых при дальнейшем изготовлении полуфабрикатов из выплавленных слитков. Из-за воздействия более горячих поверхностных потоков возле стенки кристаллизатора - "стоячих волн" (высота волны - амплитуда намного больше возле стенки кристаллизатора, чем в центральной области слитка, где горит дуга) - слитки, полученные данным способом, не требуют дополнительной механической обработки поверхности.
Claims (5)
1. Способ вакуумной дуговой плавки слитков из титановых сплавов, включающий возбуждение дугового разряда, разведение ванны жидкого металла при увеличении силы тока дуги до рабочей величины и процесс плавления, отличающийся тем, что на поверхность ванны жидкого металла воздействуют дуговым разрядом промодулированной частоты.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что частотную модуляцию дугового разряда осуществляют реверсивным источником тока дуги с частотой 0,1-10 Гц путем переключения его полярности.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что частотную модуляцию дугового разряда на малых токах осуществляют путем воздействия на электрическую дугу магнитным полем, создаваемым соленоидом, намотанным на кристаллизатор, и его источником тока.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что для получения колебаний поверхности жидкой ванны формирующегося слитка осуществляют частотную модуляцию дугового разряда магнитным полем соленоида.
5. Способ по п.1, отличающийся тем, что на поверхность ванны жидкого металла воздействуют дуговым разрядом промодулированной частоты при рабочем токе дуги при плавлении слитка.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009126088/02A RU2425157C2 (ru) | 2009-07-07 | 2009-07-07 | Способ вакуумной дуговой плавки слитков |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009126088/02A RU2425157C2 (ru) | 2009-07-07 | 2009-07-07 | Способ вакуумной дуговой плавки слитков |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2009126088A RU2009126088A (ru) | 2011-01-20 |
| RU2425157C2 true RU2425157C2 (ru) | 2011-07-27 |
Family
ID=44753726
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2009126088/02A RU2425157C2 (ru) | 2009-07-07 | 2009-07-07 | Способ вакуумной дуговой плавки слитков |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2425157C2 (ru) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2703317C1 (ru) * | 2019-03-19 | 2019-10-16 | Акционерное общество "Металлургический завод "Электросталь" | Способ вакуумного дугового переплава аустенитных сталей с использованием знакопеременного магнитного поля |
| RU2792907C1 (ru) * | 2022-04-27 | 2023-03-28 | Публичное Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | СПОСОБ ВАКУУМНОГО ДУГОВОГО ОКОНЧАТЕЛЬНОГО ПЕРЕПЛАВА СЛИТКОВ ИЗ ТИТАНОВОГО СПЛАВА МАРКИ Ti-10V-2Fe-3Al |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2942045A (en) * | 1958-04-30 | 1960-06-21 | Westinghouse Electric Corp | Vacuum arc furnace control |
| US4797897A (en) * | 1985-12-13 | 1989-01-10 | Leybold Aktiengesellschaft | Apparatus for controlling the distance of a melting electrode from the surface of the melted material in a vacuum arc furnace |
| RU2218432C2 (ru) * | 2002-01-09 | 2003-12-10 | ЗАО "Научно-производственное предприятие ФАН" | Способ контроля и управления режимами работы вакуумных дуговых печей |
-
2009
- 2009-07-07 RU RU2009126088/02A patent/RU2425157C2/ru active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2942045A (en) * | 1958-04-30 | 1960-06-21 | Westinghouse Electric Corp | Vacuum arc furnace control |
| US4797897A (en) * | 1985-12-13 | 1989-01-10 | Leybold Aktiengesellschaft | Apparatus for controlling the distance of a melting electrode from the surface of the melted material in a vacuum arc furnace |
| RU2218432C2 (ru) * | 2002-01-09 | 2003-12-10 | ЗАО "Научно-производственное предприятие ФАН" | Способ контроля и управления режимами работы вакуумных дуговых печей |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Титановые сплавы. Плавка и литье титановых сплавов. Отв. редактор В.И.Добаткин. - М.: Металлургия, 1978, с.295-306. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2703317C1 (ru) * | 2019-03-19 | 2019-10-16 | Акционерное общество "Металлургический завод "Электросталь" | Способ вакуумного дугового переплава аустенитных сталей с использованием знакопеременного магнитного поля |
| RU2792907C1 (ru) * | 2022-04-27 | 2023-03-28 | Публичное Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | СПОСОБ ВАКУУМНОГО ДУГОВОГО ОКОНЧАТЕЛЬНОГО ПЕРЕПЛАВА СЛИТКОВ ИЗ ТИТАНОВОГО СПЛАВА МАРКИ Ti-10V-2Fe-3Al |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2009126088A (ru) | 2011-01-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN105132705B (zh) | 真空磁控电弧重熔精炼金属的方法及装置 | |
| CN100515606C (zh) | 功率超声与低频电磁协同作用的轻合金水平连续铸造方法及设备 | |
| CN100534669C (zh) | 功率超声与低频电磁协同作用的轻合金锭坯立式半连续铸造方法及设备 | |
| CN101624657A (zh) | 磁控电渣重熔高效精炼高温合金的方法及装置 | |
| JP3949208B2 (ja) | 連続鋳造体を製造するための金属の再溶解方法およびそれに用いる装置 | |
| JP2010037651A (ja) | 真空アーク溶解法によるチタンインゴットの製造方法 | |
| RU2425157C2 (ru) | Способ вакуумной дуговой плавки слитков | |
| CN110629116B (zh) | 0Cr13Ni8Mo2Al不锈钢的真空自耗熔炼方法 | |
| JP5048222B2 (ja) | 活性高融点金属合金の長尺鋳塊製造法 | |
| RU2536561C1 (ru) | Способ управления электрической дугой при вакуумном дуговом переплаве | |
| CN109047685B (zh) | 一种制备钢锭的方法 | |
| JP2011173172A (ja) | 活性高融点金属合金の長尺鋳塊製造法 | |
| CN113667831B (zh) | 一种双电源耦合细化电渣锭凝固组织的电渣重熔装置及其方法 | |
| RU2425156C2 (ru) | Способ контроля и стабилизации межэлектродного промежутка | |
| CN104308109B (zh) | 一种铜合金板带脉冲电磁振荡水平连续铸造方法及装置 | |
| CN115194101B (zh) | 一种磁控电弧超声处理的设备和方法 | |
| JP2002086251A (ja) | 合金の連続鋳造方法 | |
| CN108411120A (zh) | 一种改善电渣重熔钢锭凝固质量的方法 | |
| SU341323A1 (ru) | Способ электрошлаковой отливки слитков | |
| RU2191836C2 (ru) | Способ получения слитков | |
| RU2209842C2 (ru) | Способ плавки и литья металла | |
| RU2244029C2 (ru) | Способ получения слитков | |
| JP2004522852A (ja) | 導電性スラグ浴内で電極を溶解して金属インゴットまたはビレットを製造する方法およびこれを実行する装置 | |
| RU2833304C1 (ru) | Способ вакуумного дугового переплава прессованных расходуемых электродов из титановых сплавов | |
| RU2247787C1 (ru) | Способ вакуумного дугового переплава слитков |