RU2415984C1 - Hydrochemical method of regenerating sodium alkalis - Google Patents
Hydrochemical method of regenerating sodium alkalis Download PDFInfo
- Publication number
- RU2415984C1 RU2415984C1 RU2010114483/12A RU2010114483A RU2415984C1 RU 2415984 C1 RU2415984 C1 RU 2415984C1 RU 2010114483/12 A RU2010114483/12 A RU 2010114483/12A RU 2010114483 A RU2010114483 A RU 2010114483A RU 2415984 C1 RU2415984 C1 RU 2415984C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- sodium
- evaporation
- soda
- sulfate
- black liquor
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 42
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 title claims abstract 3
- 239000011734 sodium Substances 0.000 title claims description 3
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 title claims 2
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 title claims 2
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims abstract description 15
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims abstract description 15
- 229920005610 lignin Polymers 0.000 claims abstract description 13
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 13
- 159000000000 sodium salts Chemical class 0.000 claims abstract description 12
- GRVFOGOEDUUMBP-UHFFFAOYSA-N sodium sulfide (anhydrous) Chemical compound [Na+].[Na+].[S-2] GRVFOGOEDUUMBP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 11
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 10
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 9
- PMZURENOXWZQFD-UHFFFAOYSA-L Sodium Sulfate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]S([O-])(=O)=O PMZURENOXWZQFD-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 7
- 239000001913 cellulose Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229920002678 cellulose Polymers 0.000 claims abstract description 6
- 229910052938 sodium sulfate Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 235000011152 sodium sulphate Nutrition 0.000 claims abstract description 6
- 229910052979 sodium sulfide Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000003513 alkali Substances 0.000 claims description 6
- 239000012452 mother liquor Substances 0.000 claims description 4
- 238000001640 fractional crystallisation Methods 0.000 claims description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 abstract description 17
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 abstract description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 5
- 229910021653 sulphate ion Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 238000011084 recovery Methods 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 239000010413 mother solution Substances 0.000 abstract 1
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 8
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 8
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 6
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 5
- 238000010411 cooking Methods 0.000 description 4
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 3
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 3
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 3
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 3
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 3
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 2
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 2
- 238000005262 decarbonization Methods 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 2
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002562 thickening agent Substances 0.000 description 2
- 235000018185 Betula X alpestris Nutrition 0.000 description 1
- 235000018212 Betula X uliginosa Nutrition 0.000 description 1
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 1
- 235000008331 Pinus X rigitaeda Nutrition 0.000 description 1
- 235000011613 Pinus brutia Nutrition 0.000 description 1
- 241000018646 Pinus brutia Species 0.000 description 1
- 238000002679 ablation Methods 0.000 description 1
- 238000003763 carbonization Methods 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 1
- 239000005431 greenhouse gas Substances 0.000 description 1
- 239000000383 hazardous chemical Substances 0.000 description 1
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000012047 saturated solution Substances 0.000 description 1
- 235000011182 sodium carbonates Nutrition 0.000 description 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 1
- 150000004763 sulfides Chemical class 0.000 description 1
- 150000004764 thiosulfuric acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Paper (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области производства целлюлозы и может быть использовано для регенерации натриевых солей из раствора черного щелока при производстве сульфатной целлюлозы.The invention relates to the field of cellulose production and can be used for the regeneration of sodium salts from a solution of black liquor in the production of sulfate cellulose.
Известен способ регенерации щелочей из черного щелока в содорегенерационном котле (СРК) - см. Непенин Ю.Н. Производство сульфатной целлюлозы. Т. 2. М.: Лесная промышленность. 1990, с.372-397. По данному способу черный щелок концентрируют до 70-80% абсолютно сухих веществ (а.с.в.). Под абсолютно сухими веществами понимают смесь органических и минеральных соединений (65-70% органических веществ и 30-35% минеральных). Укрепленный раствор сжигают в СРК с получением в остатке плава натриевых солей сульфидов и карбонатов натрия.A known method of regeneration of alkalis from black liquor in a soda recovery boiler (IBS) - see Nepenin Yu.N. Sulphate pulp production. T. 2. M .: Forest industry. 1990, p. 372-397. According to this method, black liquor is concentrated to 70-80% of absolutely dry substances (a.s.w.). Absolutely dry substances mean a mixture of organic and mineral compounds (65-70% of organic substances and 30-35% of minerals). The fortified solution is burned in the IBS to obtain sodium sulfides and sodium carbonates in the remainder of the melt.
К недостаткам описываемого способа следует отнести:The disadvantages of the described method include:
1. Большую энергоемкость процесса в СРК;1. The high energy intensity of the process in the IBS;
2. Экологическая опасность процесса в СРК.2. Environmental hazard of the process in IBS.
Высокая энергоемкость процесса в СРК определяется следующими факторами:The high energy intensity of the process in the IBS is determined by the following factors:
- большой расход топлива (лигнина) при выпаривании жидкой фазы черного щелока в СРК, составляющий 120 кг у.т./т целлюлозы;- high fuel consumption (lignin) during evaporation of the liquid phase of the black liquor in the IBS, amounting to 120 kg of equivalent fuel per ton of pulp;
- перерасход топлива в СРК против необходимого при восстановлении сульфатов натрия до сульфидов. При этом лишь 30% сульфида натрия к восстановленному в СРК используется в процессе варки технологической щепы. Остальную часть окисляют до тиосульфатов воздухом, вводя специальный технологический передел;- excessive consumption of fuel in the IBS against the necessary for the reduction of sodium sulfates to sulfides. At the same time, only 30% of sodium sulfide to that recovered in IBS is used in the process of cooking technological chips. The remainder is oxidized to thiosulfates by air, introducing a special technological redistribution;
- высокая (250-280°C) температура дымовых газов, отводимых в окружающую среду, из-за высокой температуры точки росы.- high (250-280 ° C) temperature of the flue gases discharged into the environment due to the high dew point temperature.
Экологическая опасность процесса в СРК обуславливается следующими основными причинами:The environmental hazard of the process in the IBS is caused by the following main reasons:
- дымовые газы содержат большое количество водяных паров и серосодержащих соединений, приводящих при их охлаждении к получению серной кислоты;- flue gases contain a large amount of water vapor and sulfur-containing compounds, resulting in their cooling to produce sulfuric acid;
- большой унос технологической пыли;- large ablation of process dust;
- при охлаждении плава минеральных солей раствором белого или зеленого щелока могут образовываться взрывы.- when cooling the melt of mineral salts with a solution of white or green liquor, explosions can form.
В качестве прототипа выбран способ регенерации щелочей с предварительным получением лигнина из черного щелока от варки сосны и березы по сульфатному способу и по натронному способу с добавкой антрохинона при давлении CO2 0,8 МПа и при температуре 80°C - см. Непенин Ю.Н. Производство сульфатной целлюлозы. Т. 2. М.: Лесная промышленность. 1990, с.569. Несмотря на решение некоторых вопросов по повышению эффективности процесса в СРК по способу-прототипу, основные недостатки, связанные с процессом в СРК, не устранены.As a prototype, a method of alkali regeneration with preliminary production of lignin from black liquor from cooking pine and birch by the sulfate method and the soda method with the addition of anthroquinone at a CO 2 pressure of 0.8 MPa and at a temperature of 80 ° C was selected. See N. Nepenin. . Sulphate pulp production. T. 2. M .: Forest industry. 1990, p. 569. Despite the solution of some issues to improve the efficiency of the process in the IBS by the prototype method, the main disadvantages associated with the process in the IBS have not been eliminated.
Задача изобретения - устранение недостатков в процессе регенерации щелочей.The objective of the invention is the elimination of disadvantages in the process of alkali regeneration.
Техническим результатом изобретения является исключение энергозатрат на процесс в СРК и устранение экологической опасности этого процесса путем вывода из технологической цепочки СРК.The technical result of the invention is the elimination of energy costs for the process in the IBS and the elimination of the environmental hazards of this process by withdrawing from the technological chain of the IBS.
Технический результат достигается способом, включающим выпаривание черного щелока и получение раствора соды, сульфата и сульфида натрия. Перед выпариванием из черного щелока выделяют лигнин, маточник лигнина подвергают политермическому выпариванию до 200-300 г H2O/100 г сухих солей натрия при температуре 60-150°C с получением содосульфатной смеси, при этом часть сульфата натрия восстанавливают до сульфида натрия. Процесс выпаривания может быть проведен последовательной дробной кристаллизацией с концентрированием раствора до 230-300 г H2O/100 г сухих солей натрия, а затем до 200-230 г H2O/100 г сухих солей натрия.The technical result is achieved by a method including the evaporation of black liquor and obtaining a solution of soda, sulfate and sodium sulfide. Before evaporation, lignin is isolated from black liquor, the mother liquor is subjected to polythermal evaporation of up to 200-300 g of H 2 O / 100 g of dry sodium salts at a temperature of 60-150 ° C to obtain a soda-sulfate mixture, while part of the sodium sulfate is reduced to sodium sulfide. The evaporation process can be carried out by successive fractional crystallization with concentration of the solution to 230-300 g of H 2 O / 100 g of dry sodium salts, and then to 200-230 g of H 2 O / 100 g of dry sodium salts.
На чертеже представлена упрощенная принципиальная схема предлагаемого способа и пример его реализации.The drawing shows a simplified schematic diagram of the proposed method and an example of its implementation.
Раствор черного щелока при концентрации 20% а.с.в. поступает в карбонизатор (1) под давлением 0,8 МПа и температуре 80°C. Раствор карбонизируется в присутствии антрохинона дымовыми газами печей декарбонизации в течение 60 минут. Полученная суспензия содержит до 70% от общей массы лигнина в растворе черного щелока. Суспензия отфильтровывается в фильтре (2). Твердая фаза лигнина отводится из технологического процесса и далее используется в виде высококалорийного экологически безопасного энергетического топлива либо в виде химического сырья для его переработки на продукты, имеющие потребительский спрос. Маточный раствор лигнина поступает в мешалку (3). Из мешалки раствор поступает в многостадийную многоступенчатую выпарную установку (4), где концентрируется до 200-300 г H2O/100 г сухих солей натрия при температуре 60-150°C. Полученная суспензия поступает в сгуститель (5). Маточный раствор содосульфатной смеси смешивают с черным щелоком, поступающим в карбонизатор (1). Твердая фаза содосульфатной смеси выходит из сгустителя (5) и делится на два потока: один поступает в мешалку (6), другой на восстановление сульфатсодержащих соединений до сульфида натрия в печь (7). Количественно этот поток определяется требованиями к приготовлению варочного раствора по сульфиду натрия (1/3-1/2 части к получаемому в СРК по способу-прототипу).Black liquor solution at a concentration of 20% a.s. enters the carbonizer (1) at a pressure of 0.8 MPa and a temperature of 80 ° C. The solution is carbonized in the presence of anthroquinone by flue gases of decarbonization furnaces for 60 minutes. The resulting suspension contains up to 70% of the total mass of lignin in a solution of black liquor. The suspension is filtered in the filter (2). The solid phase of lignin is removed from the process and then used in the form of high-calorie environmentally friendly energy fuel or in the form of chemical raw materials for its processing into products that have consumer demand. The lignin mother liquor enters the mixer (3). From the mixer, the solution enters a multi-stage multi-stage evaporator (4), where it concentrates up to 200-300 g of H 2 O / 100 g of dry sodium salts at a temperature of 60-150 ° C. The resulting suspension enters the thickener (5). The mother liquor of the soda-sulfate mixture is mixed with black liquor entering the carbonizer (1). The solid phase of the soda-sulfate mixture leaves the thickener (5) and is divided into two streams: one enters the mixer (6), the other into the reduction of sulfate-containing compounds to sodium sulfide (7). Quantitatively, this flow is determined by the requirements for the preparation of the cooking solution for sodium sulfide (1 / 3-1 / 2 parts to that obtained in IBS by the prototype method).
Восстановление сульфатсодержащих соединений ведут лигнином, адсорбированным содосульфатной смесью в процессе кристаллизации при выпаривании. При необходимости количество лигнина корректируется лигнином, полученным после карбонизации. Поток содосульфидной смеси после печи отводится в мешалку (6). В качестве растворителя используют конденсат вторичного пара из выпарных батарей выпарной станции. Раствор, полученный в мешалке представляет зеленый щелок, который далее используется по способу-прототипу.The reduction of sulfate-containing compounds is carried out by lignin adsorbed by a soda-sulfate mixture during crystallization during evaporation. If necessary, the amount of lignin is adjusted by the lignin obtained after carbonization. The stream of soda-sulfide mixture after the furnace is discharged into the mixer (6). Secondary vapor condensate from the evaporator batteries of the evaporation station is used as a solvent. The solution obtained in the mixer is a green liquor, which is then used according to the prototype method.
Модификация этого способа заключается в том, что с целью повышения серосодержащих соединений в содосульфатной смеси, направляемой на восстановление до сульфида натрия, процесс кристаллизации из насыщенных растворов ведут в двухстадийной выпарной батарее.The modification of this method consists in the fact that in order to increase the sulfur-containing compounds in the soda-sulfate mixture, directed to the reduction to sodium sulfide, the crystallization process from saturated solutions is carried out in a two-stage evaporative battery.
На первой стадии концентрирование раствора ведут до 230-300 г H2O/100 г сухих солей натрия. На этой стадии содосульфатная смесь в основном представлена сульфатом натрия и беркеитом (2Na2SO4·Nа2СО3). На второй стадии концентрирования его выпаривают до 200-230 г H2O/100 г сухих солей натрия. Этот поток содосульфатной смеси обогащен содой и его направляют в мешалку (6). Часть потока после первой стадии выпаривания, обогащенной сульфатом натрия, направляют в восстановительную печь. Количественно этот поток определяется требованиями к приготовлению варочного раствора по сульфиду натрия. Содосульфидную смесь, полученную после печи восстановления, и оставшуюся вторую часть потока содосульфатной смеси, обогащенного сульфатами, направляют в мешалку (6).In the first stage, the solution is concentrated to 230-300 g of H 2 O / 100 g of dry sodium salts. At this stage, the soda-sulfate mixture is mainly represented by sodium sulfate and berkeite (2Na 2 SO 4 · Na 2 CO 3 ). In the second stage of concentration, it is evaporated to 200-230 g of H 2 O / 100 g of dry sodium salts. This stream of soda-sulfate mixture is enriched with soda and it is sent to a mixer (6). Part of the stream after the first evaporation stage, enriched in sodium sulfate, is sent to a reduction furnace. Quantitatively, this flow is determined by the requirements for the preparation of the cooking solution for sodium sulfide. The soda-sulfide mixture obtained after the reduction furnace and the remaining second part of the sulfate-enriched soda-sulfate mixture stream are sent to a mixer (6).
По предлагаемому способу можно осуществить коренную модернизацию целлюлозного производства на основе энергосберегающей технологии регенерации солей натрия. Эффективность предлагаемого способа определяется снижением энергозатрат на получение целлюлозы и обеспечением экологической безопасности процесса регенерации щелочей на основе вывода из технологической цепочки содорегенерационного котлоагрегата.According to the proposed method, it is possible to carry out a radical modernization of pulp production on the basis of energy-saving technology for the regeneration of sodium salts. The effectiveness of the proposed method is determined by reducing energy consumption for the production of cellulose and ensuring the environmental safety of the alkali regeneration process based on the conclusion of the soda recovery boiler unit from the process chain.
Реализация предлагаемого способа позволяет:The implementation of the proposed method allows you to:
- снизить расход топлива не менее чем на 140 кг у.т./т целлюлозы;- reduce fuel consumption by at least 140 kg of equivalent fuel per ton of pulp;
- решить проблему экологической безопасности в процессе регенерации щелочей, связанную с высокотемпературной обработкой раствора черного щелока в СРК;- solve the problem of environmental safety in the process of alkali regeneration associated with high-temperature processing of a solution of black liquor in SRK;
- осуществить замкнутый растворный цикл в процессе регенерации щелочей;- carry out a closed solution cycle in the process of alkali regeneration;
- исключить из процесса декарбонизации известняк природного газа, заменив его получаемым в процессе лигнином;- exclude limestone from natural gas from the decarbonization process, replacing it with lignin obtained in the process;
- исключить из процесса производства целлюлозы вывод парниковых газов в окружающую среду.- exclude the release of greenhouse gases into the environment from the cellulose production process.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010114483/12A RU2415984C1 (en) | 2010-04-12 | 2010-04-12 | Hydrochemical method of regenerating sodium alkalis |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010114483/12A RU2415984C1 (en) | 2010-04-12 | 2010-04-12 | Hydrochemical method of regenerating sodium alkalis |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2415984C1 true RU2415984C1 (en) | 2011-04-10 |
Family
ID=44052161
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2010114483/12A RU2415984C1 (en) | 2010-04-12 | 2010-04-12 | Hydrochemical method of regenerating sodium alkalis |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2415984C1 (en) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997023687A1 (en) * | 1995-12-22 | 1997-07-03 | Combustion Engineering, Inc. | Black liquor gasification process and regeneration of pulping liquor |
| WO2003014467A2 (en) * | 2001-08-07 | 2003-02-20 | Bioregional Minimills (Uk) Limited | Production of pulp from cellulosic fibrous raw materials and recovery of chemicals and energy from pulp liquors |
| RU2348749C2 (en) * | 2003-11-03 | 2009-03-10 | Байоридженл Минимиллз (Ю Кей) Лимитед | Method for manufacture of pulp and black lye recycling |
-
2010
- 2010-04-12 RU RU2010114483/12A patent/RU2415984C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997023687A1 (en) * | 1995-12-22 | 1997-07-03 | Combustion Engineering, Inc. | Black liquor gasification process and regeneration of pulping liquor |
| WO2003014467A2 (en) * | 2001-08-07 | 2003-02-20 | Bioregional Minimills (Uk) Limited | Production of pulp from cellulosic fibrous raw materials and recovery of chemicals and energy from pulp liquors |
| RU2348749C2 (en) * | 2003-11-03 | 2009-03-10 | Байоридженл Минимиллз (Ю Кей) Лимитед | Method for manufacture of pulp and black lye recycling |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Непенин Ю.Н. Производство сульфатной целлюлозы, т.2. - М.: Лесная промышленность, 1990, с.569. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN105036438B (en) | A kind of sodium alkali desulfurization waste liquid method for innocent treatment | |
| CN107572554B (en) | A clean and energy-saving salt production process | |
| CN102424412B (en) | Method of producing alumina from fly ash | |
| CN104498716B (en) | A kind of secondary lead smelting co-producing paper pulp technology of energy-conserving and environment-protective | |
| CN103203174A (en) | A method for capturing SO2 and CO2 in the flue gas of a coal-fired power plant and producing chemical products | |
| BR112014022916B1 (en) | METHOD FOR SEPARATING LIGNIN FROM LIXFVIA NEGRA | |
| CN103011272A (en) | Method for concentrating and purifying titanium dioxide waste acid by using complex acid | |
| CN102703149B (en) | Method for natural gas desulphurization and resource utilization of desulphurization waste solution | |
| CN103028324B (en) | Method for desulfurization of flue gas in boiler by using red mud | |
| CN101979130B (en) | Method for removing hydrogen sulfide from industrial gas in recycling way | |
| CN109574055A (en) | A kind of method of salt slurry production precipitated calcium carbonate and epsom salt | |
| CN103086408A (en) | Method for producing alumina by mixing and roasting flyash and ammonium sulfate | |
| CN115006982A (en) | A method for desulfurization and carbon fixation of coal-fired flue gas by using calcium carbide slag slurry | |
| CN102050430B (en) | Method for preparing high concentration sulfuric acid by cracking low concentration sulfuric acid | |
| CN105013317A (en) | Process flow for recovering high-purity magnesium sulfite by magnesium oxide flue gas desulphurization | |
| CN103566750A (en) | Flue gas desulfurization method | |
| RU2415984C1 (en) | Hydrochemical method of regenerating sodium alkalis | |
| CN101734629A (en) | Method for preparing industrial sulfuric acid from carbonized and condensed sulfur containing waste liquid | |
| CN101898081A (en) | Method for desulphurizing sulfur-containing flue gas with coking crude gas water-washing deaminized ammonia water | |
| CN101492177B (en) | Method for reduction and decomposition of phosphogypsum with yellow phosphorus tail gas | |
| CN102794101B (en) | Technology for co-producing gypsum crystal whisker by using imestone desulfuration | |
| RU2617569C2 (en) | Method for acid-base treatment of black liquor from sulphate cellulose production | |
| CN103274369A (en) | Circulating method for preparing concentrated sulfuric acid and solid product from dilute sulfuric acid | |
| CN102976285B (en) | A method for producing sulfuric acid from desulfurized gypsum in the secondary lead smelting process | |
| CN105540611A (en) | Method for reusing desulfurization and denitration by-products |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20130413 |