RU2413782C1 - Листовая хладостойкая сталь для высоконагруженных конструкций контейнерной техники атомной и термоядерной энергетики - Google Patents
Листовая хладостойкая сталь для высоконагруженных конструкций контейнерной техники атомной и термоядерной энергетики Download PDFInfo
- Publication number
- RU2413782C1 RU2413782C1 RU2009128412/02A RU2009128412A RU2413782C1 RU 2413782 C1 RU2413782 C1 RU 2413782C1 RU 2009128412/02 A RU2009128412/02 A RU 2009128412/02A RU 2009128412 A RU2009128412 A RU 2009128412A RU 2413782 C1 RU2413782 C1 RU 2413782C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- arsenic
- nuclear
- niobium
- vanadium
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 30
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 30
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 15
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N arsenic atom Chemical compound [As] RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims abstract description 11
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims abstract description 11
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 9
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N yttrium atom Chemical compound [Y] VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims abstract description 5
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims description 8
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 8
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 claims description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 abstract 3
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 16
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 16
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 13
- 239000000463 material Substances 0.000 description 8
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 8
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 7
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 6
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 6
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 239000002915 spent fuel radioactive waste Substances 0.000 description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 4
- 238000011160 research Methods 0.000 description 4
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 239000002901 radioactive waste Substances 0.000 description 3
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 3
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 3
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 230000000712 assembly Effects 0.000 description 2
- 238000000429 assembly Methods 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 2
- 238000009776 industrial production Methods 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 description 1
- WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N antimony atom Chemical compound [Sb] WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 description 1
- JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N bismuth atom Chemical compound [Bi] JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000001198 high resolution scanning electron microscopy Methods 0.000 description 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 239000011824 nuclear material Substances 0.000 description 1
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 1
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 1
- 238000004806 packaging method and process Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000004626 scanning electron microscopy Methods 0.000 description 1
- 238000000682 scanning probe acoustic microscopy Methods 0.000 description 1
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 238000010183 spectrum analysis Methods 0.000 description 1
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии, а именно к листовой хладостойкой стали, используемой в атомном энергомашиностроении при серийном производстве высоконадежной контейнерной техники для транспортировки и длительного хранения отработавшего ядерного топлива и радиоактивных отходов атомной и термоядерной энергетики. Сталь содержит углерод, кремний, марганец, хром, никель, медь, ванадий, ниобий, алюминий, серу, фосфор, титан, иттрий, азот, мышьяк и железо при следующем соотношении компонентов, вес.%: углерод 0,05-0,09, кремний 0,5-0,7, марганец 1,2-1,5, хром 0,05-0,25, никель 0,05-0,30, медь 0,05-0,25, ванадий 0,01-0,09, ниобий 0,01-0,07, титан 0,003-0,05, иттрий 0,001-0,005, азот 0,005-0,01, алюминий 0,02-0,05, мышьяк 0,003-0,01, сера 0,003-0,01, фосфор 0,003-0,01, железо остальное. Значение углеродного эквивалента стали не превышает 0,38%, суммарное содержание ванадия и ниобия не превышает 0,12%, а суммарное содержание серы, фосфора и мышьяка не превышает 0,022%. Улучшается комплекс основных физико-механических и служебных свойств, обеспечивающий повышение деформационной способности и ресурсных характеристик высоконагруженных конструкций контейнерного оборудования. 2 табл.
Description
Изобретение относится к области атомного энергомашиностроения и предназначено для использования при серийном производстве высоконадежной контейнерной техники, в частности металлобетонных контейнеров для транспортировки и длительного хранения отработавшего ядерного топлива и радиоактивных отходов атомной и термоядерной энергетики.
Известны конструкционные стали и сплавы, широко применяемые в различных отраслях промышленности и народного хозяйства, например стали марок 09Г2С, 10Г2С и 16ГС, а также другие аналоги, указанные в научно-технической и патентной литературе [1-5]. Однако известные материалы не обеспечивают требуемого уровня и стабильности основных физико-механических и служебных характеристик, в том числе деформационной способности в условиях ударного и статического нагружения при отрицательных температурах, во многом определяющих требуемую работоспособность и эксплуатационную надежность контейнерного оборудования.
Наиболее близкой к заявляемой композиции по базовому химическому составу и функциональному назначению компонентов является сталь типа 09Г2С [1], содержащая в своем составе следующие элементы, вес.%:
| углерод | 0,03-0,10 |
| кремний | 0,3-0,7 |
| марганец | 1,0-1,7 |
| хром | 0,05-0,25 |
| никель | 0,05-0,25 |
| медь | 0,05-0,25 |
| ванадий | 0,01-0,08 |
| ниобий | 0,005-0,05 |
| алюминий | 0,01-0,06 |
| кальций | 0,001-0,005 |
| сера | 0,002-0,015 |
| фосфор | 0,003-0,015 |
| железо | остальное |
При этом суммарное содержание никеля и меди не превышает 0,4%, а суммарное содержание серы и фосфора не превышает 0,025%.
Данную марку стали в соответствии с требованиями действующей нормативно-технической и технологической документации [2-4] рекомендуется использовать как конструкционный материал в машиностроительных отраслях промышленности при производстве серийной металлопродукции общетехнического назначения. При этом известная сталь характеризуется недостаточно высоким уровнем деформационной способности металла в условиях ударного и статического нагружения при отрицательных температурах, а также является чувствительной к тепловому и радиационному охрупчиванию в процессе транспортировки и длительного хранения отработавшего ядерного топлива.
Согласно требованиям действующих государственных и отраслевых стандартов содержание в сталях-аналогах ряда легирующих и примесных элементов, повышающих склонность металла к тепловому и радиационному охрупчиванию и образующих при нейтронном облучении долгоживущие изотопы с высокой энергией гамма-излучения, не контролируется и находится в весьма широких концентрационных пределах.
Техническим результатом настоящего изобретения является создание высокотехнологичной листовой контейнерной стали, обладающей улучшенным комплексом основных физико-механических и служебных свойств, меньшей склонностью к тепловому и радиационному охрупчиванию, что обеспечивает повышение деформационной способности и эксплуатационной надежности высоконагруженных несущих конструкций металлобетонных контейнеров для транспортировки и длительного хранения отработавших тепловыделяющих сборок стационарных и транспортных реакторных установок типа РБМК и ВВЭР.
Решение поставленной в заявке задачи достигается изменением в стали соотношения легирующих и модифицирующих элементов и введением в состав заявляемой композиции оптимального количества иттрия, титана и азота, а также нормированием содержания серы, фосфора и мышьяка в сочетании с расчетной величиной углеродного эквивалента. Предлагается состав, содержащий в мас.%:
| углерод | 0,05-0,09 |
| кремний | 0,5-0,7 |
| марганец | 1,2-1,5 |
| хром | 0,05-0,25 |
| никель | 0,05-0,30 |
| медь | 0,05-0,25 |
| ванадий | 0,01-0,09 |
| ниобий | 0,01-0,07 |
| иттрий | 0,001-0,005 |
| азот | 0,005-0,01 |
| титан | 0,003-0,05 |
| алюминий | 0,02-0,05 |
| мышьяк | 0,003-0,01 |
| сера | 0,003-0,01 |
| фосфор | 0,003-0,01 |
| железо | остальное |
При этом:
- значение углеродного коэффициента стали (Сэкв.) не должно превышать 0,38;
- суммарное содержание ванадия и ниобия не должно превышать 0,12%;
- суммарное содержание серы, фосфора и мышьяка не должно превышать 0,022%.
Соотношение указанных легирующих и примесных элементов выбрано таким, чтобы заявляемая композиция обеспечивала формирование наиболее оптимального структурного состояния, требуемый уровень и стабильность важнейших структурно-чувствительных свойств металла, во многом определяющих заданную работоспособность и эксплуатационную надежность, а также ресурсные характеристики создаваемой контейнерной техники.
Введение в заявляемую сталь микролегирующих и модифицирующих добавок иттрия, титана, азота и мышьяка в указанном соотношении с другими легирующими элементами, и в первую очередь с ванадием, ниобием и хромом, улучшает ее структурную стабильность и, как следствие, весь комплекс основных физико-механических свойств, положительно влияющих на снижение чувствительности металла к тепловому и радиационному охрупчиванию, а также повышает работу зарождения и развития межзеренной трещины в условиях динамического нагружения в области отрицательных температур. При этом, как показали наши исследования [6-9], происходит более равномерное распределение легирующих и примесных элементов, а также неметаллических включений по всему сечению слитка, крупных поковок и слябов, металл эффективней очищается от вредных примесей и газов, тоньше и чище становятся границы зерна, увеличивается прочность межкристаллитной связи, что в целом обеспечивает значительное повышение деформационной способности (пластичности, вязкости и др. характеристик) стали. Снижается склонность металла к структурной анизотропии и существенно улучшается его технологичность на стадии металлургического передела, что повышает выход годного при промышленном производстве листового проката. Введение модифицирующих элементов вне указанных в формуле изобретения пределов снижает эффективность их положительного влияния и не приводит к заметному улучшению этих важных структурно-чувствительных характеристик материала.
Выбор системы комплексного легирования заявляемой композиции предусматривает также ограничение суммарного содержания некоторых карбидообразующих элементов в оптимальном соотношении с углеродом, что способствует образованию при соответствующей термообработке в достаточном количестве мелкодисперсных карбидных фаз, термодинамически устойчивых в широком интервале температур технологических, сварочных и эксплуатационных нагревов, что снижает структурную неоднородность в приграничных областях и повышает сопротивление металла хрупкому разрушению в условиях статического и динамического нагружения. При этом обеспечение требуемого, более высокого, чем в прототипе, уровня пластических характеристик и деформационной способности стали достигается за счет формирования устойчивой дислокационной структуры, определяющей оптимальную плотность активных плоскостей скольжения в процессе пластической деформации и отражающей важный вклад дислокационной неупругости в процессе внутреннего трения.
При этом логарифмический декремент колебаний, как одна из важных характеристик реального структурного состояния металла и его деформационной способности, показывает заметное возрастание энергоемкости процесса пластической деформации и, как следствие, работы зарождения хрупкой трещины в условиях ударного нагружения и низких температур.
Выполненные металлографические исследования и электронно-фрактографический анализ поверхности излома ударных образцов с помощью высокоразрешающей растровой электронной микроскопии [6-9] свидетельствуют о преобладании внутризеренного характера разрушения и наличии развитого локального пластического течения металла, что является важной структурной характеристикой высокой деформационной способности заявляемой композиции.
Введение требуемых количеств ванадия, ниобия и титана в сочетании с заданной величиной углеродного эквивалента способствует активному образованию высокодисперсных карбонитридных фаз и повышению отпускоустойчивости при сохранении необходимого уровня прочностных и пластических характеристик металла в процессе длительной эксплуатации. Увеличение содержания этих элементов сверх указанных в формуле изобретения пределов снижает дисперсность образующихся фаз внедрения и затрудняет равномерность их распределения по объему зерна, что ослабляет механизм закрепления дислокаций в процессе последующей термообработки листового проката и других полуфабрикатов. При этом величина углеродного эквивалента, определяющего четкую взаимосвязь структурно-чувствительных характеристик стали с ее реальным химическим и фазовым составом, рассчитывается по общепринятой математической зависимости [10]:
Комплексное введение в сталь модифицирующих добавок титана, азота и мышьяка в оптимальном сочетании с такими термодинамически активными элементами (Al, Si, Mn и др.) способствует повышению эффективной поверхностной энергии межзеренного разрушения за счет подавления зернограничных сегрегационных процессов. Методом локального рентгеноспектрального анализа и Оже-электронной спектроскопии установлено, что при увеличении указанного в формуле изобретения суммарного содержания вводимых элементов, в результате воздействия технологических и эксплуатационных нагревов, активизируются процессы межзеренных сегрегационных образований и возрастает склонность стали к тепловому и радиационному охрупчиванию. Определение значения работы деформации и анализ электронных фрактограмм с использованием растровой электронной микроскопии свидетельствуют об увеличении доли вязкой составляющей в изломе, отражающей более высокую энергоемкость процесса разрушения по сравнению с хрупко-скольными структурными образованиями сталей-аналогов, что хорошо согласуется с результатами выполненных механических испытаний и положительно влияет на повышение сопротивления заявляемой композиции хрупкому разрушению [11, 12].
Полученный более высокий уровень физико-механических, технологических и служебных характеристик стали обеспечивается комплексным легированием заявляемой композиции в указанном соотношении с другими элементами, сбалансированным химическим и фазовым составом, нормированным соотношением сильнокарбидообразующих элементов в сочетании с расчетной величиной углеродного эквивалента, а также контролированием оптимального содержания легкоплавких элементов в твердом растворе.
В ЦНИИ КМ «Прометей» в соответствии с планом научно-исследовательских работ отрасли, проводимых в рамках обеспечения выполнения федеральной целевой научно-технической программы [13], осуществлен комплекс лабораторных и опытно-промышленных работ по выплавке, пластической и термической обработкам разработанной марки стали. Металл выплавлялся в 100-тонной дуговой электропечи с разливкой в слитки массой до 30 т и последующей обработкой давлением на промышленном кузнечно-прессовом и прокатном оборудовании.
Химический состав исследованных материалов, а также результаты определения наиболее важных свойств и характеристик опытного металла представлены в табл.1 и 2.
Ожидаемый технико-экономический эффект промышленного применения разработанной марки стали в атомном энергомашиностроении выразится в повышении эксплуатационной надежности и ресурсных характеристик производимых контейнерных сборок серии МБК и другого оборудования создаваемой контейнерной техники для атомной и термоядерной энергетики. Новое техническое решение может быть также использовано и в других отраслях отечественного машиностроения при производстве современной высоконадежной техники и оборудования для народного хозяйства.
В качестве примесей заявляемая сталь может содержать, вес %:
| Мышьяк | 0,003-0,01 |
| Свинец | 0,0005-0,006 |
| Олово | 0,0008-0,008 |
| Цинк | 0,0008-0,009 |
| Сурьма | 0,0005-0,008 |
| Висмут | 0,0006-0,006 |
ЛИТЕРАТУРА
1. И.В.Горынин, Н.Г.Быковский, Т.И.Титова и др. «Сталь для высоконадежного контейнерного оборудования по транспортировке и хранению отработавших ядерных материалов». - Патент РФ № 2232203, 2003. - прототип.
2. ГОСТ 19281-89 «Листовой прокат из стали повышенной прочности». М., Госстандарт, 1991.
3. ГОСТ 5520-79 «Сталь листовая углеродистая низколегированная для сосудов, работающих под давлением», М., Госстандарт, 1987.
4. Технические условия ТУ 5.961-11829-2003 «Прокат листовой из стали марки 09Г2СА», 2003.
5. В.Н.Журавлев, И.И.Николаева. Машиностроительные стали (справочник). М., изд-во «Машиностроение», 1981.
6. Технический отчет ЦНИИ КМ «Прометей» по теме № 35.663.11.001 «Создание контейнеров для отработавшего ядерного топлива стационарных и транспортных АЭУ с использованием радиационно стойких малоактивируемых сталей нового поколения» (проблема «Контейнер», инв. №9369°), Санкт-Петербург, 2003.
7. Г.П.Карзов, И.А.Повышев, В.Н.Павлов. Технический отчет ЦНИИ КМ «Прометей» по теме «Материаловедческое сопровождение техпроекта и промышленного производства на Ижорском заводе опытной партии транспортных упаковочных комплектов ТУК-18 для атомного ледокольного флота Мурманского морского пароходства», Ленинград, 1991.
8. Г.П.Карзов, И.А.Повышев, А.В.Ильин и др. «Проблемы разработки и выбора конструкционных материалов для сварных конструкций металлобетонных контейнеров для транспортировки и хранения радиоактивных отходов». - Труды Международной научно-технической конференции «Радиоактивные отходы: хранение, транспортировка и переработка», Санкт-Петербург, 1996, стр.С-40.
9. Г.П.Карзов, Н.Г.Быковский, И.А.Повышев и др. «Материаловедческая концепция обеспечения радиационно-экологической безопасности современной контейнерной техники для хранения и транспортировки ОЯТ». - Труды 7-й Российской межотраслевой конференции по реакторному материаловедению, г. Димитровград, НИИАР, 2003, стр.130-131.
10. Лосев В.А., Юхин Н.А. Иллюстрированное пособие сварщика. М.: издательство "Соуэло", 2007 г.
11. Н.Г.Быковский, И.А.Повышев, Г.Н.Филимонов и др. Материалы международного семинара Россия - НАТО «Научные проблемы и нерешенные задачи утилизации кораблей с ЯЭУ и экологической реабилитации обслуживающей инфраструктуры», Москва, изд-е ИБРАЭ РАН (Институт проблем безопасности развития атомной энергетики), 2002, стр.19.
12. Н.Г.Быковский, М.И.Оленин и др. Технический отчет ЦНИИ КМ «Прометей» по теме № 146/6626 «Материаловедческое сопровождение промышленного изготовления на стане 5000 ОАО «Северсталь» опытной партии листового проката из стали 09Г2СА-А», Санкт-Петербург, 2005.
13. Федеральная целевая программа "Национальная технологическая база" НИОКР "Модификация".
Claims (1)
- Листовая хладостойкая сталь для высоконагруженных конструкций контейнерной техники атомной и термоядерной энергетики, содержащая углерод, кремний, марганец, хром, никель, медь, ванадий, ниобий, алюминий, серу, фосфор и железо, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит титан, иттрий, азот и мышьяк при следующем соотношении легирующих и модифицирующих элементов, вес.%:
углерод 0,05-0,09 кремний 0,5-0,7 марганец 1,2-1,5 хром 0,05-0,25 никель 0,05-0,30 медь 0,05-0,25 ванадий 0,01-0,09 ниобий 0,01-0,07 титан 0,003-0,05 иттрий 0,001-0,005 азот 0,005-0,01 алюминий 0,02-0,05 мышьяк 0,003-0,01 сера 0,003-0,01 фосфор 0,003-0,01 железо остальное,
при этом значение углеродного эквивалента стали не превышает 0,38%, суммарное содержание ванадия и ниобия не превышает 0,12%, а суммарное содержание серы, фосфора и мышьяка не превышает 0,022%.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009128412/02A RU2413782C1 (ru) | 2009-07-22 | 2009-07-22 | Листовая хладостойкая сталь для высоконагруженных конструкций контейнерной техники атомной и термоядерной энергетики |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009128412/02A RU2413782C1 (ru) | 2009-07-22 | 2009-07-22 | Листовая хладостойкая сталь для высоконагруженных конструкций контейнерной техники атомной и термоядерной энергетики |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2009128412A RU2009128412A (ru) | 2011-01-27 |
| RU2413782C1 true RU2413782C1 (ru) | 2011-03-10 |
Family
ID=46308152
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2009128412/02A RU2413782C1 (ru) | 2009-07-22 | 2009-07-22 | Листовая хладостойкая сталь для высоконагруженных конструкций контейнерной техники атомной и термоядерной энергетики |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2413782C1 (ru) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2232203C1 (ru) * | 2003-04-23 | 2004-07-10 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" | Сталь для высоконадежного контейнерного оборудования по транспортировке и хранению отработавших ядерных материалов |
| RU2270269C1 (ru) * | 2005-02-01 | 2006-02-20 | Закрытое акционерное общество "Ижевский опытно-механический завод" | Сталь, изделие из стали и способ его изготовления |
-
2009
- 2009-07-22 RU RU2009128412/02A patent/RU2413782C1/ru active IP Right Revival
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2232203C1 (ru) * | 2003-04-23 | 2004-07-10 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" | Сталь для высоконадежного контейнерного оборудования по транспортировке и хранению отработавших ядерных материалов |
| RU2270269C1 (ru) * | 2005-02-01 | 2006-02-20 | Закрытое акционерное общество "Ижевский опытно-механический завод" | Сталь, изделие из стали и способ его изготовления |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2009128412A (ru) | 2011-01-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Ooi et al. | Low transformation temperature weld filler for tensile residual stress reduction | |
| Choi et al. | Fabrication of Gd containing duplex stainless steel sheet for neutron absorbing structural materials | |
| Xu | Hydrogen embrittlement of carbon steels and their welds | |
| CN108779535A (zh) | 高温、耐辐射铁素体-马氏体钢 | |
| US20100183475A1 (en) | Chromium manganese - nitrogen bearing stainless alloy having excellent thermal neutron absorption ability | |
| Dong et al. | Enhancement of hydrogen embrittlement resistance in a Fe-18Mn-0.6 C twinning induced plasticity steel by copper alloying | |
| Roy et al. | Dynamic strain ageing of P91 grade steels of varied silicon content | |
| Takasawa et al. | Effects of grain size on hydrogen environment embrittlement of high strength low alloy steel in 45 MPa gaseous hydrogen | |
| Malhotra et al. | Weld metal composition and aging influence on metallurgical, corrosion and fatigue crack growth behavior of austenitic stainless steel welds | |
| Zhang et al. | Effects of phosphorus impurity on the microstructure and impact toughness of weld joint for the 12Cr2Mo1R heat resistant steel | |
| Pickering et al. | The consequences of macroscopic segregation on the transformation behavior of a pressure-vessel steel | |
| Safari et al. | Dissimilar resistance spot welding of AISI 304 to AISI 409 stainless steels: mechanical properties and microstructural evolutions | |
| Natesan et al. | Report on the completion of the procurement of the first heat of Alloy 709 | |
| CN110923547A (zh) | 一种快堆核电站用铬镍钼奥氏体不锈钢法兰及其制造方法 | |
| Rao et al. | Effect of hydrogen on tensile behavior of low alloy steel in the regime of dynamic strain ageing | |
| RU2413782C1 (ru) | Листовая хладостойкая сталь для высоконагруженных конструкций контейнерной техники атомной и термоядерной энергетики | |
| Heo et al. | The mechanism of elevated temperature intergranular cracking in heat-resistant alloys | |
| RU2259419C1 (ru) | Хладостойкая сталь для силовых элементов металлобетонных контейнеров атомной энергетики | |
| Tariq et al. | Effect of cyclic aging on mechanical properties and microstructure of maraging steel 250 | |
| Zhang et al. | Effect of microstructural characteristics on the impact fracture behavior of cryogenic 9Ni steel | |
| US4279647A (en) | Construction steel exhibiting high fatigue strength | |
| RU2414522C1 (ru) | Жаропрочная сталь для паросиловых установок и энергоблоков со сверхкритическими параметрами пара | |
| RU2166559C2 (ru) | Сталь для корпусов атомных реакторов повышенной надежности и ресурса | |
| RU2232203C1 (ru) | Сталь для высоконадежного контейнерного оборудования по транспортировке и хранению отработавших ядерных материалов | |
| Briant | Investigation of liquid metal embrittlment in advanced high strength steels |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20120723 |
|
| NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20150910 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20160723 |
|
| NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20190517 |
|
| PD4A | Correction of name of patent owner | ||
| PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20210722 |