RU2480776C1 - Method to monitor resistance of insulation of branched dc networks and device for its realisation - Google Patents
Method to monitor resistance of insulation of branched dc networks and device for its realisation Download PDFInfo
- Publication number
- RU2480776C1 RU2480776C1 RU2011142347/28A RU2011142347A RU2480776C1 RU 2480776 C1 RU2480776 C1 RU 2480776C1 RU 2011142347/28 A RU2011142347/28 A RU 2011142347/28A RU 2011142347 A RU2011142347 A RU 2011142347A RU 2480776 C1 RU2480776 C1 RU 2480776C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- resistance
- frequency
- insulation resistance
- current
- frequencies
- Prior art date
Links
- 238000009413 insulation Methods 0.000 title claims abstract description 34
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 12
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 claims abstract description 10
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 claims abstract description 5
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims abstract description 5
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 claims description 8
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims description 4
- 238000005259 measurement Methods 0.000 abstract description 14
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 5
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 4
- 238000013213 extrapolation Methods 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- 238000012935 Averaging Methods 0.000 description 1
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000004870 electrical engineering Methods 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 230000010363 phase shift Effects 0.000 description 1
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Measurement Of Resistance Or Impedance (AREA)
- Testing Of Short-Circuits, Discontinuities, Leakage, Or Incorrect Line Connections (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к электротехнике и предназначено к использованию при создании и применении устройств и систем для измерения сопротивлений изоляции в сетях постоянного тока, находящихся под напряжением.The invention relates to electrical engineering and is intended for use in the creation and use of devices and systems for measuring insulation resistances in DC networks under voltage.
Известны способ и устройство измерения сопротивления изоляции, описанные в патенте РФ №2180124, кл. G01R 31/11, заявка от 19.01.1999 г., опубликовано 27.02.2002 г.A known method and device for measuring insulation resistance described in the patent of the Russian Federation No. 2180124, class. G01R 31/11, application of January 19, 1999, published February 27, 2002
Известный способ заключается в том, что на сеть накладывают короткие импульсы, синхронизированные с моментом перехода через ноль напряжения с частотой источника контрольного тока на электрических полюсах сети, короткие импульсы и контрольный переменный ток выделяют в токе контролируемого элемента. Активную составляющую тока контролируемого элемента определяют на основании измерения отрезка времени между моментом перехода через ноль тестового сигнала переменного тока контролируемого элемента и моментом появления короткого импульса. Наличие повреждения в контролируемом элементе определяется по факту увеличения активной составляющей тока.The known method consists in the fact that short pulses are superimposed on the network, synchronized with the moment of transition through zero of voltage with the frequency of the control current source at the electric poles of the network, short pulses and control alternating current are isolated in the current of the controlled element. The active component of the current of the controlled element is determined based on the measurement of the length of time between the moment of transition through zero of the test signal of the alternating current of the controlled element and the moment of appearance of a short pulse. The presence of damage in the controlled element is determined by the fact of an increase in the active component of the current.
Недостатками данного способа являются необходимость подавления импульсных помех, возникающих при коммутациях, так как для выделения короткого импульса в месте измерения требуется фильтр с широкой полосой пропускания частот. Кроме того, возможно совпадение собственной частоты отдельных участков сети с частотами спектра короткого импульса, что приводит к зависимости работы устройства от параметров отдельных участков сети.The disadvantages of this method are the need to suppress impulse noise arising during switching, since a filter with a wide passband is required to isolate a short pulse at the measurement site. In addition, it is possible that the natural frequency of individual sections of the network coincides with the frequencies of the spectrum of the short pulse, which leads to the dependence of the operation of the device on the parameters of individual sections of the network.
Наиболее близким к предлагаемому способу контроля сопротивления изоляции является патент РФ №2411526, кл. G01R 31/02, G01R 31/08, G01R 27/18 от 20.08.2008 г.Closest to the proposed method for monitoring insulation resistance is RF patent No. 2411526, class. G01R 31/02, G01R 31/08, G01R 27/18 of 08/20/2008
В известном способе и устройстве измеряют среднее значение активной мощности, выделяемой на сопротивлении изоляции за целое число периодов тестового сигнала, значение которой обратно пропорционально активной части сопротивления изоляции. Данное устройство включает в себя блок генератора синусоидального напряжения, многоканальный мультиплексор, блок контроллера, блок индикации, блоки контроля присоединений со схемой синхронного детектирования, в каждой из которых формируется сигнал, пропорциональный среднему значению активной мощности выделяемой на сопротивлении изоляции данного присоединения по отношению к «земле». Частота синхронного детектирования задается генератором синусоидального напряжения. При этом составляющие тока через емкости, сдвинутые по фазе на 90º, а также токи помех других частот эффективно отсеиваются.In the known method and device measure the average value of the active power allocated to the insulation resistance for an integer number of periods of the test signal, the value of which is inversely proportional to the active part of the insulation resistance. This device includes a sinusoidal voltage generator unit, a multi-channel multiplexer, a controller unit, an indication unit, connection control units with a synchronous detection circuit, in each of which a signal is generated proportional to the average value of the active power allocated to the insulation resistance of this connection with respect to ground ". The frequency of synchronous detection is set by a sinusoidal voltage generator. In this case, the components of the current through the capacitance phase-shifted by 90º, as well as interference currents of other frequencies are effectively eliminated.
Недостатком данного способа и устройства является то, что реальные кабельные присоединения, уложенные в траншеях и лотках, имеют в комплексной проводимости по отношению к «земле» распределенные по длине составляющие активного, емкостного и индуктивного сопротивления. При тестировании таких присоединений с помощью генератора синусоидального напряжения ток утечки на «землю» имеет непостоянный фазовый сдвиг менее 90º, в том числе и тогда, когда повреждений изоляции кабеля нет. Такой ток является источником ошибок при синхронном детектировании и как следствие ошибок определения сопротивления изоляции. Задачей предлагаемого изобретения является повышение точности измерения и расширение области практического применения.The disadvantage of this method and device is that real cable connections, laid in trenches and trays, have integrated conductivity with respect to the "ground" along the components of active, capacitive and inductive resistance distributed along the length. When testing such connections with a sinusoidal voltage generator, the leakage current to earth has an unstable phase shift of less than 90º, including when there is no damage to the cable insulation. Such a current is a source of errors during synchronous detection and, as a consequence, errors in determining the insulation resistance. The task of the invention is to improve the accuracy of measurement and expand the field of practical application.
Сущность предлагаемого изобретения заключается в том, что:The essence of the invention is that:
- способ контроля сопротивления изоляции присоединений в разветвленной сети постоянного тока предусматривает измерение токов утечки на частотах f1 и f2 и последующую экстраполяцию по эмпирической формуле тока утечки и сопротивления изоляции на частоту f0=0 Гц - сопротивление постоянному току, значение которого является искомым;- a method for monitoring the insulation resistance of connections in a branched DC network involves the measurement of leakage currents at frequencies f1 and f2 and subsequent extrapolation according to the empirical formula of the leakage current and insulation resistance at a frequency f0 = 0 Hz - DC resistance, the value of which is sought;
- устройство контроля сопротивления изоляции присоединений в разветвленной сети постоянного тока включает в себя многоканальный мультиплексор сигналов, схему АЦП, выполняющую измерение сигналов, контроллер, выполняющий управление и необходимые вычисления, блок индикации, а также генератор синусоидального напряжения переключаемой частоты f1 и f2, соединенный с заземленным корпусом устройства и поочередно подключаемый к полюсам сети через контакты реле. Вместе с тем устройство включает в себя установленные на каждом присоединении датчики контроля присоединений, в каждом из которых установлен трансформатор тока, усилитель сигнала и два синхронных детектора, формирующие сигналы U(f1) и U(f2), пропорциональные токам утечки на частотах f1 и f2. По измеренным значениям токов на частотах f1 и f2 вычисляется ток утечки, соответствующий частоте f0=0 Гц, то есть на постоянном токе. Сопротивление изоляции обратно пропорционально току утечки, и его значение на частоте 0 Гц является искомым.- a device for monitoring the insulation resistance of connections in a branched DC network includes a multi-channel signal multiplexer, an ADC circuit that performs signal measurement, a controller that performs control and necessary calculations, an indication unit, and a sine wave voltage generator of switched frequency f1 and f2 connected to the ground the case of the device and alternately connected to the poles of the network via relay contacts. At the same time, the device includes connection monitoring sensors installed on each connection, each of which has a current transformer, a signal amplifier and two synchronous detectors generating signals U (f1) and U (f2) proportional to the leakage currents at frequencies f1 and f2 . From the measured values of the currents at frequencies f1 and f2, the leakage current corresponding to the frequency f0 = 0 Hz, that is, at constant current, is calculated. The insulation resistance is inversely proportional to the leakage current, and its value at a frequency of 0 Hz is the desired one.
Способ контроля сопротивления изоляции поясняют схемы и векторные диаграммы на фиг.1, 2, 3, 4.The method of controlling the insulation resistance is explained in the diagrams and vector diagrams in FIGS. 1, 2, 3, 4.
Генератор синусоидального напряжения Uac, соединенный с «землей» с помощью контактов K1, K2, поочередно подключается к полюсам сети (фиг.1). На каждый полюс сети поочередно генерируется напряжение Uac частотой f1, затем f2.The sinusoidal voltage generator Uac, connected to the "ground" using the contacts K1, K2, is alternately connected to the poles of the network (figure 1). For each pole of the network, a voltage Uac is alternately generated with a frequency of f1, then f2.
Напряжение Uac вызывает протекание тока Iиз через сопротивление изоляции Zиз. Ток изоляции Iиз измеряется датчиком контроля присоединения, который включает в себя трансформатор тока и измерительную схему датчика. Трансформатор тока имеет кольцевой магнитопровод, через окно которого проходят провода первичной обмотки, соединяющие выключатель и нагрузку присоединения, а также вторичная обмотка с большим числом витков. Через первичную обмотку проходят встречные токи нагрузки, а также ток утечки изоляции Iиз через сопротивление Zиз. Вторичная обмотка подключена к измерительной схеме датчика, содержащей усилитель сигнала и два синхронных детектора (фиг.4). Распределенное комплексное сопротивление изоляции Zиз с достаточной точностью может быть представлено эквивалентными схемами двухполюсников а) и б) (фиг.2). Емкость С1 в основном зависит от конструкции кабеля и его длины. Сопротивление R2 в основном определяется проводимостью среды, окружающей оболочку кабеля. Сопротивление R1 в схеме а) в основном определяется качеством изоляции оболочки кабеля. Сопротивление R1 в схеме б) в основном определяется качеством изоляции полюсов нагрузки присоединения.The voltage Uac causes the current Iiz to flow through the insulation resistance Ziz. Isolation current I is measured by the connection control sensor, which includes a current transformer and a sensor measuring circuit. The current transformer has an annular magnetic circuit through whose window the wires of the primary winding connect the circuit breaker and the connection load, as well as the secondary winding with a large number of turns. Counter currents of the load pass through the primary winding, as well as the leakage current of insulation Is out of resistance Z out. The secondary winding is connected to the measuring circuit of the sensor containing the signal amplifier and two synchronous detectors (figure 4). Distributed complex insulation resistance Z from with sufficient accuracy can be represented by equivalent circuits of two-terminal a) and b) (figure 2). Capacity C1 mainly depends on the design of the cable and its length. Resistance R2 is mainly determined by the conductivity of the medium surrounding the cable sheath. The resistance R1 in circuit a) is mainly determined by the insulation quality of the cable sheath. The resistance R1 in circuit b) is mainly determined by the insulation quality of the connection load poles.
Схемам двухполюсников соответствуют векторные диаграммы а) и б) фиг.3. На совмещенных диаграммах в) и г) фиг.3 представлены зависимости тока изоляции Iиз и соответствующих ему сигналов от частоты.Vector diagrams a) and b) of FIG. 3 correspond to two-terminal circuits. The combined diagrams c) and d) of Fig. 3 show the dependences of the isolation current I from and the corresponding signals on frequency.
На этих диаграммах введены следующие обозначения:The following notation is introduced on these diagrams:
Iиз(f1) - ток изоляции на частоте f1, U(f1) - сигнал детектора 1 на частоте f1;If (f1) is the isolation current at the frequency f1, U (f1) is the signal of
Iиз(f2) - ток изоляции на частоте f2, U(f2) - сигнал детектора 2 на частоте f2;If (f2) is the isolation current at the frequency f2, U (f2) is the signal of
Iиз(f0) - ток изоляции на частоте f0 (постоянный ток);If (f0) - isolation current at a frequency f0 (direct current);
U(f0) - сигнал, соответствующий частоте f0 (постоянный ток).U (f0) is the signal corresponding to the frequency f0 (direct current).
При известной передаточной функции прибора измерения в зависимости от частоты можно по измеренному значению сигнала на данной частоте вычислить ток участка цепи на нулевой частоте. Однако точное выражение передаточной функции на все случаи измерения получить трудно, а чаще невозможно. Поэтому предлагается использовать простую эмпирическую аппроксимацию величины сигнала от частоты, позволяющую экстраполировать по измерениям сигналов на двух частотах величину сигнала в нуль частоты.With the known transfer function of the measuring device, depending on the frequency, it is possible to calculate the current of the circuit section at zero frequency from the measured value of the signal at a given frequency. However, the exact expression of the transfer function for all measurement cases is difficult to obtain, and often impossible. Therefore, it is proposed to use a simple empirical approximation of the signal value from frequency, which allows extrapolating the signal value to zero frequency from measurements of signals at two frequencies.
В области частоты, близкой к нулю, зависимость измеряемого тока от частоты может быть представлена в виде степенного ряда по частоте. С учетом того, что сигнал с трансформатора тока от постоянного тока равен нулю, линейного по частоте члена в выражении для сигнала нет. Поэтому эмпирическое выражение для детектируемого сигнала аппроксимируем простейшим полиномом:In the frequency region close to zero, the dependence of the measured current on the frequency can be represented as a power series in frequency. Given that the signal from the current transformer from DC is zero, there is no linear term in frequency in the expression for the signal. Therefore, the empirical expression for the detected signal is approximated by the simplest polynomial:
Uсигнал(ω)=А·ωn+Uf0,U signal (ω) = А · ω n + Uf0,
где ω=2·π·f - круговая частота;where ω = 2 · π · f is the circular frequency;
А - коэффициент разложения;A is the decomposition coefficient;
Uf0 - сигнал на частоте, равной нулю.Uf0 - signal at a frequency equal to zero.
На фиг.3г показана соответствующая этому выражению кривая зависимости сигнала от частоты. Как видно из фиг.3г, по известным значениям сигнала на частотах f1, f2 можно вычислить сигнал на частоте f0.On fig.3g shows the corresponding curve of this expression, the dependence of the signal on the frequency. As can be seen from Fig. 3d, from the known values of the signal at frequencies f1, f2, it is possible to calculate the signal at frequency f0.
Степень полинома n может быть определена при калибровке:The degree of the polynomial n can be determined during calibration:
Но поскольку нам нужно только единственное значение сигнала при нулевой частоте, то калибровка сводится к определению величины коэффициента экстраполяции К напряжения сигнала при стремлении частоты к нулю:But since we need only a single value of the signal at zero frequency, the calibration reduces to determining the extrapolation coefficient K of the signal voltage when the frequency tends to zero:
Эмпирическое выражение для экстраполяции сигнала, соответствующее току на частоте f0, будет выглядеть следующим образом:The empirical expression for extrapolating the signal corresponding to the current at a frequency f0 will look like this:
Сопротивление изоляции, соответственно, определяется по формуле:Insulation resistance, respectively, is determined by the formula:
Rиз=Yref/Uf0,R from = Y ref / Uf0,
где Yref - масштабный коэффициент, имеющий размерность Ом·В, соответствующий пределу измерения для конкретного АЦП устройства.where Y ref is a scale factor having a dimension of Ohm · V corresponding to the measurement limit for a specific ADC device.
Таким образом, по измеренным значениям тока изоляции на частотах f1 и f2 вычисляется значение сопротивления изоляции, равное сопротивлению на постоянном токе. При этом погрешности измерения, связанные с распределенным сопротивлением и большим реактивным током, исключаются.Thus, based on the measured values of the insulation current at frequencies f1 and f2, the value of the insulation resistance is calculated, which is equal to the DC resistance. In this case, measurement errors associated with distributed resistance and a large reactive current are excluded.
Предлагаемый способ реализуется в устройстве, основные элементы и связи которого представлены на схеме (фиг.4).The proposed method is implemented in the device, the main elements and communications of which are presented in the diagram (figure 4).
Устройство состоит из датчиков контроля присоединений, установленных на каждом присоединении, и блока управления.The device consists of connection monitoring sensors installed on each connection and a control unit.
Устройство работает следующим образом.The device operates as follows.
Генератор синусоидального напряжения Uac, соединенный с заземленным корпусом устройства с помощью контактов реле K1, K2, поочередно подключается к полюсам сети. По команде контроллера на каждый полюс сети поочередно генерируется напряжение Uac частотой f1, а затем f2. Напряжение Uac вызывает протекание тока Iиз через сопротивление изоляции Zиз. Под действием этого тока в трансформаторе тока формируется сигнал U1, пропорциональный протекающему току. Этот сигнал поступает в схему усилителя, где усиливается. Усиленный сигнал U2 поступает в схемы синхронных детекторов 1 и 2. Для повышения точности измерений каждый датчик имеет два раздельных детектора, а каждый детектор имеет перемножитель и схему усреднения.The sinusoidal voltage generator Uac, connected to the grounded device case using relay contacts K1, K2, is alternately connected to the poles of the network. At the command of the controller, the voltage Uac is alternately generated at each pole of the network with a frequency of f1 and then f2. The voltage Uac causes the current Iiz to flow through the insulation resistance Ziz. Under the influence of this current, a signal U1 is formed in the current transformer, which is proportional to the flowing current. This signal enters the amplifier circuit, where it is amplified. The amplified signal U2 enters the
Выходные сигналы детекторов U(f1) и U(f2) пропорциональны току Iиз на частотах f1 и f2. Эти сигналы через мультиплексор поочередно поступают в схему АЦП, где измеряются. Результат измерения поступает в контроллер для вычисления сигнала, пропорционального току утечки при частоте, равной нулю, по эмпирическому выражению:The output signals of the detectors U (f1) and U (f2) are proportional to the current I from the frequencies f1 and f2. These signals through the multiplexer alternately enter the ADC circuit, where they are measured. The measurement result is sent to the controller to calculate the signal proportional to the leakage current at a frequency equal to zero, according to the empirical expression:
Uf0=Uf1-K×(Uf2-Uf1).Uf0 = Uf1-K × (Uf2-Uf1).
Затем вычисляется соответствующее сопротивление на частоте 0 Гц, то есть на постоянном токе. Результаты вычисления отображаются на дисплее блока индикации, а также автоматически оцениваются на соответствие нормам.Then, the corresponding resistance is calculated at a frequency of 0 Hz, that is, at constant current. The calculation results are displayed on the display of the display unit, and are also automatically evaluated for compliance.
Работоспособность предлагаемого способа контроля сопротивления изоляции проверена на опытном образце устройства.The performance of the proposed method for monitoring insulation resistance is tested on a prototype device.
Предлагаемое изобретение позволяет значительно повысить точность измерения и расширить область практического применения в сравнении с прототипом.The present invention can significantly improve the accuracy of measurement and expand the field of practical application in comparison with the prototype.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011142347/28A RU2480776C1 (en) | 2011-10-19 | 2011-10-19 | Method to monitor resistance of insulation of branched dc networks and device for its realisation |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011142347/28A RU2480776C1 (en) | 2011-10-19 | 2011-10-19 | Method to monitor resistance of insulation of branched dc networks and device for its realisation |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2480776C1 true RU2480776C1 (en) | 2013-04-27 |
| RU2011142347A RU2011142347A (en) | 2013-04-27 |
Family
ID=49152001
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2011142347/28A RU2480776C1 (en) | 2011-10-19 | 2011-10-19 | Method to monitor resistance of insulation of branched dc networks and device for its realisation |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2480776C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2583879C2 (en) * | 2014-10-08 | 2016-05-10 | Открытое акционерное общество "Ракетно-космическая корпорация "Энергия" имени С.П. Королева" | Method for determination of bipole parameters |
| RU2609277C1 (en) * | 2015-09-01 | 2017-02-01 | Закрытое акционерное общество "Межрегиональное производственное объединение технического комплектования "ТЕХНОКОМПЛЕКТ" (ЗАО "МПОТК "ТЕХНОКОМПЛЕКТ") | Method of monitoring insulation resistance of extensive dc networks |
| RU2653699C2 (en) * | 2016-03-09 | 2018-05-14 | Закрытое акционерное общество "Межрегиональное производственное объединение технического комплектования "ТЕХНОКОМПЛЕКТ" (ЗАО "МПОТК "ТЕХНОКОМПЛЕКТ") | Complex for monitoring dc control power systems |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU3043U1 (en) * | 1994-06-20 | 1996-10-16 | Новочеркасский государственный технический университет | DIAGNOSTIC DEVICE FOR OPERATING DC CIRCUITS |
| RU2175138C1 (en) * | 2001-01-22 | 2001-10-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный научно-исследовательский институт судовой электротехники и технологии" | Method and device for measuring power circuit insulation resistance in live electrical equipment of vehicles |
| RU2411526C2 (en) * | 2008-08-20 | 2011-02-10 | Закрытое акционерное общество "Межрегиональное Производственное Объединение Технического Комплектования "Технокомплект" | Method to control resistance of insulation of ramified dc circuits and device for its realisation |
-
2011
- 2011-10-19 RU RU2011142347/28A patent/RU2480776C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU3043U1 (en) * | 1994-06-20 | 1996-10-16 | Новочеркасский государственный технический университет | DIAGNOSTIC DEVICE FOR OPERATING DC CIRCUITS |
| RU2175138C1 (en) * | 2001-01-22 | 2001-10-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный научно-исследовательский институт судовой электротехники и технологии" | Method and device for measuring power circuit insulation resistance in live electrical equipment of vehicles |
| RU2411526C2 (en) * | 2008-08-20 | 2011-02-10 | Закрытое акционерное общество "Межрегиональное Производственное Объединение Технического Комплектования "Технокомплект" | Method to control resistance of insulation of ramified dc circuits and device for its realisation |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2583879C2 (en) * | 2014-10-08 | 2016-05-10 | Открытое акционерное общество "Ракетно-космическая корпорация "Энергия" имени С.П. Королева" | Method for determination of bipole parameters |
| RU2609277C1 (en) * | 2015-09-01 | 2017-02-01 | Закрытое акционерное общество "Межрегиональное производственное объединение технического комплектования "ТЕХНОКОМПЛЕКТ" (ЗАО "МПОТК "ТЕХНОКОМПЛЕКТ") | Method of monitoring insulation resistance of extensive dc networks |
| RU2653699C2 (en) * | 2016-03-09 | 2018-05-14 | Закрытое акционерное общество "Межрегиональное производственное объединение технического комплектования "ТЕХНОКОМПЛЕКТ" (ЗАО "МПОТК "ТЕХНОКОМПЛЕКТ") | Complex for monitoring dc control power systems |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2011142347A (en) | 2013-04-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN103176051B (en) | Earth/ground clamp for measuring earth resistance of electrical installations | |
| JP6236450B2 (en) | Proximity sensor monitor | |
| KR100896091B1 (en) | Earth resistive leakage current measuring instrument | |
| JP5951005B2 (en) | Method and apparatus for non-contact detection of the potential of an object with two different values of electric flux | |
| US9973132B2 (en) | Detection of an inter-turn winding fault in a motor | |
| Shenil et al. | Feasibility study of a non-contact AC voltage measurement system | |
| KR20130090776A (en) | Apparatus and method for measuring the dissipation factor of an insulator | |
| Druml et al. | New method to control Petersen coils by injection of two frequencies | |
| JP7132319B2 (en) | Method and test apparatus for measuring partial discharge impulses in screened cables | |
| RU2480776C1 (en) | Method to monitor resistance of insulation of branched dc networks and device for its realisation | |
| RU2411526C2 (en) | Method to control resistance of insulation of ramified dc circuits and device for its realisation | |
| KR20080071259A (en) | Device for measuring leakage current effective component in cable line and its method | |
| JP4256967B2 (en) | Non-grounded circuit insulation monitoring method and insulation monitoring device | |
| RU2310211C1 (en) | Method for search of element with reduced insulation resistance in parallel electric network of direct control current | |
| KR101075484B1 (en) | Measurement Device of leakage current ohmic value on power line And Method Thereof | |
| RU2275645C2 (en) | Method for measuring resistance of connections isolation in branched networks of direct and alternating current, and device for its realization | |
| JP7009025B2 (en) | Voltage measuring device, voltage measuring method | |
| KR101450451B1 (en) | A detection device of insulation resistance for non-interruption of electric power and hot-line | |
| RU2541418C9 (en) | Device for measurement and control of live resistance insulation in alternating-current mains with resistive neutral line | |
| KR20130090777A (en) | Apparatus and method for measuring the dissipation factor of an insulator | |
| RU2363960C1 (en) | Method of measuring insulance in multi-path dc circuits | |
| JPS596137Y2 (en) | Insulation monitoring device for rotating machine windings | |
| JPS5933233B2 (en) | Grounding system insulation resistance measuring device | |
| KR20180047250A (en) | Apparatus for measuring line parameter | |
| RU2647536C1 (en) | Method of determining the place of damage to airlines in distribution networks |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20161020 |