RU2473798C1 - Способ гидравлического разрыва пласта в скважине - Google Patents
Способ гидравлического разрыва пласта в скважине Download PDFInfo
- Publication number
- RU2473798C1 RU2473798C1 RU2011141397/03A RU2011141397A RU2473798C1 RU 2473798 C1 RU2473798 C1 RU 2473798C1 RU 2011141397/03 A RU2011141397/03 A RU 2011141397/03A RU 2011141397 A RU2011141397 A RU 2011141397A RU 2473798 C1 RU2473798 C1 RU 2473798C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- gel
- proppant
- formation
- fluid
- well
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Consolidation Of Soil By Introduction Of Solidifying Substances Into Soil (AREA)
Abstract
Изобретение относится к нефтегазодобывающей промышленности и может найти применение для повышения производительности как вновь вводимых, так и действующих добывающих и нагнетательных скважин. Обеспечивает повышение эффективности способа за счет увеличения радиуса дренирования скважины. Сущность изобретения: способ включает перфорацию стенок скважины в интервале пласта скважины каналами глубиной не менее протяженности зоны концентрации напряжений в породах от ствола скважины, спуск колонны труб с пакером, установку пакера над кровлей перфорированного продуктивного пласта, закачку в подпакерную зону гелированной жидкости разрыва, создание в подпакерной зоне давления гидроразрыва пласта - ГРП и продавку в образовавшуюся трещину пласта гелированной жидкости разрыва с проппантом. Согласно изобретению ГРП проводят с применением различных фракций проппанта и двух типов гелированной жидкости разрыва, при этом сначала определяют общий объем гелированной жидкости разрыва по аналитическому выражению. Общий объем гелированной жидкости разрыва разделяют на две части, из которого 2/3 этой жидкости - объем сшитого геля, а 1/3 ее - линейный гель. Процесс ГРП начинают с закачки в скважину по колонне труб гелированной жидкости разрыва - сшитого геля с динамической вязкостью 150-200 сП до образования трещины разрыва в пласте. После создания трещины разрыва в пласте оставшийся от 2/3 жидкости объем сшитого геля закачивают равными порциями в 3-5 циклов с добавлением проппанта фракции 12-18 меш. с расходом 1,5-2 м/мин. Проппант вводят в сшитый гель ступенчато с увеличением концентраций от 200 кг/мдо 1000 кг/м. Далее, не останавливая п�
Description
Изобретение относится к нефтегазодобывающей промышленности и может найти применение для повышения производительности как вновь вводимых, так и действующих добывающих и нагнетательных скважин.
Также известен способ гидравлического разрыва пласта (заявка на изобретение RU №94004737, МПК 8 Е21В 43/26, опубл. 27.09.1995 г.), включающий закачку в пласт жидкость разрыва в объеме, обеспечивающем создание трещины гидроразрыва длиной, равной радиусу прискважинной зоны пласта сниженной проницаемости, затем уменьшают темп закачки и снижают забойное давление ниже давления разрыва пласта и при этом темпе закачивают в колонну насосно-компрессорных труб суспензию жидкости-носителя с закрепляющим материалом в объеме созданной трещины, после чего увеличением темпа закачки повышают забойное давление выше давления разрыва пласта, обеспечивая повторное раскрытие ранее созданной трещины, и закачивают продавочную жидкость в объеме, равном объему колонны насосно-компрессорных труб и части обсадной колонны от низа насосно-компрессорных труб до прорезанных щелей.
Известен способ гидравлического разрыва пласта (заявка на изобретение RU №97122295, МПК 8 Е21В 43/26, опубл. 27.08.1999 г.), включающий закачку жидкости разрыва при забойном давлении выше давления разрыва пласта и создание трещины заданного размера, снижение забойного давления ниже давления разрыва пласта, закачку суспензии жидкости-носителя с закрепляющим материалом, подъем забойного давления выше давления разрыва пласта увеличением темпа закачки и закачку при этом давлении продавочной жидкости, причем жидкость разрыва закачивают в объеме, обеспечивающем создание трещины длиной, превышающей радиус прискважинной зоны пласта сниженной проницаемости, а суспензию жидкости-носителя с закрепляющим материалом закачивают в объеме, большем объема созданной трещины, при этом длина созданной трещины превышает радиус прискважинной зоны на 5-15%, причем объем суспензии жидкости-носителя с закрепляющим материалом больше объема созданной трещины на 10-20%, при этом снижение давления в скважине ниже давления разрыва после созданной трещины гидроразрыва обеспечивают прекращением закачки, причем перед проведением гидроразрыва осуществляют перфорацию заданного интервала пласта.
Обоим аналогам присущи следующие недостатки:
- во-первых, сложный технологический процесс осуществления способа, а также высокая трудоемкость и дороговизна;
- во-вторых, динамическую вязкость жидкости разрыва не изменяют в процессе образования трещины и при ее последующем закачивании в трещину вместе с проппантом с целью ее крепления, что осложняет продавку проппанта в самые отделенные от скважины зоны, в связи с чем снижается эффективность гидравлического разрыва пласта (ГРП);
- в-третьих, крепления трещины осуществляется закрепляющим материалом одной фракции, что приводит к скорому смыканию трещины и снижению эффекта от проведенного ГРП.
Наиболее близким является способ гидравлического разрыва пласта в скважине (патент RU №2358100, МПК 8 Е21В 43/26, опубл. в бюл. №16 от 10.06.2009 г.), включающий перфорацию стенок скважины каналами глубиной не менее протяженности зоны концентрации напряжений в породах от ствола существующей скважины и закачку в скважину гелеобразной жидкости разрыва «Химеко» порциями: первой - в объеме 3-8 м3; второй - в объеме 10-12 м3 и с крепителем трещин разрыва; третьей - в объеме 2-3 м3, после чего осуществляют продавку порций гелеобразной жидкости в пласт с расходом 0,5-1 м3/мин.
Недостатками данного способа являются:
- во-первых, небольшой радиус дренирования скважин так, как в первой порции закачивается всего 3-8 м3 гелеобразной жидкости разрыва, поэтому при закачке дальнейших порций гелеобразной жидкости разрыва с проппантом невозможно продавить проппант глубже уже образованной трещины пласта (развить трещину), кроме того, применяется гелеобразная жидкость разрыва «Химеко» с одной динамической вязкостью и с крепителем трещин одной фракции;
- во-вторых, неравномерное распределение проппанта в трещине пласта, которое происходит из-за того, что крепитель трещин добавляют только при закачке второй порции гелеобразной жидкости разрыва в объеме 10-12 м3, которую затем продавливают порций гелеобразной жидкости в пласт, поэтому проппант концентрируется в основном только в определенной зоне трещины пласта, т.е. в той зоне трещины пласта куда удалось осуществить продавку проппанта;
- в-третьих, низкая эффективность проведения ГРП, вследствие неравномерной закрепленности трещины в пласте, т.е. трещина при последующей эксплуатации добывающей или нагнетательной скважины в короткий промежуток времени смыкается, что приводит к снижению производительности добывающих и нагнетательных скважин.
Задачей изобретения являются увеличение радиуса дренирования скважины, равномерное распределения проппанта в трещине пласта и повышение эффективности проведения ГРП за счет создания длинных высокопроводящих трещин разрыва в пласте с их последующим последовательным креплением проппантом различных фракций, носителями которых являются гелированные жидкости разрыва с различной динамической вязкостью.
Поставленная задача решается способом гидравлического разрыва пласта в скважине, включающим перфорацию стенок скважины в интервале пласта каналами глубиной не менее протяженности зоны концентрации напряжений в породах от ствола скважины, спуск колонны труб с пакером, посадку пакера над кровлей перфорированного пласта, закачку в подпакерную зону гелированной жидкости разрыва, создания в подпакерной зоне давления гидроразрыва пласта и продавку в образовавшуюся трещину пласта гелированной жидкости разрыва с проппантом.
Новым является то, что перед проведением гидравлического разрыва пласта ГРП колонну труб заполняют технологической жидкостью и определяют общий объем гелированной жидкости разрыва по следующей формуле:
Vг=k·Hп,
где Vг - суммарный объем жидкости разрыва, м3;
k=11-12 - коэффициент перевода, м3/м;
Нп - высота интервала перфорации пласта, м.
Общий объем гелированной жидкости разрыва разделяют на две части, из которого 2/3 Vг - объем сшитого геля, а 1/3 Vг - линейный гель, процесс ГРП начинают с закачки в скважину по колонне труб гелированной жидкости разрыва - сшитого геля с динамической вязкостью 150-200 сП до образования трещины разрыва в пласте, после создания трещины разрыва в пласте оставшийся от 2/3 Vг объем сшитого геля закачивают равными порциями в 3-5 циклов с добавлением проппанта фракции 12-18 меш. с расходом 1,5-2 м3/мин, причем проппант вводят в сшитый гель ступенчато с увеличением концентраций от 200 кг/м3 до 1000 кг/м3, далее, не останавливая процесс ГРП, в скважину по колонне труб, увеличив расход до 2,5-3 м3/мин, закачивают равными порциями в 3-5 циклов жидкость разрыва - линейный гель динамической вязкостью 30-50 сП с добавлением проппанта фракции 20-40 меш. со ступенчатым увеличением концентрации от 200 кг/м3 до 1000 кг/м3, после закачки в колонну труб скважины последней порции линейного геля с проппантом производят их продавку в пласт технологической жидкостью, при этом в процессе продавки снижают расход технологической жидкости до 0,5-1 м3/мин в течение 1-3 минут и вновь возобновляют закачку с расходом 2,5-3 м3/мин до полной их продавки линейного геля с проппантом в пласт, производят выдержку в течение времени, необходимого для спада давления закачки на 70-80%, распакеровывают пакер и извлекают его с колонной труб из скважины.
На фиг.1 и 2 схематично изображена реализация способа гидравлического разрыва пласта в скважине.
Предложенный способ гидравлического разрыва пласта в скважине осуществляется следующим образом.
Способ гидравлического разрыва пласта (ГРП) в скважине 1 (см. фиг.1) включает перфорацию стенок скважины 1 каналами 2 и 2' глубиной не менее протяженности зоны концентрации напряжений в породах от ствола скважины 1 любым известным способом, например, как описано в патенте RU №2358100, МПК 8 Е21В 43/26, опубл. в бюл. №16 от 10.06.2009 г.
Далее в скважину в зону ГРП производят спуск колонны труб 3, например колонны насосно-компрессорных труб 73 мм с пакером 4, так, чтобы пакер находился на 5-10 м выше кровли 5 пласта 6, подлежащего ГРП, а нижний конец колонны труб 3 на уровне кровли 5 пласта 6, после чего производят посадку пакера 4 любой известной конструкции, например, проходной пакер с якорем с механической поворотной установкой ПРО-ЯМ2-ЯГ1(Ф) или ПРО-ЯМ3-ЯГ2(Ф) (на 100 МПа) производства научно-производственной фирмы «Пакер» г.Октябрьский, Республика Башкортостан, Российская Федерация. Таким образом герметизируют заколонное пространство 7 скважины 1 с целью защиты стенок скважины от воздействия высоких давлений, возникаемых в процессе ГРП.
Далее, т.е. перед проведением ГРП колонну труб 3 заполняют технологической жидкостью, например сточной водой плотностью: ρ=1180 кг/м3, и определяют общий объем гелированной жидкости разрыва по следующей формуле:
Vг=k·Hп,
где Vг - суммарный объем жидкости разрыва, м3;
k=11-12 - коэффициент перевода, м3/м, примем k=12;
Нп - высота интервала перфорации пласта, м.
В данной формуле коэффициент перевода получен опытным путем и зависит от физико-химических свойств пласта, в котором производят ГРП.
Например, высота интервала перфорации пласта - Нп=5 м (см. фиг.1 и 2). Тогда, подставляя в формулу: Vг=k·Hп, получаем общий объем закачиваемой гелеобразной жидкости разрыва:
Vг=12(м3/м)·5(м)=60 м3.
Далее общий объем гелированной жидкости разрыва разделяют на две части, из которого 2/3 Vг - объем сшитого геля, а 1/3 Vг - линейный гель.
Тогда объем сшитого геля: Vсг=2/3 Vг=60 м3·2/3=40 м3, а объем линейного геля: Vлг=1/3 Vг=60 м·1/3=20 м3.
Готовят гелированную жидкость разрыва - сшитый гель любым известным способом например, как описано в заявке RU №2008136865, МПК 8 С09К 8/512, опубл. в бюл. №8 от 20.03.2010 г. Процесс ГРП начинают с закачки в скважину 1 (см. фиг.1) по колонне труб 3 гелированной жидкости разрыва - сшитого геля с динамической вязкостью 150-200 сП. Закачку сшитого геля производят через перфорационные каналы 2 и 2' с расходом 1,5-2 м3/мин до достижении разрыва породы пласта 6 и образования трещины 8, о чем будет свидетельствовать падение давления закачки и увеличение приемистости пласта 6. Например, при достижении давления 35 МПа вследствии образования трещины 8 произошло падение давление закачки гелеобразной разрывной жидкости - сшитого геля на 20-25%, т.е. до 27 МПа, при этом приемистость пласта 6 увеличилась на 25-30%, например с 1,2 м3/мин до 1,6 м3/мин. При этом в процессе образования трещины 8 в колонну труб 3 скважины 1 было закачана гелеобразная жидкость разрыва - сшитый гель в объеме Vсг1=25 м3.
Далее оставшийся объем сшитого геля Vсг2=Vсг-Vсг1=40-25=15 м3 закачивают за 3-5 циклов равными порциями, например на 5 циклов: Vсг2i=15 м3/5=3 м3, т.е. каждая порция по 3 м3 каждая и ступенчато с каждым циклом добавляют крепитель трещин - проппант фракции 12-18 меш., увеличивая плотность проппанта в сшитом геле, начиная от 200 кг/м3 и заканчивая 1000 кг/м3, т.е. (200 кг/м3, 400 кг/м3, 600 кг/м3, 800 кг/м3, 1000 кг/м3), причем закачку сшитого геля с проппантом производят с расходом 1,5-2 м3/мин.
Проппанты фракций 12-18 меш. и 20-40 меш. изготавливаются по ГОСТ Р 51761-2005 - «Проппанты алюмосиликатные. Технические условия» и выпускаются Боровичевским Комбинатом Огнеупоров, г.Боровичи, Республика Беларусь.
Сшитый гель с проппантом 9 фракции 12-18 меш., продавливается через перфорационные каналы 2 и 2' по всему объему трещины 8, заполняя ее причем самые отдаленные зоны трещины крепятся проппантом меньшей плотности - 200 кг/м3, увеличиваясь по мере приближения к стволу скважины, и в зоне трещины у ствола скважины плотность проппанта составляет 1000 кг/м3.
Готовят гелированную жидкость разрыва - линейный гель любым известным способом, например, как описано в патенте RU №2381252, МПК 8 С09К 8/68, опубл. в бюл. №4 от 20.02.2010 г.
Далее, не прерывая процесса ГРП, переходят на циклическую закачку равными порциями по колонне труб 3 в скважину 1 линейного геля с проппантом 10 (см. фиг.2) в объеме, как указано выше: Vлг=20 м3.
Линейный гель с проппантом 10 закачивают за 3-5 циклов равными порциями, например на 5 циклов: Vлгi=20 м3/5=4 м3, т.е. каждая порция по 4 м3 каждая и ступенчато с каждым циклом добавляют крепитель трещин - проппант фракции 20-40 меш., увеличивая плотность проппанта в линейном геле, начиная от 200 кг/м3 и заканчивая 1000 кг/м3, т.е. (200 кг/м3,400 кг/м3, 600 кг/м3, 800 кг/м3, 1000 кг/м3), причем закачку линейного геля с проппантом производят с расходом 2,5-3 м3/мин.
Линейный гель с проппантом 10 фракции 20-40 меш. продавливается в трещину 8 только через перфорационные каналы 2 и 2', заполняя центральную часть трещины 8, причем самые отдаленные зоны трещины крепятся проппантом меньшей плотности - 200 кг/м3, увеличиваясь по мере приближения к стволу скважины, и в зоне трещины у ствола скважины плотность проппанта составляет 1000 кг/м3.
После закачки последней стадии линейного геля с проппантом 10 концентрации 1000 кг/м3 производят его продавку в пласт (на фиг.1 и 2 не показано) технологической жидкостью плотностью: ρ=1180 кг/м3.
Объем технологической жидкости, достаточный для полной продавки в пласт последней порции линейного геля с проппантом, соответствует, например полуторократному внутреннему объему спущенной в скважину 1 колонны труб 3.
В процессе продавки последней порции линейного геля с проппантом снижают расход технологической жидкости до 0,5-1 м3/мин в течение 1-3 минут и вновь возобновляют закачку с расходом 2,5-3 м3/мин до полной их продавки линейного геля с проппантом в пласт, производят выдержку в течение времени, необходимого для спада давления закачки на 70-80%, например со значения 35 МПа (указанного выше) до 10-10,5 МПа, распакеровывают пакер и извлекают его с колонной труб из скважины.
Снижение расхода технологической жидкости до 0,5-1 м3/мин в процессе продавки линейного геля с проппантом производят с целью равномерного уплотнения и распределения проппанта в трещине пласта.
Благодаря эффекту «туннелирования», когда в жидкости с большей динамической вязкостью течет жидкость с меньшей динамической вязкостью, обеспечивается продавка линейного геля динамической вязкостью 30-50 сП с проппантом мелкой фракции 20-40 меш. через перфорационные каналы 2 и 2', расположенные в центре перфорированного канала 2 пласта 6, причем ранее продавленный в трещину 8 сшитый гель динамической вязкостью 150-200 сП с проппантом более крупной фракции 16-18 меш. оттесняется на периферию трещины 8, расширяя ее и тем самым увеличивая равномерность и плотность закрепления трещины 8. Опытным путем установлено, что применение сшитого геля с динамической вязкостью 150-200 сП и линейного геля с динамической вязкостью 30-50 сП обеспечивает наиболее эффективное проведение ГРП, поскольку при превышении вышеуказанных границ динамической вязкости или снижении за эти границы при закачке сшитого геля резко повышается давление гидравлического разрыва пласта, а при закачке линейного геля резко повышается давление его продавки, что снижает эффективность проведения ГРП.
Пример конкретного применения №1
Высота интервала вскрытия пласта Нп=4 м. Подставляя в формулу: Vг=k·Hп, получили общий объем закачиваемой гелеобразной жидкости разрыва:
Vг=12 (м3/м)·4(м)=48 м3.
Далее общий объем гелированной жидкости разрыва разделили на две части, из которого 2/3 Vсг - объем сшитого геля, а 1/3 Vлг - линейный гель.
Тогда объем сшитого геля: Vсг=2/3 Vг=48 м3·2/3=32 м3, а объем линейного геля: Vлг=1/3 Vг=48 м3·1/3=16 м3. Приготовили гелированную жидкость разрыва - сшитый гель в объеме 32 м3.
Процесс ГРП начинали с закачки в скважину 1 (см. фиг.1) по колонне труб 3 гелированной жидкости разрыва - сшитого геля с динамической вязкостью 150 сП. Закачку сшитого геля производили через перфорационные каналы 2 и 2' с расходом 1,5 м3/мин до достижения разрыва породы пласта 6 и образования трещины 8, о чем свидетельствовало падение давления закачки гелеобразной разрывной жидкости - сшитого геля с 34 МПа до 26 МПа, при этом приемистость пласта 6 увеличилась с 1,3 м3/мин до 1,65 м3/мин, при этом в процессе образования трещины 8 в колонну труб 3 скважины 1 было закачана гелеобразная жидкость разрыва - сшитый гель в объеме Vсг1=20 м3.
Далее оставшийся объем сшитого геля Vсг2=Vсг-Vсг1=32-20=12 м3 закачали за 3 цикла равными порциями: Vсг2i=12 м3/3=4 м3, т.е. каждая порция по 4 м3 каждая и ступенчато с каждым циклом добавляют крепитель трещин - проппант 9 фракции 12-18 меш., увеличивая плотность проппанта в сшитом геле, начиная от 200 кг/м3 и заканчивая 1000 кг/м3, т.е. (200 кг/м3, 600 кг/м3, 1000 кг/м3), причем закачку сшитого геля с проппантом производили с расходом 1,5 м3/мин.
Сшитый гель с проппантом 9 фракции 12-18 меш. продавливали через перфорационные каналы 2 и 2' по всему объему трещины 8, заполняя ее причем самые отдаленные зоны трещины крепятся проппантом меньшей плотности - 200 кг/м3, увеличиваясь по мере приближения к стволу скважины, и в зоне трещины у ствола скважины плотность проппанта составляет 1000 кг/м3.
Приготовили гелированную жидкость разрыва - линейный гель в объеме 16 м3.
Далее, не прерывая процесса ГРП, перешли на циклическую закачку линейного геля.
Для этого линейный гель с проппантом 10 (см. фиг.2) закачали за 3 цикла равными порциями по колонне труб 3 в скважину 1: Vлгi=16 м3/3=5,33 м3, т.е. каждая порция по 5,33 м каждая и ступенчато с каждым циклом добавляли крепитель трещин - проппант фракции 20-40 меш., увеличивая плотность проппантата в линейном геле, начиная от 200 кг/м3 и заканчивая 1000 кг/м3, т.е. (200 кг/м3, 600 кг/м3, 1000 кг/м3), причем закачку линейного геля с проппантом производили с расходом 2,5 м3/мин.
Линейный гель с проппантом 10 фракции 20-40 меш. продавливали в трещину 8 только через перфорационные каналы 2 и 2', заполняя центральную часть трещины 8, причем самые отдаленные зоны трещины крепятся проппантом меньшей плотности - 200 кг/м3, увеличиваясь по мере приближения к стволу скважины, и в зоне трещины у ствола скважины плотность проппанта составляет 1000 кг/м3.
После закачки последней стадии линейного геля с проппантом 10 концентрации 1000 кг/м3 произвели его продавку в пласт (на фиг.1 и 2 не показано) технологической жидкостью плотностью: ρ=1180 кг/м3 в объеме 7 м3.
В процессе продавки последней порции линейного геля с проппантом снизили расход технологической жидкости до 0,5 м3/мин в течение 1 минуты и вновь возобновили закачку с расходом 2,5 м3/мин до полной продавки линейного геля с проппантом в пласт. Произвели выдержку в течение 5 мин, т.е. до спада давления закачки со значения 34 МПа (указанного выше) до 8,0 МПа. Далее распакеровали пакер и извлекли его с колонной труб из скважины.
Пример конкретного применения №2
Высота интервала вскрытия пласта Нп=6 м.
Подставляя в формулу: Vг=k·Hп, получили общий объем закачиваемой гелеобразной жидкости разрыва:
Vг=12(м3/м)·6 (м)=72 м3.
Далее общий объем гелированной жидкости разрыва разделили на две части, из которого 2/3 Vсг - объем сшитого геля, а 1/3 Vлг - линейный гель.
Тогда объем сшитого геля: Vсг=2/3 Vг=72 м3·2/3=48 м3, а объем линейного геля: Vлг=1/3 Vг=72 м3·1/3=24 м3. Приготовили гелированную жидкость разрыва - сшитый гель в объеме 48 м3.
Процесс ГРП начинали с закачки в скважину 1 (см. фиг.1) по колонне труб 3 гелированной жидкости разрыва - сшитого геля с динамической вязкостью 175 сП. Закачку сшитого геля производили через перфорационные каналы 2 и 2' с расходом 1,5 м3/мин до достижения разрыва породы пласта 6 и образования трещины 8, о чем свидетельствовало падение давления закачки гелеобразной разрывной жидкости-сшитого геля с 37 МПа до 28 МПа, при этом приемистость пласта 6 увеличилась с 1,5 м3/мин до 1,9 м3/мин, при этом в процессе образования трещины 8 в колонну труб 3 скважины 1 было закачана гелеобразная жидкость разрыва - сшитый гель в объеме Vcг1=32 м3.
Далее оставшийся объем сшитого геля Vсг2=Vсг-Vсг1=48-32=16 м3 закачали за 4 цикла равными порциями: Vсг2i=16 м3/4=4 м3, т.е. каждая порция по 4 м3 каждая и ступенчато с каждым циклом добавляют крепитель трещин - проппант 9 фракции 12-18 меш., увеличивая плотность проппанта в сшитом геле, начиная от 200 кг/м3 и заканчивая 1000 кг/м3, т.е. (200 кг/м3, 500 кг/м3, 800 кг/м3, 1000 кг/м3), причем закачку сшитого геля с проппантом производили с расходом 1,7 м3/мин.
Сшитый гель с проппантом 9 фракции 12-18 меш. продавливали через перфорационные каналы 2 и 2' по всему объему трещины 8, заполняя ее, причем самые отдаленные зоны трещины крепятся проппантом меньшей плотности - 200 кг/м3, увеличиваясь по мере приближения к стволу скважины, и в зоне трещины у ствола скважины плотность проппанта составляет 1000 кг/м3.
Приготовили гелированную жидкость разрыва - линейный гель в объеме 24 м3.
Далее, не прерывая процесса ГРП, перешли на циклическую закачку линейного геля.
Для этого линейный гель с проппантом 10 (см. фиг.2) закачали за 4 цикла равными порциями по колонне труб 3 в скважину 1: Vлгi=24 м3/4=6 м3, т.е. каждая порция по 6 м3 каждая и ступенчато с каждым циклом добавляли крепитель трещин - проппант фракции 20-40 меш., увеличивая плотность проппанта в линейном геле, начиная от 200 кг/м3 и заканчивая 1000 кг/м3, т.е. (200 кг/м3, 500 кг/м3, 800 кг/м3, 1000 кг/м3), причем закачку линейного геля с проппантом производили с расходом 2,7 м3/мин.
Линейный гель с проппантом 10 фракции 20-40 меш. продавливали в трещину 8 только через перфорационные каналы 2 и 2', заполняя центральную часть трещины 8, причем самые отдаленные зоны трещины крепятся проппантом меньшей плотности - 200 кг/м3, увеличиваясь по мере приближения к стволу скважины, и в зоне трещины у ствола скважины плотность проппанта составляет 1000 кг/м3.
После закачки последней стадии линейного геля с проппантом 10 концентрации 1000 кг/м3 произвели его продавку в пласт (на фиг.1 и 2 не показано) технологической жидкостью плотностью: ρ=1180 кг/м3 в объеме 7,5 м3.
В процессе продавки последней порции линейного геля с проппантом снизили расход технологической жидкости до 0,7 м3/мин в течение 2 минут и вновь возобновили закачку с расходом 2,7 м3/мин до полной продавки линейного геля с проппантом в пласт. Произвели выдержку в течение 10 мин, т.е. до спада давления закачки со значения 37 МПа (указанного выше) до 9,0 МПа. Далее распакеровали пакер и извлекли его с колонной труб из скважины.
Пример конкретного применения №3
Высота интервала вскрытия пласта Нп=7 м.
Подставляя в формулу: Vг=k·Hп, получили общий объем закачиваемой гелеобразной жидкости разрыва:
Vг=12 (м3/м)·7(м)=84 м3.
Далее общий объем гелированной жидкости разрыва разделили на две части, из которого 2/3 Vсг - объем сшитого геля, а 1/3 Vлг - линейный гель.
Тогда объем сшитого геля: Vсг=2/3 Vг=84 м3·2/3=56 м3, а объем линейного геля: Vлг=1/3 Vг=84 м3·1/3=28 м3. Приготовили гелированную жидкость разрыва - сшитый гель в объеме 56 м3.
Процесс ГРП начинали с закачки в скважину 1 (см. фиг.1) по колонне труб 3 гелированной жидкости разрыва - сшитого геля с динамической вязкостью 200 сП. Закачку сшитого геля производили через перфорационные каналы 2 и 2' с расходом 3 м3/мин до достижения разрыва породы пласта 6 и образования трещины 8, о чем свидетельствовало падение давления закачки гелеобразной разрывной жидкости - сшитого геля с 39 МПа до 30 МПа, при этом приемистость пласта 6 увеличилась с 1,7 м3/мин до 2,2 м3/мин, при этом в процессе образования трещины 8 в колонну труб 3 скважины 1 было закачана гелеобразная жидкость разрыва - сшитый гель в объеме Vсг1=31 м3.
Далее оставшийся объем сшитого геля Vсг2=Vсг-Vсг1=56-31=25 м3 закачали за 5 циклов равными порциями: Vсг2i=25 м3/5=5 м3, т.е. каждая порция по 5 м3 каждая, и ступенчато с каждым циклом добавляют крепитель трещин - проппант 9 фракции 12-18 меш., увеличивая плотность проппанта в сшитом геле, начиная от 200 кг/м3 и заканчивая 1000 кг/м3, т.е. (200 кг/м3, 400 кг/м3, 600 кг/м3, 800 кг/м3, 1000 кг/м3), причем закачку сшитого геля с проппантом производили с расходом 2,0 м3/мин.
Сшитый гель с проппантом 9 фракции 12-18 меш. продавливали через перфорационные каналы 2 и 2' по всему объему трещины 8, заполняя ее, причем самые отдаленные зоны трещины крепятся проппантом меньшей плотности - 200 кг/м3, увеличиваясь по мере приближения к стволу скважины, и в зоне трещины у ствола скважины плотность проппанта составляет 1000 кг/м3.
Приготовили гелированную жидкость разрыва - линейный гель в объеме 28 м3.
Далее, не прерывая процесса ГРП, перешли на циклическую закачку линейного геля.
Для этого линейный гель с проппантом 10 (см. фиг.2) закачали за 5 циклов равными порциями по колонне труб 3 в скважину 1: Vлгi=28 м3/5=5,6 м3, т.е. каждая порция по 5,6 м3 каждая, и ступенчато с каждым циклом добавляли крепитель трещин - проппант фракции 20-40 меш., увеличивая плотность проппантата в линейном геле, начиная от 200 кг/м3 и заканчивая 1000 кг/м3, т.е. (200 кг/м3, 400 кг/м3, 600 кг/м3, 800 кг/м3, 1000 кг/м3), причем закачку линейного геля с проппантом производили с расходом 3,0 м3/мин.
Линейный гель с проппантом 10 фракции 20-40 меш. продавливали в трещину 8 только через перфорационные каналы 2 и 2', заполняя центральную часть трещины 8, причем самые отдаленные зоны трещины крепятся проппантом меньшей плотности - 200 кг/м3, увеличиваясь по мере приближения к стволу скважины, и в зоне трещины у ствола скважины плотность проппанта составляет 1000 кг/м3.
После закачки последней стадии линейного геля с проппантом 10 концентрации 1000 кг/м3 произвели его продавку в пласт (на фиг.1 и 2 не показано) технологической жидкостью плотностью: ρ=1180 кг/м3 в объеме 8,0 м3.
В процессе продавки последней порции линейного геля с проппантом снизили расход технологической жидкости до 1,0 м3/мин в течение 3 минут и вновь возобновили закачку с расходом 3,0 м3/мин до полной продавки линейного геля с проппантом в пласт. Произвели выдержку в течение 15 мин, т.е. до спада давления закачки со значения 39 МПа (указанного выше) до 10,0 МПа. Далее распакеровали пакер и извлекли его с колонной труб из скважины.
Предложенный способ гидравлического разрыва пласта в скважине позволяет увеличить радиус дренирования скважины, равномерно распределить проппант в трещине пласта и повысить эффективности проведения ГРП за счет создания длинных высокопроводящих трещин разрыва в пласте, вследствие закачки большого объема гелированой жидкости разрыва - сшитого геля на начальном этапе ГРП с последующим последовательным креплением трещины проппантом различных фракций и с применением эффекта «туннелирования», за счет применения гелированных жидкостей разрыва с различной динамической вязкостью, при этом в периферийной части трещины оказывается проппант более крупной фракции 12-18 меш., а в центральной более мелкой фракции 20-40 меш., что позволяет на долгое время сохранить трещину в раскрытом состоянии и тем самым увеличить производительность добывающей или нагнетательной скважины.
Claims (1)
- Способ гидравлического разрыва пласта в скважине, включающий перфорацию стенок скважины в интервале пласта каналами глубиной не менее протяженности зоны концентрации напряжений в породах от ствола скважины, спуск колонны труб с пакером, посадку пакера над кровлей перфорированного продуктивного пласта, закачку в подпакерную зону гелированной жидкости разрыва, создание в подпакерной зоне давления гидроразрыва пласта и продавку в образовавшуюся трещину пласта гелированной жидкости разрыва с проппантом, отличающийся тем, что перед проведением гидравлического разрыва пласта - ГРП колонну труб заполняют технологической жидкостью и определяют общий объем гелированной жидкости разрыва по следующей формуле:
Vг=K·Hп,
где Vг - суммарный объем жидкости разрыва, м3;
K - коэффициент перевода (K=11-12), м3/м;
Нп - высота интервала перфорации пласта, м, общий объем гелированной жидкости разрыва разделяют на две части, из которого 2/3 Vг - объем сшитого геля, а 1/3 Vг - линейный гель, процесс ГРП начинают с закачки в скважину по колонне труб гелированной жидкости разрыва - сшитого геля с динамической вязкостью 150-200 сПа до образования трещины разрыва в пласте, после создания трещины разрыва в пласте оставшийся от 2/3 Vг объем сшитого геля закачивают равными порциями в 3-5 циклов с добавлением проппанта фракции 12-18 меш. с расходом 1,5-2 м3/мин, причем проппант вводят в сшитый гель ступенчато с увеличением концентраций от 200 кг/м3 до 1000 кг/м3, далее, не останавливая процесс ГРП, в скважину по колонне труб, увеличив расход до 2,5-3 м3/мин, закачивают равными порциями в 3-5 циклов жидкость разрыва - линейный гель динамической вязкостью 30-50 сПа с добавлением проппанта фракции 20-40 меш. со ступенчатым увеличением концентрации от 200 кг/м3 до 1000 кг/м3, после закачки в колонну труб скважины последней порции линейного геля с проппантом производят их продавку в пласт технологической жидкостью, при этом в процессе продавки снижают расход технологической жидкости до 0,5-1 м3/мин в течение 1-3 мин и вновь возобновляют закачку с расходом 2,5-3 м3/мин до полной их продавки линейного геля с проппантом в пласт, после чего производят выдержку в течение времени, необходимого для спада давления закачки на 70-80%, распакеровывают пакер и извлекают его с колонной труб из скважины.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011141397/03A RU2473798C1 (ru) | 2011-10-12 | 2011-10-12 | Способ гидравлического разрыва пласта в скважине |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011141397/03A RU2473798C1 (ru) | 2011-10-12 | 2011-10-12 | Способ гидравлического разрыва пласта в скважине |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2473798C1 true RU2473798C1 (ru) | 2013-01-27 |
Family
ID=48807052
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2011141397/03A RU2473798C1 (ru) | 2011-10-12 | 2011-10-12 | Способ гидравлического разрыва пласта в скважине |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2473798C1 (ru) |
Cited By (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2522366C1 (ru) * | 2013-05-21 | 2014-07-10 | Открытое акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ гидравлического разрыва пласта в скважине |
| RU2526081C1 (ru) * | 2013-07-26 | 2014-08-20 | Открытое акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ гидравлического разрыва пласта в скважине |
| RU2531775C1 (ru) * | 2013-10-01 | 2014-10-27 | Открытое акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина" | Способ гидравлического разрыва пласта в скважине |
| RU2540712C1 (ru) * | 2014-03-03 | 2015-02-10 | Открытое акционерное общество "Татнефть" им. В.Д. Шашина | Способ интенсификации работы скважины |
| RU2544343C1 (ru) * | 2014-02-05 | 2015-03-20 | Открытое акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ гидроразрыва низкопроницаемого пласта с глинистыми прослоями и подошвенной водой |
| RU2550638C1 (ru) * | 2014-04-23 | 2015-05-10 | Открытое акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ гидроразрыва низкопроницаемого пласта с непроницаемым прослоем и водоносным пропластком |
| RU2564312C1 (ru) * | 2014-10-13 | 2015-09-27 | Открытое акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ гидравлического разрыва пласта в скважине |
| RU2563901C1 (ru) * | 2014-07-31 | 2015-09-27 | Открытое акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ гидроразрыва пласта |
| RU2566542C1 (ru) * | 2014-11-17 | 2015-10-27 | Открытое акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ гидравлического разрыва продуктивного пласта с глинистым прослоем и подошвенной водой |
| RU2571964C1 (ru) * | 2014-12-30 | 2015-12-27 | Открытое акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ гидравлического разрыва пласта в скважине |
| RU2576424C1 (ru) * | 2014-12-31 | 2016-03-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Газпром добыча Кузнецк" | Способ гидравлического разрыва угольного пласта |
| RU2603869C1 (ru) * | 2016-03-31 | 2016-12-10 | Публичное акционерное общество "Татнефть" им. В.Д. Шашина | Способ проведения гидроразрыва пласта в нагнетательной скважине |
| RU2612418C1 (ru) * | 2015-12-23 | 2017-03-09 | Публичное акционерное общество "Татнефть" им. В.Д. Шашина | Способ гидравлического разрыва пласта |
| RU2613689C1 (ru) * | 2016-02-24 | 2017-03-21 | Публичное акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ гидравлического разрыва продуктивного пласта с глинистым прослоем и газоносным горизонтом |
| RU2618545C1 (ru) * | 2016-02-26 | 2017-05-04 | Публичное акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ гидравлического разрыва пласта |
| RU2618544C1 (ru) * | 2016-03-03 | 2017-05-04 | Публичное акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ гидравлического разрыва продуктивного пласта с глинистым прослоем и газоносным горизонтом |
| RU2644361C1 (ru) * | 2016-11-08 | 2018-02-09 | Публичное акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ гидравлического разрыва пласта в скважине |
| RU2644807C1 (ru) * | 2016-11-15 | 2018-02-14 | Публичное акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ гидравлического разрыва пласта |
| RU2645688C1 (ru) * | 2016-12-28 | 2018-02-27 | Публичное акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ гидравлического разрыва карбонатного пласта |
| RU2652399C1 (ru) * | 2017-02-27 | 2018-04-26 | Публичное акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ гидравлического разрыва пласта с глинистыми прослоями |
| RU2666566C2 (ru) * | 2013-12-11 | 2018-09-11 | Шлюмбергер Текнолоджи Б.В. | Способы минимизации чрезмерного вытеснения расклинивающего наполнителя при гидравлических разрывах пласта |
| RU2703572C1 (ru) * | 2019-01-23 | 2019-10-21 | федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Северо-Кавказский федеральный университет" | Способ гидроразрыва нефтяного или газового пласта |
Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7213651B2 (en) * | 2004-06-10 | 2007-05-08 | Bj Services Company | Methods and compositions for introducing conductive channels into a hydraulic fracturing treatment |
| EA011696B1 (ru) * | 2004-09-01 | 2009-04-28 | Шлюмбергер Текнолоджи Б.В. | Способ обработки подземных пластов |
| RU2358100C2 (ru) * | 2007-06-28 | 2009-06-10 | Олег Евдокимович Васильев | Способ гидравлического разрыва пласта в скважине |
| RU2008114822A (ru) * | 2005-09-16 | 2009-10-27 | Хэллибертон Энерджи Сервисиз, Инк. (Us) | Полимерные смеси для сшитых жидкостей (текучих сред) |
| RU2008136865A (ru) * | 2006-02-14 | 2010-03-20 | Е.И.Дюпон де Немур энд Компани (US) | Сшивающая композиция и способ ее применения |
| RU2398102C1 (ru) * | 2009-10-08 | 2010-08-27 | Дамир Мидхатович Сахипов | Способ повышения нефтеотдачи трещиноватых и пористых пластов с искусственно созданными трещинами после гидравлического разрыва пласта - грп |
| EA013930B1 (ru) * | 2006-09-18 | 2010-08-30 | Шлюмбергер Текнолоджи Бв | Способ гидроразрыва пласта |
| RU2401381C1 (ru) * | 2009-02-25 | 2010-10-10 | Закрытое акционерное общество "ИНФРЭК" | Способ обработки пласта |
| RU2424428C2 (ru) * | 2006-01-24 | 2011-07-20 | Шлюмбергер Текнолоджи Б.В. | Способ обработки подземного пласта с использованием реологической модели для оптимизации текучей среды |
-
2011
- 2011-10-12 RU RU2011141397/03A patent/RU2473798C1/ru active
Patent Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7213651B2 (en) * | 2004-06-10 | 2007-05-08 | Bj Services Company | Methods and compositions for introducing conductive channels into a hydraulic fracturing treatment |
| EA011696B1 (ru) * | 2004-09-01 | 2009-04-28 | Шлюмбергер Текнолоджи Б.В. | Способ обработки подземных пластов |
| RU2008114822A (ru) * | 2005-09-16 | 2009-10-27 | Хэллибертон Энерджи Сервисиз, Инк. (Us) | Полимерные смеси для сшитых жидкостей (текучих сред) |
| RU2424428C2 (ru) * | 2006-01-24 | 2011-07-20 | Шлюмбергер Текнолоджи Б.В. | Способ обработки подземного пласта с использованием реологической модели для оптимизации текучей среды |
| RU2008136865A (ru) * | 2006-02-14 | 2010-03-20 | Е.И.Дюпон де Немур энд Компани (US) | Сшивающая композиция и способ ее применения |
| EA013930B1 (ru) * | 2006-09-18 | 2010-08-30 | Шлюмбергер Текнолоджи Бв | Способ гидроразрыва пласта |
| RU2358100C2 (ru) * | 2007-06-28 | 2009-06-10 | Олег Евдокимович Васильев | Способ гидравлического разрыва пласта в скважине |
| RU2401381C1 (ru) * | 2009-02-25 | 2010-10-10 | Закрытое акционерное общество "ИНФРЭК" | Способ обработки пласта |
| RU2398102C1 (ru) * | 2009-10-08 | 2010-08-27 | Дамир Мидхатович Сахипов | Способ повышения нефтеотдачи трещиноватых и пористых пластов с искусственно созданными трещинами после гидравлического разрыва пласта - грп |
Cited By (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2522366C1 (ru) * | 2013-05-21 | 2014-07-10 | Открытое акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ гидравлического разрыва пласта в скважине |
| RU2526081C1 (ru) * | 2013-07-26 | 2014-08-20 | Открытое акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ гидравлического разрыва пласта в скважине |
| RU2531775C1 (ru) * | 2013-10-01 | 2014-10-27 | Открытое акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина" | Способ гидравлического разрыва пласта в скважине |
| RU2666566C2 (ru) * | 2013-12-11 | 2018-09-11 | Шлюмбергер Текнолоджи Б.В. | Способы минимизации чрезмерного вытеснения расклинивающего наполнителя при гидравлических разрывах пласта |
| RU2544343C1 (ru) * | 2014-02-05 | 2015-03-20 | Открытое акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ гидроразрыва низкопроницаемого пласта с глинистыми прослоями и подошвенной водой |
| RU2540712C1 (ru) * | 2014-03-03 | 2015-02-10 | Открытое акционерное общество "Татнефть" им. В.Д. Шашина | Способ интенсификации работы скважины |
| RU2550638C1 (ru) * | 2014-04-23 | 2015-05-10 | Открытое акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ гидроразрыва низкопроницаемого пласта с непроницаемым прослоем и водоносным пропластком |
| RU2563901C1 (ru) * | 2014-07-31 | 2015-09-27 | Открытое акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ гидроразрыва пласта |
| RU2564312C1 (ru) * | 2014-10-13 | 2015-09-27 | Открытое акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ гидравлического разрыва пласта в скважине |
| RU2566542C1 (ru) * | 2014-11-17 | 2015-10-27 | Открытое акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ гидравлического разрыва продуктивного пласта с глинистым прослоем и подошвенной водой |
| RU2571964C1 (ru) * | 2014-12-30 | 2015-12-27 | Открытое акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ гидравлического разрыва пласта в скважине |
| RU2576424C1 (ru) * | 2014-12-31 | 2016-03-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Газпром добыча Кузнецк" | Способ гидравлического разрыва угольного пласта |
| RU2612418C1 (ru) * | 2015-12-23 | 2017-03-09 | Публичное акционерное общество "Татнефть" им. В.Д. Шашина | Способ гидравлического разрыва пласта |
| RU2613689C1 (ru) * | 2016-02-24 | 2017-03-21 | Публичное акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ гидравлического разрыва продуктивного пласта с глинистым прослоем и газоносным горизонтом |
| RU2618545C1 (ru) * | 2016-02-26 | 2017-05-04 | Публичное акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ гидравлического разрыва пласта |
| RU2618544C1 (ru) * | 2016-03-03 | 2017-05-04 | Публичное акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ гидравлического разрыва продуктивного пласта с глинистым прослоем и газоносным горизонтом |
| RU2603869C1 (ru) * | 2016-03-31 | 2016-12-10 | Публичное акционерное общество "Татнефть" им. В.Д. Шашина | Способ проведения гидроразрыва пласта в нагнетательной скважине |
| RU2644361C1 (ru) * | 2016-11-08 | 2018-02-09 | Публичное акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ гидравлического разрыва пласта в скважине |
| RU2644807C1 (ru) * | 2016-11-15 | 2018-02-14 | Публичное акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ гидравлического разрыва пласта |
| RU2645688C1 (ru) * | 2016-12-28 | 2018-02-27 | Публичное акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ гидравлического разрыва карбонатного пласта |
| RU2652399C1 (ru) * | 2017-02-27 | 2018-04-26 | Публичное акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ гидравлического разрыва пласта с глинистыми прослоями |
| RU2703572C1 (ru) * | 2019-01-23 | 2019-10-21 | федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Северо-Кавказский федеральный университет" | Способ гидроразрыва нефтяного или газового пласта |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2473798C1 (ru) | Способ гидравлического разрыва пласта в скважине | |
| RU2015156402A (ru) | Способ улучшенной добычи углеводородов с использованием множественных искусственно образованных трещин | |
| RU2547892C1 (ru) | Способ гидравлического разрыва пласта в горизонтальном стволе скважины | |
| RU2531775C1 (ru) | Способ гидравлического разрыва пласта в скважине | |
| RU2485296C1 (ru) | Способ улучшения гидродинамической связи скважины с продуктивным пластом | |
| RU2558058C1 (ru) | Способ поинтервального гидравлического разрыва карбонатного пласта в горизонтальном стволе скважины с подошвенной водой | |
| RU2544343C1 (ru) | Способ гидроразрыва низкопроницаемого пласта с глинистыми прослоями и подошвенной водой | |
| CN103306659B (zh) | 一种实现超高导流能力的压裂工艺 | |
| RU2011129976A (ru) | Способ повышения эффективности нагнетания и интенсификации добычи нефти и газа | |
| RU2483209C1 (ru) | Способ гидравлического разрыва пласта в скважине | |
| CN106567701A (zh) | 一种水力压裂方法 | |
| CN105114050A (zh) | 一种新型压裂泵注方法 | |
| RU2522366C1 (ru) | Способ гидравлического разрыва пласта в скважине | |
| RU2526062C1 (ru) | Способ многократного гидравлического разрыва пласта в горизонтальном стволе скважины | |
| RU2485306C1 (ru) | Способ гидравлического разрыва пласта в скважине | |
| RU2456441C1 (ru) | Способ добычи высоковязкой нефти методом одновременной закачки пара и отбора жидкости из одиночной горизонтальной скважины | |
| RU2571964C1 (ru) | Способ гидравлического разрыва пласта в скважине | |
| RU2540713C1 (ru) | Способ разработки нефтяной залежи | |
| RU2618545C1 (ru) | Способ гидравлического разрыва пласта | |
| RU2564312C1 (ru) | Способ гидравлического разрыва пласта в скважине | |
| RU2681796C1 (ru) | Способ разработки залежи сверхвязкой нефти с глинистой перемычкой | |
| RU2608380C1 (ru) | Способ гидроразрыва подземного пласта | |
| RU2398960C1 (ru) | Способ обработки призабойной зоны скважины | |
| RU2610967C1 (ru) | Способ селективной обработки продуктивного карбонатного пласта | |
| RU2644361C1 (ru) | Способ гидравлического разрыва пласта в скважине |