RU2470084C1 - Foundry alloy for casting heat-resistant titanium alloy and method of its making - Google Patents
Foundry alloy for casting heat-resistant titanium alloy and method of its making Download PDFInfo
- Publication number
- RU2470084C1 RU2470084C1 RU2011150859/02A RU2011150859A RU2470084C1 RU 2470084 C1 RU2470084 C1 RU 2470084C1 RU 2011150859/02 A RU2011150859/02 A RU 2011150859/02A RU 2011150859 A RU2011150859 A RU 2011150859A RU 2470084 C1 RU2470084 C1 RU 2470084C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- titanium
- tungsten
- ingot
- alloy
- hafnium
- Prior art date
Links
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 20
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title abstract description 15
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title abstract description 15
- 238000005266 casting Methods 0.000 title abstract description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 title description 6
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims abstract description 32
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims abstract description 32
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 31
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 25
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 24
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 23
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 19
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 19
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 18
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 17
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N hafnium atom Chemical compound [Hf] VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 15
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 15
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 9
- 229910001080 W alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 12
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 10
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 4
- MAKDTFFYCIMFQP-UHFFFAOYSA-N titanium tungsten Chemical compound [Ti].[W] MAKDTFFYCIMFQP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 abstract description 8
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 5
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 5
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 2
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 2
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 2
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910018140 Al-Sn Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018564 Al—Sn Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012935 Averaging Methods 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052729 chemical element Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- -1 ferrous metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- VVRQVWSVLMGPRN-UHFFFAOYSA-N oxotungsten Chemical class [W]=O VVRQVWSVLMGPRN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 239000003870 refractory metal Substances 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N titanium(II) oxide Chemical compound [Ti]=O OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии цветных металлов, в частности к производству лигатур, предназначенных для легирования жаропрочных сплавов на основе титана.The invention relates to the field of metallurgy of non-ferrous metals, in particular the production of alloys intended for alloying heat-resistant alloys based on titanium.
Известно, что в настоящее время практически во всех отраслях промышленности, в том числе в авиационно-космической, детали и узлы изделий эксплуатируются при высоких нагрузках и повышенных температурах, поэтому их часто выполняют из титановых сплавов. Поскольку титановые сплавы, как правило, имеют сложный многокомпонентный химический состав, то для их получения необходимо применять высококачественную лигатуру. При выплавке многих титановых сплавов применяют одну, а иногда и несколько лигатур, которые добавляют к исходным шихтовым материалам в начале плавки или вводят непосредственно в расплав жидкого титана, для регулирования базового химического состава титанового сплава. Как известно, в данной области техники, лигатура представляет собой смесь легирующих элементов, предназначенных для корректировки процентного содержания необходимых компонентов в расплаве.It is known that at present in almost all industries, including the aerospace, parts and components of products are operated at high loads and elevated temperatures, and therefore they are often made of titanium alloys. Since titanium alloys, as a rule, have a complex multicomponent chemical composition, it is necessary to use high-quality ligature to obtain them. In the smelting of many titanium alloys, one or sometimes several ligatures are used, which are added to the initial charge materials at the beginning of smelting or introduced directly into molten liquid titanium to regulate the basic chemical composition of the titanium alloy. As you know, in the art, the ligature is a mixture of alloying elements designed to adjust the percentage of necessary components in the melt.
Поскольку химический состав титанового сплава известен заранее, то достаточно просто определить, какое количество лигатуры должно быть добавлено для достижения желательного химического состава расплава. Однако следует учитывать, все ли количество добавленной лигатуры будет полностью и равномерным образом распределено в расплаве. Поэтому одна из основных задач - это разработка лигатур, которые будут легко плавиться и равномерно распределяться в расплавленном металле.Since the chemical composition of the titanium alloy is known in advance, it is simple enough to determine how much ligature must be added to achieve the desired chemical composition of the melt. However, it should be considered whether the entire amount of the added ligature will be completely and evenly distributed in the melt. Therefore, one of the main tasks is the development of ligatures that will easily melt and evenly distributed in the molten metal.
Из уровня техники известны двойные и тройные лигатуры, например: Al-V, Al-Sn, Al-Mo-Ti, Al-Cr-Mo, с помощью которых можно выплавлять практически любые титановые сплавы («Плавка и литье титановых сплавов» Андреев А.Л., Аношкин Н.Ф. и другие. - М.: Металлургия, 1994 г., стр.127, табл.20 /1/).Double and triple ligatures are known from the prior art, for example: Al-V, Al-Sn, Al-Mo-Ti, Al-Cr-Mo, with the help of which practically any titanium alloys can be smelted (“Melting and casting of titanium alloys” Andreev A .L., Anoshkin N.F. and others. - M.: Metallurgy, 1994, p. 127, tab. 20/1 /).
При выплавке титановых сплавов необходимо обеспечить получение достаточно точного химического состава, поэтому применение двойных или тройных лигатур может привести к превышению требуемого содержания химических элементов, в частности алюминия, из-за его большого содержания в лигатурах.When smelting titanium alloys, it is necessary to obtain a sufficiently accurate chemical composition, so the use of double or triple ligatures can lead to an excess of the required content of chemical elements, in particular aluminum, due to its high content in ligatures.
Из уровня техники известна лигатура для получения титановых сплавов, содержащая следующие компоненты, мас.%: молибден - 23,99; ванадий - 25,44; алюминий - 49,98; железо - 0,19; кремний - 0,22; углерод -0,06; кислород - 0,07; водород - 0,0017; азот - 0,012 (US 3387971, С22С 21/00, 11.06.1968, /2/).The prior art ligature for producing titanium alloys, containing the following components, wt.%: Molybdenum - 23,99; vanadium - 25.44; aluminum - 49.98; iron - 0.19; silicon - 0.22; carbon 0.06; oxygen is 0.07; hydrogen is 0.0017; nitrogen - 0.012 (US 3387971, С22С 21/00, 06/11/1968, / 2 /).
Недостатком данной лигатуры является необходимость дополнительного введения чистых тугоплавких металлов в расплав, что в условиях вакуумно-дуговой плавки достаточно затруднительно и может привести к непроплавлению отдельных кусков составляющих компонентов, что способствует к появлению такого дефекта, как ликвация по химическому составу.The disadvantage of this ligature is the need for additional introduction of pure refractory metals into the melt, which in vacuum-arc melting is rather difficult and can lead to non-melting of individual pieces of constituent components, which contributes to the appearance of such a defect as segregation in chemical composition.
Одной из самых распространенных проблем в металлургии при выплавке титановых сплавов, содержащих вольфрам, является его неоднородное распределение из-за высокой плотности по сечению и длине слитка или заготовок деталей.One of the most common problems in metallurgy in the smelting of titanium alloys containing tungsten is its inhomogeneous distribution due to the high density over the cross section and length of the ingot or workpiece blanks.
Задачей, на решение которой направленно данное изобретение, является разработка и получение лигатуры для выплавки жаропрочных титановых сплавов с однородным содержанием легирующих элементов по сечению и длине слитков (заготовок), что позволит избежать ликвации по химическому составу.The problem to which this invention is directed is the development and preparation of a master alloy for smelting heat-resistant titanium alloys with a uniform content of alloying elements along the cross-section and length of the ingots (billets), which avoids segregation in chemical composition.
Техническим результатом при реализации предлагаемой группы изобретений является то, что предложенная лигатура и способ ее получения обеспечят равномерное распределение вольфрама и других легирующих элементов по сечению и длине слитка. При этом произойдет улучшение прочностных и жаростойких характеристик, которые непосредственно влияют на работоспособность деталей из титанового сплава.The technical result in the implementation of the proposed group of inventions is that the proposed ligature and the method for its preparation will ensure uniform distribution of tungsten and other alloying elements over the cross section and length of the ingot. This will improve the strength and heat-resistant characteristics that directly affect the performance of parts made of titanium alloy.
На достижение указанного технического результата оказывают влияние следующие существенные признаки.The following essential features influence the achievement of the indicated technical result.
Лигатура для получения жаропрочного титанового сплава, содержащая вольфрам, титан, гафний, алюминий, характеризуется тем, что содержит данные компоненты, при следующем соотношении, мас%: вольфрам 48,0-52,0; титан 10,0-20,0; гафний 0,08-0,1; алюминий - остальное.The master alloy for producing a heat-resistant titanium alloy containing tungsten, titanium, hafnium, and aluminum is characterized in that it contains these components in the following ratio, wt%: tungsten 48.0-52.0; titanium 10.0-20.0; hafnium 0.08-0.1; aluminum is the rest.
Химический состав лигатуры представлен в таблице 1:The chemical composition of the ligature is presented in table 1:
турыBrand league
tours
Основные компоненты лигатуры ВТА (W, Ti, Al) имеют сильно разнящиеся физико-химические характеристики (удельная плотность, температура плавления, температура кипения (таблица 2)), что в значительной мере осложняет выбор метода выплавки.The main components of the BTA ligature (W, Ti, Al) have very different physicochemical characteristics (specific gravity, melting point, boiling point (table 2)), which greatly complicates the choice of the smelting method.
Высокая температура плавления вольфрама и высокое сродство к кислороду титана обуславливает выбор в качестве способа получения слитков лигатуры плавку в вакуумной дуговой печи. При этом методе слиток лигатуры формируется под действием плазмы электрической дуги, возникающей между нерасходуемым вольфрамовым электродом и металлической шихтой в медном водоохлаждаемом кристаллизаторе. Преимуществом этого метода является отсутствие взаимодействия расплава с материалом кристаллизатора, а недостатком - большие потери тепла в силу высокой теплопроводности меди. От использования вакуумно-индукционной выплавки было решено отказаться по причине невозможности получения температуры, необходимой для расплавления наиболее тугоплавкого компонента - вольфрама. Поэтому в качестве метода выплавки лигатуры ВТА было решено использовать плавку в вакуумной дуговой печи.The high melting point of tungsten and the high affinity for titanium oxygen determines the choice of a method for producing ligature ingots as melting in a vacuum arc furnace. With this method, a ligature ingot is formed under the action of an electric arc plasma arising between a non-consumable tungsten electrode and a metal charge in a water-cooled copper mold. The advantage of this method is the lack of interaction of the melt with the crystallizer material, and the disadvantage is the large heat loss due to the high thermal conductivity of copper. It was decided to abandon the use of vacuum induction smelting because of the impossibility of obtaining the temperature necessary for the melting of the most refractory component - tungsten. Therefore, it was decided to use melting in a vacuum arc furnace as a method for smelting VTA ligatures.
В результате разработки данной лигатуры установлено, что наличие в лигатуре вольфрама повышает жаростойкость за счет формирования в структуре сплава плотных оксидных соединений вольфрама, затрудняющих проницаемость кислорода и водорода к границам раздела фаз при повышенных температурах и образования в поверхностном слое легированных твердых растворов титана с вольфрамом.As a result of the development of this ligature, it was found that the presence of tungsten in the ligature increases heat resistance due to the formation of dense tungsten oxide compounds in the alloy structure, which impede the permeability of oxygen and hydrogen to phase boundaries at elevated temperatures and the formation of alloyed solid solutions of titanium with tungsten in the surface layer.
Содержание гафния в лигатуре в данном процентном соотношении влияет в первую очередь на повышение прочности сплава без снижения пластичности. Заявленное содержание алюминия в лигатуре способствует повышению термической стабильности сплава.The hafnium content in the ligature in this percentage ratio primarily affects the increase in alloy strength without reducing ductility. The claimed aluminum content in the ligature enhances the thermal stability of the alloy.
Способ изготовления лигатуры для выплавки жаропрочного титанового сплава, которая состоит из вольфрама, титана, гафния, алюминия, характеризуется тем, что лигатура содержит данные компоненты, при следующем соотношении, мас%:A method of manufacturing a master alloy for smelting a heat-resistant titanium alloy, which consists of tungsten, titanium, hafnium, aluminum, is characterized in that the master alloy contains these components, in the following ratio, wt%:
а выплавку лигатуры осуществляют в вакуумной дуговой печи с нерасходуемым вольфрамовым электродом, перед плавкой шихту помещают в медный водоохлаждаемый кристаллизатор, печь закрывают и начинают откачку печи до остаточного давления (0,01÷0,05 мм рт. ст.), по достижении этой степени разряжения в рабочее пространство печи напускают аргон до давления, равного величине атмосферного, далее на первом этапе сплавляют титан и вольфрам в пропорции, которая соответствует содержанию этих элементов в лигатуре, до состояния, при котором должно произойти полное растворение шихтующих материалов с образованием единого слитка, при этом на дно медного кристаллизатора помещают титан, а на него более плотный вольфрам, величина тока дуги между шихтой и электродом составляла 750÷1100 А, при этом время плавки составляло 3÷10 минут, а для усреднения химического состава слитка его извлекают из кристаллизатора, переворачивают и подвергают повторному переплаву, температура расплава на 30÷50°С выше температуры ликвидус сплава Ti-W, затем к слитку Ti-W добавляют необходимое количество алюминия и гафния, который размещается под слитком более плотного Ti-W сплава, температура расплава составляет 1750÷1900°С.and smelting of the ligature is carried out in a vacuum arc furnace with a non-consumable tungsten electrode, before melting, the charge is placed in a copper water-cooled crystallizer, the furnace is closed and pumping of the furnace to a residual pressure (0.01 ÷ 0.05 mm Hg) is started, upon reaching this degree rarefaction into the working space of the furnace inject argon to a pressure equal to atmospheric pressure, then at the first stage, titanium and tungsten are fused in a proportion that corresponds to the content of these elements in the ligature, to a state in which it must occur complete dissolution of the charge materials with the formation of a single ingot, with titanium placed on the bottom of the copper crystallizer and denser tungsten on it, the arc current between the charge and the electrode was 750 ÷ 1100 A, while the melting time was 3 ÷ 10 minutes, and for averaging the chemical composition of the ingot, it is removed from the crystallizer, inverted and re-melted, the melt temperature is 30 ÷ 50 ° C higher than the liquidus temperature of the Ti-W alloy, then the necessary amount of aluminum and hafnium are added to the Ti-W ingot, which th is placed under an ingot of a denser Ti-W alloy, the melt temperature is 1750 ÷ 1900 ° С.
В варианте исполнения изготовление лигатуры для выплавки жаропрочного титанового сплава, которая состоит из вольфрама, титана, гафния, алюминия, характеризуется тем, что содержит данные компоненты, при следующем соотношении, мас%:In an embodiment, the manufacture of a master alloy for smelting a heat-resistant titanium alloy, which consists of tungsten, titanium, hafnium, aluminum, is characterized in that it contains these components, in the following ratio, wt%:
осуществляют в вакуумной дуговой печи с нерасходуемым вольфрамовым электродом, перед плавкой шихту помещают в медный водоохлаждаемый кристаллизатор, печь закрывают и начинают откачку печи до остаточного давления (0,02 мм рт. ст.), по достижении этой степени разряжения в рабочее пространство печи напускают аргон до давления, равного величине атмосферного.It is carried out in a vacuum arc furnace with a non-consumable tungsten electrode, before melting, the charge is placed in a copper water-cooled crystallizer, the furnace is closed, and the furnace is pumped out to a residual pressure (0.02 mm Hg), when argon is reached, argon is introduced into the working space of the furnace to a pressure equal to atmospheric.
На первом этапе сплавляют титан и вольфрам в пропорции, которая соответствует содержанию этих элементов в лигатуре. На дно медного кристаллизатора помещают титан, а на него более плотный вольфрам, чтобы более тяжелый металл (вольфрам) стекал на более легкий (титан), должно произойти полное растворение шихтующих материалов с образованием единого слитка. Величина тока дуги между шихтой и электродом составляла 800 А, время плавки составляло 7 минут в зависимости от крупности кусков сплавляемых компонентов и их состояния (например, окисленности). Для усреднения химического состава слитка его извлекают из кристаллизатора, переворачивают и подвергают повторному переплаву. Температура расплава была на 40°С выше температуры ликвидус (2450÷2500°С) сплава Ti-W. После второго переплава слитка Ti-W к нему добавляют необходимое расчетное количество алюминия (Аl) и гафния (Hf), в соответствии с его содержанием в лигатуре. Алюминий и гафний размещают под слитком более плотного Ti-W сплава и проводят дальнейшую плавку при температуре до 1900°С. После полного остывания слитка(ов) до температуры 20°С (комнатной температуры) производим механическим путем дробление на куски размером от 5 до 15 мм.At the first stage, titanium and tungsten are fused in a proportion that corresponds to the content of these elements in the ligature. Titanium is placed at the bottom of the copper crystallizer, and denser tungsten is placed on it so that the heavier metal (tungsten) flows down to the lighter (titanium), the charge materials must completely dissolve to form a single ingot. The arc current between the charge and the electrode was 800 A, the melting time was 7 minutes, depending on the size of the pieces of the alloyed components and their state (for example, oxidation). To average the chemical composition of the ingot, it is removed from the mold, turned over and subjected to repeated remelting. The melt temperature was 40 ° C higher than the liquidus temperature (2450 ÷ 2500 ° C) of the Ti-W alloy. After the second remelting of the Ti-W ingot, the required calculated amount of aluminum (Al) and hafnium (Hf) is added to it, in accordance with its content in the ligature. Aluminum and hafnium are placed under an ingot of a denser Ti-W alloy and further melted at temperatures up to 1900 ° C. After the ingot (s) is completely cooled to a temperature of 20 ° C (room temperature), we mechanically crush it into pieces from 5 to 15 mm in size.
В результате проведенных работ было установлено, что температура плавления лигатуры ВТА (Ti-W-Al) составляет 1750÷1900°С. Химический состав полученной лигатуры ВТА представлен в таблице 3:As a result of the work carried out, it was found that the melting point of the BTA (Ti-W-Al) alloy is 1750 ÷ 1900 ° C. The chemical composition of the obtained BTA ligature is presented in table 3:
турыBrand league
tours
Таким образом, предлагаемая группа изобретений обеспечивает равномерное распределение вольфрама (W) и других легирующих добавок (Al, Hf) по сечению и длине слитка, что приводит к улучшению прочностных и жаростойких характеристик жаропрочного титанового сплава.Thus, the proposed group of inventions provides a uniform distribution of tungsten (W) and other alloying additives (Al, Hf) over the cross section and length of the ingot, which leads to an improvement in the strength and heat-resistant characteristics of heat-resistant titanium alloy.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011150859/02A RU2470084C1 (en) | 2011-12-14 | 2011-12-14 | Foundry alloy for casting heat-resistant titanium alloy and method of its making |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011150859/02A RU2470084C1 (en) | 2011-12-14 | 2011-12-14 | Foundry alloy for casting heat-resistant titanium alloy and method of its making |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2470084C1 true RU2470084C1 (en) | 2012-12-20 |
Family
ID=49256539
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2011150859/02A RU2470084C1 (en) | 2011-12-14 | 2011-12-14 | Foundry alloy for casting heat-resistant titanium alloy and method of its making |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2470084C1 (en) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2557203C1 (en) * | 2014-04-08 | 2015-07-20 | Открытое акционерное общество "Композит" | Foundry alloy for casting titanium-based refractory alloy ingot |
| RU2568551C1 (en) * | 2014-04-28 | 2015-11-20 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) | Foundry alloy for titanium alloys |
| RU2734220C1 (en) * | 2020-02-27 | 2020-10-13 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Method of ligature production in vacuum arc furnace with non-consumable electrode |
| CN115283682A (en) * | 2022-08-26 | 2022-11-04 | 上海材料研究所 | Preparation method of nickel-based alloy powder with high tungsten content |
| CN115976386A (en) * | 2022-12-20 | 2023-04-18 | 承德天大钒业有限责任公司 | A low-oxygen aluminum-molybdenum-tungsten-titanium master alloy and its preparation method |
| CN116287816A (en) * | 2023-01-30 | 2023-06-23 | 承德天大钒业有限责任公司 | A high-uniformity aluminum-tantalum-tungsten-titanium master alloy and its preparation method and application |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3387971A (en) * | 1966-02-21 | 1968-06-11 | Union Carbide Corp | Master alloy consisting essentially of molybdenum-vanadium-aluminum |
| RU2238344C1 (en) * | 2003-03-17 | 2004-10-20 | ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | Addition alloy for titanium alloys |
| RU2321662C1 (en) * | 2006-05-31 | 2008-04-10 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Master alloy for production of titanium alloys |
-
2011
- 2011-12-14 RU RU2011150859/02A patent/RU2470084C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3387971A (en) * | 1966-02-21 | 1968-06-11 | Union Carbide Corp | Master alloy consisting essentially of molybdenum-vanadium-aluminum |
| RU2238344C1 (en) * | 2003-03-17 | 2004-10-20 | ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение | Addition alloy for titanium alloys |
| RU2321662C1 (en) * | 2006-05-31 | 2008-04-10 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Master alloy for production of titanium alloys |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2557203C1 (en) * | 2014-04-08 | 2015-07-20 | Открытое акционерное общество "Композит" | Foundry alloy for casting titanium-based refractory alloy ingot |
| RU2568551C1 (en) * | 2014-04-28 | 2015-11-20 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) | Foundry alloy for titanium alloys |
| RU2734220C1 (en) * | 2020-02-27 | 2020-10-13 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Method of ligature production in vacuum arc furnace with non-consumable electrode |
| CN115283682A (en) * | 2022-08-26 | 2022-11-04 | 上海材料研究所 | Preparation method of nickel-based alloy powder with high tungsten content |
| CN115283682B (en) * | 2022-08-26 | 2023-11-07 | 上海材料研究所有限公司 | Preparation method of nickel-based alloy powder with high tungsten content |
| CN115976386A (en) * | 2022-12-20 | 2023-04-18 | 承德天大钒业有限责任公司 | A low-oxygen aluminum-molybdenum-tungsten-titanium master alloy and its preparation method |
| CN115976386B (en) * | 2022-12-20 | 2024-05-17 | 承德天大钒业有限责任公司 | A low-oxygen aluminum-molybdenum-tungsten-titanium master alloy and preparation method thereof |
| CN116287816A (en) * | 2023-01-30 | 2023-06-23 | 承德天大钒业有限责任公司 | A high-uniformity aluminum-tantalum-tungsten-titanium master alloy and its preparation method and application |
| CN116287816B (en) * | 2023-01-30 | 2024-06-11 | 承德天大钒业有限责任公司 | High-uniformity aluminum-tantalum-tungsten-titanium intermediate alloy and preparation method and application thereof |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2470084C1 (en) | Foundry alloy for casting heat-resistant titanium alloy and method of its making | |
| JP5969138B2 (en) | Tantalum sputtering target | |
| JP6720087B2 (en) | Copper alloy sputtering target and manufacturing method thereof | |
| JP5847207B2 (en) | Titanium ingot, method for producing titanium ingot, and method for producing titanium sputtering target | |
| CN110218898B (en) | A kind of preparation method of copper-chromium-zirconium alloy wire | |
| RU2618038C2 (en) | Method for obtaining a heat-resistant alloy based on niobium | |
| WO2017014675A1 (en) | A method for obtaining electrodes from alloys based on nickel aluminide | |
| JP5064974B2 (en) | Ingot manufacturing method for TiAl-based alloy | |
| WO2016038915A1 (en) | Platinum group alloy manufacturing method | |
| CN108220664A (en) | A kind of preparation process of high intensity copper wire | |
| CN105803257B (en) | Method for improving liquid-state fluidity of TiAl-Nb alloy | |
| US10494698B1 (en) | Methods for making zirconium based alloys and bulk metallic glasses | |
| JP5750393B2 (en) | Cu-Ga alloy sputtering target and method for producing the same | |
| JP5006161B2 (en) | Ingot manufacturing method for TiAl-based alloy | |
| JP2010189678A (en) | Cr-containing copper alloy wire, and method for producing the same | |
| RU2630157C2 (en) | Method to produce electrodes of alloys based on titanium aluminide | |
| RU2557203C1 (en) | Foundry alloy for casting titanium-based refractory alloy ingot | |
| CN114507788A (en) | Vacuum consumable melting method of TC10 titanium alloy ingot | |
| RU2734220C1 (en) | Method of ligature production in vacuum arc furnace with non-consumable electrode | |
| RU2557438C1 (en) | Chrome-based heat resisting alloy and method of smelting of chrome-based alloy | |
| Dobatkin et al. | CHOICE OF VACUUM-ARC MELTING PARAMETERS TO ENSURE INGOT CHEMICAL HOMOGENEITY | |
| CN113481393A (en) | Vanadium-chromium-titanium alloy and preparation method thereof | |
| CN117305611B (en) | Nickel-copper alloy electroslag remelting method | |
| RU2595084C1 (en) | Method of producing heat-resistant alloy based on niobium matrix with intermetallic hardening | |
| JP7219280B2 (en) | Method for purifying nitrogen-containing metal alloys |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20151215 |