RU2465350C2 - Agglomerated flux, charge, and method for its manufacture - Google Patents
Agglomerated flux, charge, and method for its manufacture Download PDFInfo
- Publication number
- RU2465350C2 RU2465350C2 RU2010118897/02A RU2010118897A RU2465350C2 RU 2465350 C2 RU2465350 C2 RU 2465350C2 RU 2010118897/02 A RU2010118897/02 A RU 2010118897/02A RU 2010118897 A RU2010118897 A RU 2010118897A RU 2465350 C2 RU2465350 C2 RU 2465350C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- flux
- manganese
- sinter
- iron
- charge
- Prior art date
Links
- 230000004907 flux Effects 0.000 title claims abstract description 77
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 37
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 24
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 38
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims abstract description 28
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 27
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 26
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 26
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims abstract description 26
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 25
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 claims abstract description 24
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 claims abstract description 18
- 239000004449 solid propellant Substances 0.000 claims abstract description 17
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims abstract description 12
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N Alumina Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L hydroxy(oxo)manganese;manganese Chemical compound [Mn].O[Mn]=O.O[Mn]=O AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 7
- 238000005453 pelletization Methods 0.000 claims abstract description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 55
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 claims description 33
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 claims description 33
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 32
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 25
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 claims description 18
- 239000006028 limestone Substances 0.000 claims description 18
- 238000000227 grinding Methods 0.000 claims description 7
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 claims description 5
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- PPNAOCWZXJOHFK-UHFFFAOYSA-N manganese(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Mn+2] PPNAOCWZXJOHFK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims description 3
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims description 2
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 2
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 abstract description 24
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 13
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 abstract description 7
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 abstract description 7
- 239000004571 lime Substances 0.000 abstract description 7
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 230000036571 hydration Effects 0.000 abstract description 3
- 238000006703 hydration reaction Methods 0.000 abstract description 3
- LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N iron(3+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Fe+3].[Fe+3] LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 4
- 231100001261 hazardous Toxicity 0.000 abstract 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 229920001296 polysiloxane Polymers 0.000 abstract 1
- 235000012255 calcium oxide Nutrition 0.000 description 16
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 5
- BTBUEUYNUDRHOZ-UHFFFAOYSA-N Borate Chemical compound [O-]B([O-])[O-] BTBUEUYNUDRHOZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 4
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 3
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 229910052788 barium Inorganic materials 0.000 description 2
- DSAJWYNOEDNPEQ-UHFFFAOYSA-N barium atom Chemical compound [Ba] DSAJWYNOEDNPEQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 244000309464 bull Species 0.000 description 2
- 238000012993 chemical processing Methods 0.000 description 2
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 2
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 description 2
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 2
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 2
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910010413 TiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- XMWCXZJXESXBBY-UHFFFAOYSA-L manganese(ii) carbonate Chemical compound [Mn+2].[O-]C([O-])=O XMWCXZJXESXBBY-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 1
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 1
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к подготовке флюсующих и связующих добавок в агломерационную шихту и может быть использовано при производстве железорудного агломерата.The invention relates to the preparation of fluxing and binder additives in the sinter mixture and can be used in the production of iron ore sinter.
Известен комплексный флюс для получения агломерата [1], включающий отходы химической обработки ванадиевого шлака и известняк. Для повышения восстановимости агломерата и извлечения легирующих элементов в чугун дополнительно вводят боратовую руду при следующем соотношении компонентов, мас.%: отходы химической обработки 62-70; боратовая руда 15-25; известняк -остальное. Комплексный флюс содержит, мас.%: 20,59-26,61 Fе2О3, 0,82-1,06 V2O5, 12,06-14,49 SiO2, 2,16-2,19 Аl2О3, 8,52-19,23 CaO, 1,87-3,16 MgO, 2,42-3,12 Сr2О3, 4,29-5,54 TiO2, 4,29-5,54 MnO, 0,88-2,46 В2O3, 2,78-7,78 SO3.Known complex flux for producing agglomerate [1], including waste chemical treatment of vanadium slag and limestone. To increase the reducibility of the sinter and the extraction of alloying elements, borate ore is additionally introduced into cast iron in the following ratio of components, wt.%: Chemical treatment waste 62-70; borate ore 15-25; limestone is the rest. The complex flux contains, wt.%: 20.59-26.61 Fe 2 O 3 , 0.82-1.06 V 2 O 5 , 12.06-14.49 SiO 2 , 2.16-2.19 Al 2 O 3 , 8.52-19.23 CaO, 1.87-3.16 MgO, 2.42-3.12 Cr 2 O 3 , 4.29-5.54 TiO 2 , 4.29-5, 54 MnO, 0.88-2.46 V 2 O 3 , 2.78-7.78 SO 3 .
Недостатком комплексного флюса для получения агломерата является низкое содержание основного флюсующего оксида кальция, а также высокое содержание хрома, титана и серы, которые не позволяют получить агломерат с низким содержанием вредных примесей. Низкая флюсующая способность и низкое содержание оксида кальция не позволяют использовать комплексный флюс в качестве интенсификатора агломерационного процесса.The disadvantage of complex flux for producing agglomerate is the low content of the main fluxing calcium oxide, as well as the high content of chromium, titanium and sulfur, which do not allow to obtain agglomerate with a low content of harmful impurities. Low fluxing ability and low content of calcium oxide do not allow the use of complex flux as an intensifier of the agglomeration process.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату является флюс и интенсификатор процесса спекания агломерационной шихты - негашеная известь [2], которая содержит, мас.%: Fe 0,1; CaO 85,76; SiO2 0,1; Аl2О3 0,4; MgO 5,5; MnO нет. Введение извести в аглошихту способствует росту удельной производительности установки на 20-50% и повышению качества агломерата.The closest in technical essence and the achieved result is a flux and an intensifier of the sintering process of the sinter mixture - quicklime [2], which contains, wt.%: Fe 0.1; CaO 85.76; SiO 2 0.1; Al 2 O 3 0.4; MgO 5.5; MnO no. The introduction of lime in the sinter charge contributes to an increase in the unit's specific productivity by 20-50% and an increase in the quality of the sinter.
Недостатком известного состава извести для агломерации является большой выброс в атмосферу мелких частиц извести при транспортировке и хранении, а также высокие теплоэнергетические затраты при ее производстве.A disadvantage of the known composition of lime for agglomeration is a large emission of fine particles of lime into the atmosphere during transportation and storage, as well as high heat and energy costs during its production.
Задачей изобретения является разработка состава флюса с высокой способностью интенсификации процесса спекания железорудного агломерата, позволяющая снизить теплоэнергетические затраты при получении аглофлюса и экологически вредные выбросы при его транспортировке, хранении и использовании.The objective of the invention is to develop a flux composition with a high ability to intensify the sintering process of iron ore sinter, which allows to reduce heat and energy costs when producing sinter and environmentally harmful emissions during its transportation, storage and use.
Технический результат достигается тем, что при агломерации используют агломерационный флюс, который содержит оксиды кальция, магния, кремния, алюминия, железа и марганца согласно изобретению при следующем соотношении компонентов, мас.%: оксид кальция 60,0-72,0; оксид магния 1,2-2,0; диоксид кремния 4,0-6,0; оксид алюминия 1,2-1,9; оксиды марганца 0,5-3,5; оксиды железа 12,0-25,0; прочие оксиды - остальное.The technical result is achieved by the fact that during agglomeration an agglomeration flux is used, which contains oxides of calcium, magnesium, silicon, aluminum, iron and manganese according to the invention in the following ratio of components, wt.%: Calcium oxide 60.0-72.0; magnesium oxide 1.2-2.0; silica 4.0-6.0; alumina 1.2-1.9; manganese oxides 0.5-3.5; iron oxides 12.0-25.0; other oxides - the rest.
Пределы содержания оксида кальция в агломерационном флюсе обусловлены задачей снижения теплоэнергетических затрат при его получении и экологически вредных выбросов при транспортировке, хранении и использовании. Нижний предел содержания СаО в агломерационном флюсе, т.е. 60,0%, обусловлен минимально возможным содержанием СаО, обеспечивающим интенсификацию процесса спекания аглошихты и снижение теплоэнергетических затрат. При содержании СаО более 72,0% существенно повышаются экологически вредные выбросы при производстве, транспортировке и хранении агломерационного флюса.The limits of the content of calcium oxide in the agglomeration flux are due to the task of reducing heat and energy costs during its production and environmentally harmful emissions during transportation, storage and use. The lower limit of CaO content in the agglomeration flux, i.e. 60.0%, due to the minimum possible CaO content, providing an intensification of the sintering sintering process and reduction of heat energy costs. With CaO content of more than 72.0%, environmentally harmful emissions significantly increase during the production, transportation and storage of sinter flux.
Пределы содержания оксида магния в агломерационном флюсе обусловлены химическим составом компонентов шихты и экологически вредными выбросами при транспортировке, хранении и использовании. Нижний предел содержания МgО в агломерационном флюсе, т.е. 1,2%, обусловлен минимально возможным содержанием магнезии в компонентах шихты. При содержании МgО в агломерационном флюсе более 2,0% повышаются экологически вредные выбросы при производстве, транспортировке и хранении агломерационного флюса.The limits of the content of magnesium oxide in the sinter flux are due to the chemical composition of the charge components and environmentally harmful emissions during transportation, storage and use. The lower limit of the MgO content in the sinter flux, i.e. 1.2%, due to the minimum possible content of magnesia in the components of the charge. When the MgO content in the sinter flux is more than 2.0%, environmentally harmful emissions increase during the production, transportation and storage of sinter flux.
Пределы содержания диоксида кремния в агломерационном флюсе обусловлены задачей снижения теплоэнергетических затрат при его получении и экологически вредных выбросов при транспортировке, хранении и использовании. При содержании SiO2 в агломерационном флюсе менее 4,0% повышаются экологически вредные выбросы при производстве, транспортировке и хранении. При содержании SiO2 более 6,0% возрастают теплоэнергетические затраты при его получении.The limits of the content of silicon dioxide in the agglomeration flux are due to the task of reducing heat and energy costs during its production and environmentally harmful emissions during transportation, storage and use. When the content of SiO 2 in the sinter flux is less than 4.0%, environmentally harmful emissions increase during production, transportation and storage. When the content of SiO 2 more than 6.0% increase heat energy costs when it is received.
Пределы содержания оксида алюминия в агломерационном флюсе обусловлены задачей снижения теплоэнергетических затрат при его получении и экологически вредных выбросов при транспортировке, хранении и использовании. При содержании Аl2O3 в агломерационном флюсе менее 1,2% возрастают экологически вредные выбросы при транспортировке, хранении и использовании. При содержании в агломерационном флюсе Аl2О3 более 1,9% повышаются теплоэнергетические затраты при его получении.The limits of the content of aluminum oxide in the sinter flux are due to the task of reducing heat and energy costs during its production and environmentally harmful emissions during transportation, storage and use. When the content of Al 2 O 3 in the agglomeration flux is less than 1.2%, environmentally harmful emissions increase during transportation, storage and use. When the content in the agglomeration flux Al 2 O 3 is more than 1.9%, the heat and energy costs increase upon receipt.
Пределы содержания оксидов марганца в агломерационном флюсе обусловлены задачей снижения теплоэнергетических затрат при его получении и экологически вредных выбросов при транспортировке, хранении и использовании. При содержании оксидов марганца в агломерационном флюсе менее 0,5% возрастают экологически вредные выбросы при производстве, транспортировке и хранении. При содержании оксидов марганца в агломерационном флюсе более 3,5% повышаются теплоэнергетические затраты при его получении.The limits of the content of manganese oxides in the agglomeration flux are due to the task of reducing heat and energy costs during its production and environmentally harmful emissions during transportation, storage and use. When the content of manganese oxides in the sinter flux is less than 0.5%, environmentally harmful emissions increase during production, transportation and storage. When the content of manganese oxides in the agglomeration flux is more than 3.5%, the heat and energy costs increase when it is obtained.
Содержание оксидов железа в агломерационном флюсе обусловлено задачей снижения теплоэнергетических затрат при его получении и экологически вредных выбросов при транспортировке, хранении и использовании. При содержании оксидов железа в агломерационном флюсе менее 12,0% возрастают экологически вредные выбросы при производстве, транспортировке и хранении. При содержании оксидов железа в агломерационном флюсе более 25,0% повышаются теплоэнергетические затраты при его получении.The content of iron oxides in the agglomeration flux is due to the task of reducing heat and energy costs during its production and environmentally harmful emissions during transportation, storage and use. When the content of iron oxides in the sinter flux is less than 12.0%, environmentally harmful emissions increase during production, transportation and storage. When the content of iron oxides in the agglomeration flux is more than 25.0%, the heat and energy costs when it is received are increased.
Известна шихта для производства офлюсованного марганцевого агломерата [3], которая содержит концентрат марганцевой руды, коксик, возврат, флюсующие добавки и барийсодержащий материал при следующем соотношении компонентов, мас.%: коксик 8,5-10,5; флюсующие добавки 2,5-30,0; барийсодержащий материал 0,5-25,0; возврат 15,0-25,0; концентрат марганцевой руды - остальное. В качестве концентрата марганцевой руды шихта содержит концентрат карбонатной марганцевой руды, содержащей, мас.%: Мn 26,4; SiO2 12,96; CaO 10,58; MgO 2,4; Al2O3 1,95; Feобщ 0,77; Р 0,14; потери при прокаливании 36,73.A known mixture for the production of fluxed manganese sinter [3], which contains a concentrate of manganese ore, coke, return, fluxing additives and barium-containing material in the following ratio of components, wt.%: Coke 8.5-10.5; fluxing additives 2.5-30.0; barium-containing material 0.5-25.0; return 15.0-25.0; manganese ore concentrate - the rest. As a concentrate of manganese ore, the mixture contains a concentrate of carbonate manganese ore, containing, wt.%: Mn 26.4; SiO 2 12.96; CaO 10.58; MgO 2.4; Al 2 O 3 1.95; Fe total 0.77; P 0.14; loss on ignition 36.73.
Недостатком шихты для производства офлюсованного марганцевого агломерата является низкое содержание активного CaO и, соответственно, низкая флюсующая способность и невозможность его использования в качестве интенсификатора агломерационного процесса.The disadvantage of the mixture for the production of fluxed manganese agglomerate is the low content of active CaO and, accordingly, low fluxing ability and the inability to use it as an intensifier of the agglomeration process.
Наиболее близкой по технической сущности и достигаемому результату является шихта для производства комплексного флюса [1], содержащая отходы химической обработки ванадиевого шлака, известняк и боратовую руду при следующем соотношении компонентов, мас.%: отходы химической обработки 62-70; боратовая руда 15-25; известняк - остальное. Комплексный флюс предназначен для повышения восстановимости агломерата и извлечения легирующих элементов в чугун.The closest in technical essence and the achieved result is a mixture for the production of complex flux [1], containing waste chemical processing of vanadium slag, limestone and borate ore in the following ratio of components, wt.%: Chemical processing waste 62-70; borate ore 15-25; limestone - the rest. The complex flux is designed to increase the reducibility of the sinter and the extraction of alloying elements in cast iron.
Недостатком шихты для производства комплексного флюса для получения агломерата является низкое содержание основного флюсующего оксида кальция, а также высокое содержание хрома, титана и серы, которые не позволяют получить агломерат с низким содержанием вредных примесей. Низкая флюсующая способность и низкое содержание оксида кальция не позволяют использовать комплексный флюс в качестве интенсификатора агломерационного процесса.The disadvantage of the mixture for the production of complex flux for producing agglomerate is the low content of the main fluxing calcium oxide, as well as the high content of chromium, titanium and sulfur, which do not allow to obtain agglomerate with a low content of harmful impurities. Low fluxing ability and low content of calcium oxide do not allow the use of complex flux as an intensifier of the agglomeration process.
Задачей изобретения является разработка состава шихты для производства агломерационного флюса с высокой способностью интенсификации процесса спекания железорудного агломерата, позволяющая снизить экологически вредные выбросы при транспортировке, хранении и использовании агломерационного флюса.The objective of the invention is to develop the composition of the mixture for the production of sinter flux with a high ability to intensify the sintering process of iron ore sinter, which can reduce environmentally harmful emissions during transportation, storage and use of sinter flux.
Технический результат достигается тем, что шихта для производства агломерационного флюса содержит марганецсодержащий материал, известняк и твердое топливо, согласно изобретению дополнительно содержит железорудный материал при следующем соотношении компонентов, мас.%: марганецсодержащий материал 2,5-18,0; железорудный материал 10,0-25,0; твердое топливо 8,0-14,0; известняк остальное.The technical result is achieved in that the mixture for the production of agglomeration flux contains manganese-containing material, limestone and solid fuel, according to the invention additionally contains iron ore material in the following ratio of components, wt.%: Manganese-containing material 2.5-18.0; iron ore material 10.0-25.0; solid fuel 8.0-14.0; limestone rest.
Пределы количества марганецсодержащего материала в шихте обусловлены задачей получения агломерационного флюса при снижении экологически вредных выбросов при транспортировке, хранении и использовании. Нижний предел количества марганецсодержащего материала составляет 2,5%, и при меньшем чем 2,5% количестве марганецсодержащего материала в шихте возрастают экологически вредные выбросы при транспортировке, хранении и использовании агломерационного флюса. Верхний предел количества марганецсодержащего материала в шихте обусловлен интенсифицирующим действием агломерационного флюса. При большем чем 18% количестве марганецсодержащего материала в шихте снижается интенсифицирующая способность агломерационного флюса.The limits of the amount of manganese-containing material in the charge are due to the task of obtaining agglomeration flux while reducing environmentally harmful emissions during transportation, storage and use. The lower limit of the amount of manganese-containing material is 2.5%, and with less than 2.5% of the amount of manganese-containing material in the charge, environmentally harmful emissions increase during transportation, storage and use of sinter flux. The upper limit of the amount of manganese-containing material in the mixture is due to the intensifying effect of the agglomeration flux. With a greater than 18% amount of manganese-containing material in the charge, the intensifying ability of the agglomeration flux decreases.
Пределы количества железорудного материала в шихте обусловлены задачей получения агломерационного флюса и интенсификации спекания агломерационной шихты при снижении экологически вредных выбросов при транспортировке, хранении и использовании. При меньшем чем 10% количестве железорудного материала в шихте возрастают экологически вредные выбросы при транспортировке, хранении и использовании агломерационного флюса. При большем чем 25% количестве железорудного материала в шихте снижается интенсифицирующая способность агломерационного флюса.The limits of the amount of iron ore material in the charge are determined by the task of obtaining an agglomeration flux and intensification of sintering of the agglomeration charge while reducing environmentally harmful emissions during transportation, storage and use. With less than 10% of the amount of iron ore material in the charge, environmentally harmful emissions increase during transportation, storage and use of sinter flux. With a greater than 25% amount of iron ore material in the charge, the intensifying ability of the sinter flux decreases.
Пределы количества твердого топлива в шихте обусловлены тепловым балансом процесса производства агломерационного флюса и экологически вредными выбросами при его производстве и использовании. Нижний предел количества твердого топлива в шихте обусловлен минимальным теплопотреблением шихты при спекании и составляет 8%. При меньшем чем 8% количестве твердого топлива в шихте возрастают экологически вредные выбросы при производстве и использовании агломерационного флюса. Верхний предел количества твердого топлива в шихте обусловлен максимальным теплопотреблением шихты при спекании и составляет 14%. При большем количестве твердого топлива в шихте снижается интенсифицирующая способность агломерационного флюса.The limits of the amount of solid fuel in the charge are due to the heat balance of the production process of sinter flux and environmentally harmful emissions from its production and use. The lower limit of the amount of solid fuel in the mixture is due to the minimum heat consumption of the mixture during sintering and is 8%. With less than 8% of the amount of solid fuel in the charge, environmentally harmful emissions increase during the production and use of sinter flux. The upper limit of the amount of solid fuel in the mixture is due to the maximum heat consumption of the mixture during sintering and is 14%. With a larger amount of solid fuel in the charge, the intensifying ability of the agglomeration flux decreases.
Известняк в шихте является основным компонентом, определяющим задачу получения агломерационного флюса с высокой способностью интенсификации процесса спекания железорудного агломерата.Limestone in the charge is the main component that determines the task of obtaining an agglomeration flux with a high ability to intensify the sintering process of iron ore sinter.
Известен способ подготовки флюса для агломерационной шихты [4], включающий его предварительный обжиг и гашение водовоздушной смесью. С целью уменьшения количества непогасившихся зерен в шихте и улучшения смешивания флюса с материалом воду диспергируют в воздухе в объемном соотношении 1:(3-6) с последующей подачей полученной водовоздушной смеси струей со скоростью 0,5-2,0 м/с под углом 45-90° к направлению свободнопадающего потока обожженного продукта с перекрытием его ширины.A known method of preparing flux for the sinter charge [4], including its preliminary firing and quenching with a water-air mixture. In order to reduce the amount of unextinguished grains in the mixture and to improve the mixing of flux with the material, water is dispersed in air in a volume ratio of 1: (3-6), followed by a stream of the resulting air-water mixture at a speed of 0.5-2.0 m / s at an angle of 45 -90 ° to the direction of the free-flowing flow of the calcined product with the overlapping of its width.
Недостатком известного способа подготовки флюса для агломерации является большой выброс в атмосферу мелких частиц извести и высокие теплоэнергетические затраты.The disadvantage of this method of preparing flux for agglomeration is a large emission of fine particles of lime into the atmosphere and high heat and energy costs.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату является способ подготовки флюсов для производства офлюсованного агломерата [5], который включает раздельное дробление, сортировку каждого вида флюса и измельчение до необходимой крупности перед подачей в агломерационную шихту. После сортировки флюсы смешивают. Количество каждого вида флюса определяют в зависимости от заданного содержания оксида магния по формулам:The closest in technical essence and the achieved result is a method of preparing fluxes for the production of fluxed agglomerate [5], which includes separate crushing, sorting of each type of flux and grinding to the required size before feeding into the sinter mixture. After sorting, the fluxes are mixed. The amount of each type of flux is determined depending on a given content of magnesium oxide according to the formulas:
Оd-m=[((МgО)фл.-(МgО)изв-к)/((МgО)d-m-(МgО)изв-к)]Мтр, где Qd-m - количество доломита, т; (MgO)d-m - содержание оксида магния в доломите, %; (МgО)изв-к - содержание оксида магния в известняке, %; (МgО)фл. - заданное содержание оксида магния во флюсе, %; Мтр - грузоподъемность транспортного средства; Qизв-к=Мтр-Qd-m, где Qизв-к - количество известняка, т. Способ позволяет получить смесь флюсов с заданными пределами содержания МgО, снизить колебания по основности и содержанию МgО в офлюсованном агломерате.About dm = [((MgO) fl. - (MgO) cf ) / ((MgO) dm - (MgO) cf )] M Tr , where Q dm is the amount of dolomite, t; (MgO) dm — content of magnesium oxide in dolomite,%; (MgO) iz-k - the content of magnesium oxide in limestone,%; (MgO) fl. - a given content of magnesium oxide in the flux,%; M tr - vehicle carrying capacity; Q cf = M Tr -Q dm , where Q cf - quantity of limestone, t. The method allows to obtain a mixture of fluxes with specified limits of MgO content, to reduce fluctuations in basicity and MgO content in the fluxed agglomerate.
Недостатком способа производства офлюсованного марганцевого агломерата является отсутствие активного СаО и, соответственно, невозможность его использования в качестве интенсификатора.The disadvantage of the production method of fluxed manganese agglomerate is the absence of active CaO and, accordingly, the inability to use it as an intensifier.
Задачей изобретения является разработка способа производства агломерационного флюса с высокой способностью интенсификации процесса спекания железорудного агломерата, позволяющая снизить экологически вредные выбросы при транспортировке, хранении и использовании агломерационного флюса.The objective of the invention is to develop a method for the production of sinter flux with a high ability to intensify the sintering process of iron ore sinter, which allows to reduce environmentally harmful emissions during transportation, storage and use of sinter flux.
Технический результат достигается тем, что способ производства агломерационного флюса включает шихту, состоящую из известняка, марганецсодержащего материала, железорудного материала и твердого топлива, смешивание, измельчение, окомкование шихты и спекание, согласно изобретению смешивание известняка и марганецсодержащего материала производят перед измельчением, измельченные компоненты смешивают с железорудным материалом и твердым топливом, увлажняют, окомковывают, загружают на агломашину, после спекания аглофлюс охлаждают, измельчают, подвергают гидратации путем смешивания с влажными компонентами агломерационной шихты.The technical result is achieved in that the method for the production of sinter flux includes a mixture consisting of limestone, manganese-containing material, iron ore material and solid fuel, mixing, grinding, pelletizing the mixture and sintering, according to the invention, the mixing of limestone and manganese-containing material is carried out before grinding, the crushed components are mixed with iron ore material and solid fuel, moisten, pelletize, load on the sinter machine, after sintering, sinter agloflux cool, grind ayut is subjected to hydration by mixing with the wet components sinter mix.
Предварительное смешивание известняка с марганецсодержащим материалом обеспечивает снижение экологически вредных выбросов при транспортировке, хранении и использовании агломерационного флюса.Pre-mixing of limestone with manganese-containing material ensures the reduction of environmentally harmful emissions during transportation, storage and use of sinter flux.
Совместное измельчение известняка с марганецсодержащим материалом обеспечивает высокую реакционную способность агломерационного флюса и уменьшение экологически вредных выбросов при транспортировке, хранении и использовании.Joint grinding of limestone with a manganese-containing material ensures high reactivity of the agglomeration flux and reduction of environmentally harmful emissions during transportation, storage and use.
Охлаждение спеченного агломерационного флюса уменьшает экологически вредные выбросы при транспортировке и хранении.Cooling the sintered sinter flux reduces environmentally harmful emissions during transport and storage.
Измельчение охлажденного агломерационного флюса повышает его интенсифицирующее действие при вводе в аглошихту.Grinding the cooled agglomeration flux increases its intensifying effect when introduced into the sinter charge.
Гидратация агломерационного флюса путем смешивания с влажными компонентами агломерационной шихты способствует повышению интенсификации процесса спекания агломерата и уменьшает экологически вредные выбросы при использовании.Hydration of the agglomeration flux by mixing with the wet components of the agglomeration charge increases the intensification of the sintering process of the agglomerate and reduces environmentally harmful emissions during use.
Таким образом, предлагаемая совокупность существенных отличий обеспечивает заявленный технический результат, что соответствует критериям изобретения «Новизна» и «Изобретательский уровень».Thus, the proposed combination of significant differences provides the claimed technical result, which meets the criteria of the invention of “Novelty” and “Inventive step”.
Пример конкретного выполнения. В лабораторных условиях производили агломерационный флюс и испытывали его в качестве интенсификатора при получении железорудного агломерата.An example of a specific implementation. In the laboratory, an agglomeration flux was produced and tested as an intensifier in the production of iron ore agglomerate.
Компоненты шихты для производства агломерационного флюса (содержание основных компонентов в табл.1) дозировали в заданном соотношении, смешивали, увлажняли, окомковывали и загружали в аглочашу диаметром 300 мм. После зажигания и спекания материал охлаждали, измельчали, смешивали с влажным железорудным концентратом и использовали для производства железорудного агломерата. Для сравнения результатов проводили спекания шихты по прототипу. Результаты испытаний приведены в табл.2-4.The components of the mixture for the production of agglomeration flux (the content of the main components in Table 1) were dosed in a predetermined ratio, mixed, moistened, pelletized and loaded into a sintering cup with a diameter of 300 mm. After ignition and sintering, the material was cooled, crushed, mixed with wet iron ore concentrate and used for the production of iron ore sinter. To compare the results, sintering of the mixture was carried out according to the prototype. The test results are shown in table.2-4.
Анализ полученных результатов показывает, что использование заявляемого агломерационного флюса, шихты и способа его производства позволяет получить флюс с высокой способностью интенсификации процесса спекания железорудного агломерата. Удельная производительность возрастает на 15,6-29,8 отн. %. Удельные теплоэнергетические затраты на производство агломерационного флюса снижаются с 10100 до 2620-3280 кДж/кг. При производстве и использовании агломерационного флюса экологически вредные выбросы (мелочь - 0,1 мм) снижаются на 4,3-45,0 абс. %.Analysis of the results shows that the use of the inventive sinter flux, charge and method of its production allows to obtain a flux with a high ability to intensify the sintering process of iron ore sinter. Specific productivity increases by 15.6-29.8 rel. % The specific heat and energy costs for the production of sinter flux are reduced from 10100 to 2620-3280 kJ / kg. In the production and use of sinter flux, environmentally harmful emissions (fines - 0.1 mm) are reduced by 4.3-45.0 abs. %
Заявляемое техническое решение может быть реализовано в промышленности, а технический результат вытекает из совокупности существенных признаков изобретения, что свидетельствует о соответствии критерию «Промышленная применимость».The claimed technical solution can be implemented in industry, and the technical result follows from the combination of essential features of the invention, which indicates compliance with the criterion of "Industrial applicability".
Источники информацииInformation sources
1. А.с. СССР №1803439 А1, заявл. 05.02.1990, опубл. 23.03.1993, бюл. №11, МПК С22В 1/16.1. A.S. USSR No. 1803439 A1, declared 02/05/1990, publ. 03/23/1993, bull. No. 11, IPC С22В 1/16.
2. Сабинин Ю.А., Жунев А.Г., Галатонов А.Л. и др. Влияние различных интенсификаторов при спекании многокомпонентной шихты. В сб. Совершенствование технологии окускования железорудных материалов. Уралмеханобр, Свердловск, 1981. С.41-48.2. Sabinin Yu.A., Zhunev A.G., Galatonov A.L. et al. Influence of various intensifiers during sintering of a multicomponent charge. On Sat Improving the technology of agglomeration of iron ore materials. Uralmekhanobr, Sverdlovsk, 1981.P.41-48.
3. Заявка РФ №2007122337/02, заявл. 18.06.2007, опубл. 27.12.08, бюл. №36, МПК С22В 1/00.3. RF application No. 2007122337/02, declared 06/18/2007, publ. 12/27/08, bull. No. 36, IPC С22В 1/00.
4. Пат. РФ №1291619, заявл. 26.04.1985, опубл. 23.02.1987, МПК С22В 47/00; 1/14.4. Pat. RF No. 1291619, declared 04/26/1985, publ. 02/23/1987, IPC С22В 47/00; 1/14.
5. Пат. РФ №2266967, заявл. 16.03.2004, опубл. 27.12.2005, С22В 1/00.5. Pat. RF №2266967, declared. March 16, 2004, publ. 12/27/2005, C22B 1/00.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010118897/02A RU2465350C2 (en) | 2010-05-11 | 2010-05-11 | Agglomerated flux, charge, and method for its manufacture |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010118897/02A RU2465350C2 (en) | 2010-05-11 | 2010-05-11 | Agglomerated flux, charge, and method for its manufacture |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2010118897A RU2010118897A (en) | 2011-11-20 |
| RU2465350C2 true RU2465350C2 (en) | 2012-10-27 |
Family
ID=45316349
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2010118897/02A RU2465350C2 (en) | 2010-05-11 | 2010-05-11 | Agglomerated flux, charge, and method for its manufacture |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2465350C2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110199037A (en) * | 2016-11-14 | 2019-09-03 | 国家焦化协会工业创新技术有限责任公司 | For producing the furnace charge (embodiment) of iron ore pellet |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2266967C1 (en) * | 2004-03-16 | 2005-12-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of preparation of fluxes for production of fluxed agglomerate |
-
2010
- 2010-05-11 RU RU2010118897/02A patent/RU2465350C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2266967C1 (en) * | 2004-03-16 | 2005-12-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of preparation of fluxes for production of fluxed agglomerate |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Сабинин Ю.А и др. Влияние различных интенсификаторов при спекании многокомпонентной шихты. В сб.: Совершенствование технологии окускования железорудных материалов. Уралмеханобр, Свердловск, 1981, с.41-48. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110199037A (en) * | 2016-11-14 | 2019-09-03 | 国家焦化协会工业创新技术有限责任公司 | For producing the furnace charge (embodiment) of iron ore pellet |
| US20200010922A1 (en) * | 2016-11-14 | 2020-01-09 | Ooo“Promintekh Nka” (Ooo Promyshlennye Tehnologii Nacionalnoj Koksohimicheskoj Associacii ″ | Charge for Producing Iron-Ore Pellets (Variants) |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2010118897A (en) | 2011-11-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101805826B (en) | Method for sintering taihe vanadium and titanium magnet concentrates | |
| CN101240375B (en) | Iron sinter efflorescence-resisting agent and producing method thereof | |
| CN101717843B (en) | Method for utilizing sulfur-containing refining waste residue for refining slag | |
| RU2671781C2 (en) | Fluxing material, method for production thereof, sintering mixture and use of secondary metallurgy slag | |
| CN109423555B (en) | Efficient iron ore sintering method using low-silicon iron fine powder | |
| CN104480299A (en) | Method for preparing sintered ores by adding waste slag to chromium-containing-type vanadium-titanium magnetite concentrates | |
| CN105331805B (en) | The method for preparing ferric manganese ore composite sinter | |
| Pal et al. | Development of pellet-sinter composite agglomerate for blast furnace | |
| CN112824547A (en) | Method for producing sintered ore from high-alumina iron ore powder | |
| CN109576488A (en) | A method of sinter is produced using high proportion Bayan Obo iron ore concentrate | |
| Tang et al. | Optimized use of MgO flux in the agglomeration of high-chromium vanadium-titanium magnetite | |
| RU2465350C2 (en) | Agglomerated flux, charge, and method for its manufacture | |
| UA129404C2 (en) | Process for manufacturing a slag conditioning agent for steel desulfurization | |
| Yang et al. | Some basic properties of granules from ore blends consisting of ultrafine magnetite and hematite ores | |
| CN115058592A (en) | Method for mixing and preparing multiple types of dedusting ash in ferrous metallurgy and returning to sintering | |
| RU2722946C1 (en) | Charge for iron-ore agglomerate production | |
| KR100604549B1 (en) | Steel flux | |
| CN108929931B (en) | A kind of desiliconizing agent for hot metal pretreatment outside blast furnace and its preparation and use method | |
| CN103320606B (en) | A method for improving the mineralization reaction effect of sintered iron ore | |
| KR100759862B1 (en) | Low-temperature steelmaking flux composition | |
| CN104907532B (en) | Chromium slag harmlessness processing method by taking tailings and chromium slag as sintering fusing agents after steel slag magnetic separation | |
| RU2425155C2 (en) | Procedure for drying fine grain iron ore concentrate | |
| CN115341092A (en) | Production and preparation method of additive for magnesian and alkaline pellet ore | |
| KR101040554B1 (en) | Steelmaking flux and its manufacturing method | |
| RU2637850C1 (en) | Charge for producing iron ore pellets (versions) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20150512 |