RU2456368C1 - Высокопрочная стойкая при динамическом воздействии сталь и способ производства листов из нее - Google Patents
Высокопрочная стойкая при динамическом воздействии сталь и способ производства листов из нее Download PDFInfo
- Publication number
- RU2456368C1 RU2456368C1 RU2011104439/02A RU2011104439A RU2456368C1 RU 2456368 C1 RU2456368 C1 RU 2456368C1 RU 2011104439/02 A RU2011104439/02 A RU 2011104439/02A RU 2011104439 A RU2011104439 A RU 2011104439A RU 2456368 C1 RU2456368 C1 RU 2456368C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- temperature
- cooling
- furnace
- rolling
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 49
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 49
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 9
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 21
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims abstract description 14
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims abstract description 10
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 7
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 claims abstract description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 22
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 13
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 12
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 12
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 11
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 11
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 10
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 9
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 9
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 8
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims description 8
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 7
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 7
- 239000003921 oil Substances 0.000 claims description 6
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 5
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 5
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims description 5
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 5
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 5
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 5
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000003303 reheating Methods 0.000 claims description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 7
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 4
- 238000005422 blasting Methods 0.000 abstract description 3
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 abstract description 2
- 230000003750 conditioning effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 abstract 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 9
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 4
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 3
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 3
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 2
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 2
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 1
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000003607 modifier Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N sulfur monoxide Chemical class S=O XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области черной металлургии, в частности производству горячекатаного листового проката для изделий и конструкций, подвергающихся воздействию динамических нагрузок. Для повышения прочности и твердости листов и снижения склонности стали к хрупкому разрушению заготовку из стали, содержащей, мас.%: С 0,45-0,50, Мn 0,60-0,80, Si 0,17-0,40, Cr 1,0-1,3, Ni 1,2-1,5, Mo 0,25-0,35, V 0,08-0,15, S 0,005-0,01, P 0,003-0,01, Сu 0,1-0,2, Zr 0,005-0,01, W 0,01-0,05, Fe - остальное, нагревают под ковку до температуры 1050-1100°С, осуществляют ковку при температуре 1100-800°С, не охлаждая с температуры окончания ковки изотермический отжиг при температуре 630-670°С с последующим охлаждением с печью, дробеструйную зачистку поверхности поковок, нагрев под горячую прокатку при температуре 1050-1100°С в печи с нейтральной газовой атмосферой (азот или аргон), горячую прокатку в интервале температур 1100-800°С с промежуточным обжатием 8-25% и суммарным обжатием не менее 80%, охлаждение до температуры внешней среды, закалку при температуре 900-950°С в масло или воду и двойной отпуск при температуре 170-200°С с охлаждением на воздухе. 2 н. и 3 з.п. ф-лы, 1 пр., 2 табл.
Description
Изобретение относится к металлургии, в частности к производству горячекатаного листа, применяемого для изделий и конструкций, подвергающихся динамическому воздействию.
Возрастающие динамические нагрузки при снижении толщины листа требуют более высоких характеристик стали по твердости, прочности и сопротивляемости хрупкому разрушению.
Известны марки стали, обладающие высокой прочностью и твердостью, являющиеся аналогами и указаны в научно-технической и патентной литературе [1-10].
Известна высокопрочная сталь [5], содержащая мас.%: 0,35-0,55 углерода, ≤0,3 кремния, ≤0,6 марганца, 0,5-1,5 хрома, 0,7-1,5 молибдена, 0,15-0,3 ванадия, 0,005-0,05 ниобия, ≤0,025 Р, ≤0,050 S, допускается содержание никеля от 0,2 до 3,0% или меди 0,05-1% или совместно (молибдена +0,5 от количества вольфрама) - 0,7-1,5% и (титан +0,5 от количества циркония) от 0,005 до 0,02, алюминий ≤0,10, кальций ≤0,01, магний ≤0,01.
Сталь, имеющая прочность от 1350 МПа и более, применяется для изготовления деталей, работающих при статических нагрузках в условиях низких температур. Высокопрочные стали, как известно, обладают склонностью к хрупкому разрушению при эксплуатации.
Также известна высокопрочная сталь [6], содержащая мас.%: 0,25-0,55 углерода, 0,15-2,0 кремния, 0,6-2,0 марганца, 0,7 хрома, 0,2 никеля, 0,05-0,3 ванадия, 0,03 ниобия, до 0,2 меди, до 0,01 серы, до 0,05 фосфора, а также содержит азот от 0,006 до 0,015, свинец от 0 до 0,30, кислород ≤0,002, 0-0,2% молибдена и 0-0,4% вольфрама, так чтобы молибден +0,5 от количества вольфрама составляли от 0 до 0,2%, титана 0-0,06% и циркония 0-0,1%, так чтобы титан +0,5 от количества циркония составляли от 0 до 0,06%.
При низком содержании хрома и никеля в составе указанная сталь частично имеет феррито-перлитную или феррито-перлитно-бейнитную структуру. Эта структура не обеспечивает требуемые характеристики при воздействии динамической нагрузки.
Известна броневая сталь [7], содержащая компоненты при следующем соотношении, мас.%: углерод 0,38-0,43, кремний 0,50-0,80, марганец 0,30-0,50, хром 1,20-1,50, никель 0,90-1,20, молибден 0,75-0,85, ванадий 0,18-0,28, ниобий 0,02-0,05, медь до 0,30, сера 0,01, фосфор 0,01.
Эта сталь обладает стойкостью при воздействии динамической нагрузки и не имеет хрупких разрушений листа толщиной свыше 10 мм.
Известна броневая сталь [8], содержащая, мас.%: 0,46-0,54 углерода, 0,17-0,37 кремния,0,5 марганца, 2,8-3,2 хрома, 1,5-2,0 никеля, 1,7-2,2 молибдена, 0,25-0,36 ванадия, 0,01-0,03 алюминия, ≤0,012 серы, ≤0,012 фосфора.
Эта сталь из-за повышенного содержания карбидообразующих элементов (хрома, молибдена, ванадия) и высокого содержания углерода (до 0,54%) обладает склонностью к хрупкому разрушению, что влечет сложности при сварке и гибке листа.
Броневая сталь указанного состава обеспечивает динамическую стойкость листового проката в толщине не менее 15 мм.
Наиболее близким по области применения и принятым за прототип является сталь [10] следующего состава:
| углерод - 0,4-0,7; | кремний - 0,5-1,5; |
| марганец - 0,3-1,5; | хром - 0,1-2,0; |
| никель - 1,0-5,0 | молибден - 0,2-1,0; |
| железо - остальное |
Указанная сталь имеет ряд недостатков:
- большой интервал между минимальным и максимальным количеством содержащихся элементов. Этот состав объединяет стали низколегированные перлито-ферритного класса с низкой прокаливаемостью и стали мартенситного класса с высокой прокаливаемостью;
- сталь при содержании 0,7% углерода (верхний предел легирования) обладает очень высокой хрупкостью;
- отсутствует оптимальная технология термической обработки. В пределах марочного состава и режима термообработки сталь может иметь высокие значения твердости и прочности σв - 2200 МПа и низкую ударную вязкость 4 Дж/см2, а при удовлетворительной ударной вязкости 45 Дж/см2 низкие значения прочности 1750 МПа. Сталь, имеющая высокую прочность и низкую ударную вязкость, обладает склонностью к хрупким разрушениям, особенно при динамической нагрузке.
Известна технология производства листов из низколегированной стали, применяемой для брони, подвергающейся удару [9].
Сталь подвергается горячей прокатке при температуре ~1150°С с охлаждением на воздухе. Затем проходит аустенизацию при температуре 1080°С с выдержкой при этой температуре (1 час/дюйм) и далее термомеханическую обработку с 50% обжатием при снижающейся температуре 865-700°С, закалку в масле и отпуск при температуре 250-580°С. Твердость проката, изготовленного этим методом, составляет 50-55 HRC.
Данный способ изготовления листового проката не обеспечивает получение стабильной структуры при термомеханической обработке и отпуске, проведенном в интервале температур 250-580°С, что приводит к нестабильности показателей прочности и твердости стали.
Наиболее близким по области применения и принятым за прототип является способ изготовления листового проката [10], включающий прокатку с начальной температурой металла 1150-1250°С и степенью обжатия свыше 50%, закалку листа при температуре, варьируемой от 800 до 960°С, с охлаждением в масле и отпуск при температуре 150-250°С.
Листы, изготовленные из этой стали, по приведенной технологии обеспечивают твердость HRC 56-58 только в толщинах свыше 7 мм.
Кроме того, недостатками способа являются высокая температура нагрева металла под прокатку - 1250°С, которая способствует обезуглероживанию поверхности и росту зерна стали, но при этом отсутствует операция термической обработки, измельчающей зерно; большой интервал температуры закалки - 800-960°С, приводящий к образованию различной структуры металла и получению нестабильных механических свойств стали в пределах ее марочного состава. В пределах легирования стали разброс механических свойств составляет - по прочности от 1750 МПа до 2200 МПа, ударной вязкости - от 4 Дж/см2 до 45 Дж/см2.
Техническим результатом изобретения является повышение прочности стали до 2300 МПа и твердости HRC до 60 ед в сочетании с хорошей сопротивляемостью хрупкому разрушению при динамическом нагружении.
Указанный технический результат достигается за счет того, что сталь, включающая углерод, марганец, кремний, хром, никель, молибден, железо и примеси, дополнительно содержит цирконий, вольфрам, ванадий и медь при следующем соотношении компонентов, мас.%:
| углерод | - 0,45-0,50 |
| марганец | - 0,60-0,80 |
| кремний | - 0,17-0,40 |
| хром | - 1,0-1,3 |
| никель | - 1,2-1,5 |
| молибден | - 0,25-0,35 |
| ванадий | - 0,08-0,15 |
| сера | - 0,005-0,01 |
| фосфор | - 0,003-0,01 |
| медь | - 0,1-0,2 |
| цирконий | - 0,005-0,01 |
| вольфрам | - 0,01-0,05 |
| железо | - остальное |
Для достижения необходимой сопротивляемости хрупкому разрушению в состав стали введен никель в количестве 1,2-1,5%.
Легирование медью и ванадием оказывает упрочняющее действие в стали. При совместном легировании стали ванадием и молибденом их упрочняющее действие суммируется, повышается прокаливаемость.
Введение в сталь вольфрама производится для повышения твердости, прокаливаемости и измельчения зерна при кристаллизации стали.
Малые добавки циркония в сталь вводятся для модифицирования и раскисления металла.
Как модификатор цирконий, образуя тугоплавкие карбиды, увеличивает количество центров кристаллизации и измельчает зерно при затвердевании стали. Как раскислитель цирконий не образует оксисульфидных соединений и межкристаллитных сульфидных пленок, имеющих низкую температуру плавления, повышает пластичность и сопротивляемость возникновению горячих трещин.
Цирконий также уменьшает флокеночувствительность стали и ее склонность к росту зерна.
Указанный технический результат достигается также за счет того, что в способе производства листового проката из высокопрочной стали, стойкой при динамическом воздействии, включающем нагрев заготовки до температуры горячей деформации, прокатку с регламентированным обжатием, закалку и отпуск, нагретые заготовки перед прокаткой подвергаются горячей ковке при температуре 1100-800°С, изотермическому отжигу при температуре 630-670°С, с охлаждением с печью и повторному нагреву под прокатку до температуры 1050-1100°С в печи с нейтральной атмосферой, а после закалки с отпуском - дополнительному отпуску, причем прокатку проводят при температуре 1100-800°С с суммарным обжатием не менее 80%. Кроме того, отжигу подвергают заготовки, имеющие температуру окончания ковки, закалку проводят при температуре 900-950°С с охлаждением в масло или в воду, а отпуск и дополнительный отпуск - при температуре 170-200°С с охлаждением на воздухе.
Способ производства, включающий изотермический отжиг заготовок с последующим охлаждением вместе с печью для получения мелкозернистой однородной феррито-перлитной структуры, нагрев заготовок под горячую деформацию в печи с нейтральной атмосферой, уменьшающей толщину обезуглероженного слоя стали, принятые при нагреве под прокатку степень обжатия стали, установленные температуры горячей деформации и закалки с последующими двумя отпусками в сочетании с химическим составом стали и термообработкой, способствуют получению мелкозернистой структуры реечного мартенсита с минимальным содержанием свободных карбидов и обеспечивают необходимое сочетание характеристик стали при динамических нагрузках.
Заготовки нагревают в печи до температуры 1050-1100°С и выдерживают до полного прогрева и подвергают горячей деформации (ковке). После горячей деформации, не охлаждая, заготовки переносятся в печь, где проводится изотермический отжиг при температуре 630-670°С с последующим охлаждением вместе с печью.
После дробеструйной зачистки поверхности заготовок осуществляется нагрев под горячую деформацию при температуре 1050-1100°С в печи с нейтральной газовой атмосферой (азот, аргон).
Горячая деформация проводится в интервале температур 1100-800°С с промежуточным обжатием 8-25% и суммарным обжатием не менее 80%. Далее листовой прокат подвергается закалке при температуре 900-950°С с охлаждением в воде или масле и двойному отпуску при температуре 170-200°С с охлаждением на воздухе.
Пример осуществления изобретения
В открытой индукционной печи были выплавлены 3 плавки стали заявленного состава.
Выплавленный металл разливался в слитки по 40 кг в изложницу.
После охлаждения на воздухе слитки были посажены в печь при температуре 400°С и нагревались до температуры 1100°С, после чего из слитков были изготовлены поковки, которые, не охлаждая с температуры ковки, перенесли в печь с температурой 650°С, где был проведен изотермический отжиг с последующим охлаждением вместе с печью до комнатной температуры. После дробеструйной очистки поковки подвергались нагреву до температуры 1100°С и выдержке, в течение которой в камеру печи подавался газообразный азот. Дальнейшая горячая деформация производилась на листовом прокатном стане с суммарным обжатием 80-81%. Полученные листовые заготовки были термообработаны по следующему режиму: закалка при температуре 910±10 °С с охлаждением в масло и двойной отпуск при температуре 180±10 °С с охлаждением на воздухе.
Результаты химического анализа и испытаний механических свойств листового проката, изготовленного по известному и предлагаемому способам, приведены в табл.1. Технологические режимы деформации и термообработки - в табл.2.
Источники информации
1. С.А.Гладышев, В.А.Григорян. Броневые стали. - М.: Интермет Инжиниринг, 2010.
2. Материалы для судостроения и морской техники. Справочник под ред.ак.РАН И.В.Горынина, НПО «Профессионал», Санкт-Петербург, 2009.
3. Э.Гудремон. Специальные стали. - М.: Металлургия, 1966.
4. В.И.Мелешко, А.П.Качайлов. В.Л.Мазур. Прогрессивные методы прокатки и отделки листовой стали. М.: Металлургия, 1980.
5. Патент Японии JP 2006-070327, С22С 38/00, опубл. 16.03.2006.
6. Патент Японии JP 2003-147478, С22С 38/00. опубл.21.05.2003.
7. Патент RU №2392347, опубл. 20.06.10.
8. Патент RU 2236482 C1, С22С 38/46, С22С 38/60, опубл. 20.09.2004.
9. Патент США №3,351, 307, опубл. 07.08.1973 г.
10. Патент США №5,122,336 опубл. 16.06.1992 - прототип.
Claims (5)
1. Сталь, включающая углерод, марганец, кремний, хром, никель, молибден, железо и примеси, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит цирконий, вольфрам, ванадий и медь при следующем соотношении компонентов, мас.%:
углерод 0,45-0,50
марганец 0,60-0,80
кремний 0,17-0,40
хром 1,0-1,3
никель 1,2-1,5
молибден 0,25-0,35
ванадий 0,08-0,15
сера 0,005-0,01
фосфор 0,003-0,01
медь 0,1-0,2
цирконий 0,005-0,01
вольфрам 0,01-0,05
железо остальное
2. Способ производства листового проката из стали по п.1, включающий нагрев заготовок до температуры горячей деформации, прокатку с регламентированным обжатием и закалку с отпуском, при этом нагретые заготовки перед прокаткой подвергают горячей ковке при температуре 1100-800°С, изотермическому отжигу при температуре 630-670°С с охлаждением в печи и повторному нагреву под прокатку до температуры 1050-1100°С в печи с нейтральной атмосферой, а после закалки с отпуском - дополнительному отпуску, причем прокатку проводят при температуре 1100-800°С с суммарным обжатием не менее 80%.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что отжигу подвергают заготовки, имеющие температуру окончания ковки.
4. Способ по п.2, отличающийся тем, что закалку проводят при температуре 900-950°С с охлаждением в масло или воду.
5. Способ по п.2, отличающийся тем, что отпуск и дополнительный отпуск проводят при температуре 170-200°С с охлаждением на воздухе.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011104439/02A RU2456368C1 (ru) | 2011-02-08 | 2011-02-08 | Высокопрочная стойкая при динамическом воздействии сталь и способ производства листов из нее |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011104439/02A RU2456368C1 (ru) | 2011-02-08 | 2011-02-08 | Высокопрочная стойкая при динамическом воздействии сталь и способ производства листов из нее |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2456368C1 true RU2456368C1 (ru) | 2012-07-20 |
Family
ID=46847410
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2011104439/02A RU2456368C1 (ru) | 2011-02-08 | 2011-02-08 | Высокопрочная стойкая при динамическом воздействии сталь и способ производства листов из нее |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2456368C1 (ru) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2544730C1 (ru) * | 2013-10-02 | 2015-03-20 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Способ термомеханической обработки низколегированной стали |
| RU2631068C1 (ru) * | 2016-10-18 | 2017-09-18 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Способ деформационно-термической обработки низколегированной стали |
| US11535909B2 (en) | 2019-07-09 | 2022-12-27 | Ssab Technology Ab | Method for manufacturing a steel sheet product |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5122336A (en) * | 1989-10-09 | 1992-06-16 | Creusot-Loire Industrie | High hardness steel for armouring and process for the production of such a steel |
| DE4223895C1 (de) * | 1992-07-21 | 1994-03-17 | Thyssen Stahl Ag | Verfahren zur Herstellung von dicken Panzerblechen |
| RU2016125C1 (ru) * | 1991-07-22 | 1994-07-15 | Акционерное общество "Ижорские заводы" | Сталь |
| EP0933440A1 (en) * | 1997-07-22 | 1999-08-04 | Nippon Steel Corporation | Case hardened steel excellent in the prevention of coarsening of particles during carburizing thereof, method of manufacturing the same, and raw shaped material for carburized parts |
| RU2139357C1 (ru) * | 1999-04-14 | 1999-10-10 | Бащенко Анатолий Павлович | Способ изготовления стальных монолистовых бронеэлементов б 100 ст |
| RU2235136C1 (ru) * | 2003-09-18 | 2004-08-27 | Закрытое акционерное общество "Инструмент" | Способ производства тонколистовой стали и пил, сталь и изделия из нее |
| RU2331698C2 (ru) * | 2003-12-19 | 2008-08-20 | Ниппон Стил Корпорейшн | Стальные листы для сверхвысокопрочных магистральных труб и сверхвысокопрочные магистральные трубы, обладающие прекрасной низкотемпературной ударной вязкостью, и способы их изготовления |
-
2011
- 2011-02-08 RU RU2011104439/02A patent/RU2456368C1/ru active IP Right Revival
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5122336A (en) * | 1989-10-09 | 1992-06-16 | Creusot-Loire Industrie | High hardness steel for armouring and process for the production of such a steel |
| RU2016125C1 (ru) * | 1991-07-22 | 1994-07-15 | Акционерное общество "Ижорские заводы" | Сталь |
| DE4223895C1 (de) * | 1992-07-21 | 1994-03-17 | Thyssen Stahl Ag | Verfahren zur Herstellung von dicken Panzerblechen |
| EP0933440A1 (en) * | 1997-07-22 | 1999-08-04 | Nippon Steel Corporation | Case hardened steel excellent in the prevention of coarsening of particles during carburizing thereof, method of manufacturing the same, and raw shaped material for carburized parts |
| RU2139357C1 (ru) * | 1999-04-14 | 1999-10-10 | Бащенко Анатолий Павлович | Способ изготовления стальных монолистовых бронеэлементов б 100 ст |
| RU2235136C1 (ru) * | 2003-09-18 | 2004-08-27 | Закрытое акционерное общество "Инструмент" | Способ производства тонколистовой стали и пил, сталь и изделия из нее |
| RU2331698C2 (ru) * | 2003-12-19 | 2008-08-20 | Ниппон Стил Корпорейшн | Стальные листы для сверхвысокопрочных магистральных труб и сверхвысокопрочные магистральные трубы, обладающие прекрасной низкотемпературной ударной вязкостью, и способы их изготовления |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2544730C1 (ru) * | 2013-10-02 | 2015-03-20 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Способ термомеханической обработки низколегированной стали |
| RU2631068C1 (ru) * | 2016-10-18 | 2017-09-18 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Способ деформационно-термической обработки низколегированной стали |
| US11535909B2 (en) | 2019-07-09 | 2022-12-27 | Ssab Technology Ab | Method for manufacturing a steel sheet product |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN113862558B (zh) | 一种屈服强度700MPa级低成本高韧性高强调质钢及其制造方法 | |
| CA2969200C (en) | Thick-walled high-toughness high-strength steel plate and method for manufacturing the same | |
| US20130186522A1 (en) | Carburizing steel having excellent cold forgeability and method of manufacturing the same | |
| KR101965520B1 (ko) | 냉간 단조 부품용 압연 봉강 또는 압연 선재 | |
| KR20120070603A (ko) | 고인성 내마모강 및 그 제조 방법 | |
| WO2010137607A1 (ja) | 浸炭部品およびその製造方法 | |
| CN111479945A (zh) | 具有优秀硬度和冲击韧性的耐磨损钢及其制造方法 | |
| CN120119174A (zh) | 低温冲击韧性优异的高硬度耐磨钢及其制造方法 | |
| JP6819198B2 (ja) | 冷間鍛造調質品用圧延棒線 | |
| CN114134388A (zh) | 一种抗拉强度1300MPa级薄规格超高强钢板及其制造方法 | |
| JP4464864B2 (ja) | 耐結晶粒粗大化特性と冷間加工性に優れた軟化焼鈍の省略可能な肌焼用鋼 | |
| CN114134387A (zh) | 一种抗拉强度1300MPa级厚规格超高强钢板及其制造方法 | |
| EP3168319B1 (en) | Microalloyed steel for heat-forming high-resistance and high-yield-strength parts | |
| CN114134431A (zh) | 一种方坯连铸连轧2000Mpa级高强高韧高淬透性弹簧钢及其制造方法 | |
| CN110938773A (zh) | 软氮化处理用钢板及其制造方法 | |
| RU2456368C1 (ru) | Высокопрочная стойкая при динамическом воздействии сталь и способ производства листов из нее | |
| RU2533469C1 (ru) | Способ производства листовой стали с высокой износостойкостью | |
| KR101770073B1 (ko) | 고강도 철근의 제조 방법 | |
| RU2653954C2 (ru) | Способ производства толстолистового проката для изготовления электросварных газонефтепроводных труб большого диаметра категории прочности х42-х56, стойких против индуцированного водородом растрескивания в h2s -содержащих средах | |
| JP4448047B2 (ja) | 耐結晶粒粗大化特性と冷間加工性に優れ、軟化焼鈍の省略可能な肌焼用鋼 | |
| JP4464863B2 (ja) | 耐結晶粒粗大化特性と冷間加工性に優れた肌焼用鋼 | |
| WO2024003593A1 (en) | Forged part of steel and a method of manufacturing thereof | |
| RU2397255C1 (ru) | Способ производства листов из легированной стали | |
| CN115478210A (zh) | 一种1500MPa级高强度自强韧防护钢板及其制造方法 | |
| RU2809017C1 (ru) | Способ производства хладостойкого листового проката с твердостью 450-570 HBW |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20130209 |
|
| PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20191118 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20200209 |
|
| NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20210114 |