RU2448167C1 - Thermomechanical treatment method for rolled metal - Google Patents
Thermomechanical treatment method for rolled metal Download PDFInfo
- Publication number
- RU2448167C1 RU2448167C1 RU2011106256/02A RU2011106256A RU2448167C1 RU 2448167 C1 RU2448167 C1 RU 2448167C1 RU 2011106256/02 A RU2011106256/02 A RU 2011106256/02A RU 2011106256 A RU2011106256 A RU 2011106256A RU 2448167 C1 RU2448167 C1 RU 2448167C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- cooling
- rolling
- cycles
- stage
- final
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии, в частности к изготовлению термоупрочненной стержневой арматурной стали с использованием тепла прокатного нагрева в потоке непрерывных среднесортных станов, а именно при термомеханической обработке профилей больших диаметров.The invention relates to ferrous metallurgy, in particular to the manufacture of heat-strengthened bar reinforcing steel using rolling heat in a stream of continuous medium-grade mills, namely when thermomechanically processing large diameter profiles.
Известны способы термической обработки проката при изготовлении арматурных профилей из низколегированных сталей. Например, известен способ изготовления высокопрочной термоупрочненной арматурной стали, преимущественно, стержневой арматуры периодического профиля средних диаметров, с использованием тепла прокатного нагрева, включающий нагрев заготовки, ее горячую деформацию с единичным обжатием в последнем проходе 22,5-23,5% с последующим циклическим охлаждением поверхности с количеством циклов, равным трем, в течение времени (0,030-0,055)Д с в каждом цикле охлаждения с промежуточным отогревом поверхности после первого цикла охлаждения в течение 0,38-0,43 с, после второго цикла охлаждения в течение 0,48-0,54 с, окончательным отогревом поверхности в течение 4,5-5,5 с и окончательное охлаждение на воздухе, где Д - диаметр проката в мм (RU 2287021, МПК 8 C21D 8/08, 2006 г.).Known methods of heat treatment of rolled products in the manufacture of reinforcing profiles of low alloy steels. For example, there is a known method of manufacturing high-strength thermally hardened reinforcing steel, mainly rod reinforcing bars of a periodic profile of medium diameters, using rolling heat, including heating the workpiece, its hot deformation with a single compression in the last pass of 22.5-23.5% followed by cyclic cooling surfaces with the number of cycles equal to three during the time (0,030-0,055) D s in each cooling cycle with intermediate surface heating after the first cooling cycle for 0.38-0.43 s, p after the second cooling cycle for 0.48-0.54 s, final heating of the surface for 4.5-5.5 s and final cooling in air, where D is the rolled diameter in mm (RU 2287021, IPC 8 C21D 8 / 08, 2006).
Наиболее близким к заявляемому способу по технической сущности и достигаемому положительному результату является способ термомеханической обработки проката, преимущественно стержневой арматуры крупных профилей, с использованием тепла прокатного нагрева, включающий горячую прокатку в два этапа с суммарным обжатием 60-77% от площади поперечного сечения раската на каждом этапе с выдержкой 19-26 с после первого и 12-17 с после второго этапа с предварительным охлаждением раската до температур не ниже Ar3, окончательную прокатку в этой области температур, циклическое охлаждение поверхности с количеством циклов, равным двум, в течение времени (0,017-0,020)Д с в первом цикле и (0,05-0,06)Д с во втором цикле с промежуточным отогревом в течение 0,2-0,3 с и окончательным отогревом поверхности до температур ниже точки Ас1 и окончательное охлаждение на воздухе, где Д - диаметр проката в мм (RU 2340684, МПК 8 C21D 1/02, 8/08, 2008 г.).Closest to the claimed method in terms of technical nature and the achieved positive result is a method for thermomechanical processing of rolled products, mainly of reinforcing bars of large profiles, using heat from rolling heating, including hot rolling in two stages with a total compression of 60-77% of the roll cross-sectional area on each stage with exposure 19-26 s after the first and 12-17 s after the second stage with preliminary cooling of the roll to temperatures not lower than Ar 3 , the final rolling in this area temperature, cyclic cooling of the surface with the number of cycles equal to two, during the time (0,017-0,020) D with in the first cycle and (0,05-0,06) D with in the second cycle with intermediate heating for 0.2-0 , 3 s and the final heating of the surface to temperatures below the point Ac 1 and the final cooling in air, where D is the rolled diameter in mm (RU 2340684, IPC 8 C21D 1/02, 8/08, 2008).
Недостатком известных способов является невозможность достичь требуемый уровень потребительских свойств и механических характеристик в соответствии с требованиями современных отечественных и зарубежных стандартов, таких как: предел текучести при сохранении относительного пятикратного удлинения при разрыве у арматуры номинальным диаметром 40 мм. Кроме того, использование известных способов не позволяет получать требуемого значения отношения предела прочности к пределу текучести и полного относительного удлинения при максимальном напряжении у арматуры номинальным диаметром более 32 мм.A disadvantage of the known methods is the inability to achieve the required level of consumer properties and mechanical characteristics in accordance with the requirements of modern domestic and foreign standards, such as: yield strength while maintaining a relative five-fold elongation at break at the reinforcement with a nominal diameter of 40 mm. In addition, the use of known methods does not allow to obtain the desired value of the ratio of tensile strength to yield strength and full relative elongation at the maximum voltage of reinforcement with a nominal diameter of more than 32 mm
Задачей заявляемого изобретения является повышение прочностных характеристик при одновременном повышении пластических, например, таких, как полное относительное удлинение при максимальном напряжении.The task of the invention is to increase the strength characteristics while increasing plastic, for example, such as full elongation at maximum voltage.
Поставленная задача достигается тем, что в способе термомеханической обработки проката с использованием тепла прокатного нагрева, включающем горячую прокатку в два этапа с суммарным обжатием 60-76% от площади поперечного сечения раската на каждом этапе, выдержку после каждого этапа прокатки, предварительное охлаждение раската до температур не ниже Ar3, окончательную прокатку в этой области температур, циклическое охлаждение поверхности раската с промежуточным и окончательным отогревами поверхности до температур ниже точки Ac1 и окончательное охлаждение на воздухе, согласно изобретению после первого этапа горячей прокатки осуществляют выдержку в течение 15-17 с, а циклическое охлаждение поверхности проводят с количеством циклов, равным трем, причем в первом и втором циклах охлаждение проводят в течение (0,015-0,020)Д с, а в третьем - в течение (0,045-0,060)Д с, при этом после первого и второго цикла охлаждения осуществляют промежуточный отогрев в течение 0,8-1,1 с и 0,2-0,3 с соответственно, где Д - диаметр проката в мм.The problem is achieved in that in the method of thermomechanical processing of rolled products using the heat of rolling heating, including hot rolling in two stages with a total compression of 60-76% of the cross-sectional area of the roll at each stage, holding after each rolling step, preliminary cooling of the roll to temperatures not lower than Ar 3, the final rolling in this temperature range, the cyclical surface cooling peal with intermediate and final surface and reheating to temperatures below the Ac 1 point, and end According to the invention, in the air after cooling for the first time, after 15 minutes to 15 seconds, the surface is subjected to cyclic cooling with a number of cycles equal to three, and in the first and second cycles, cooling is carried out for (0.015-0.020) D s and in the third - during (0.045-0.060) D s, while after the first and second cooling cycles carry out intermediate heating for 0.8-1.1 s and 0.2-0.3 s, respectively, where D - rolled diameter in mm.
Техническим результатом предлагаемого изобретения является получение высоких прочностных характеристик при одновременном повышении значений полного относительного удлинения при максимальном напряжении у арматуры больших диаметров, которые можно достичь управляя процессами структурных превращений в стали, начиная с формирования готового профиля с помощью пластической деформации и проведения режима термической обработки.The technical result of the invention is to obtain high strength characteristics while increasing the total relative elongation at maximum stress for large diameters, which can be achieved by controlling the processes of structural transformations in steel, starting from the formation of the finished profile using plastic deformation and conducting heat treatment.
Достижение указанного технического результата обеспечивается тем, что после первого этапа горячей прокатки осуществляют выдержку в течение 15-17 с, а циклическое охлаждение поверхности проводят с количеством циклов, равным трем, причем в первом и втором циклах охлаждение проводят в течение (0,015-0,020)Д с, а в третьем - в течение (0,045-0,060)Д с, при этом после первого и второго цикла охлаждения осуществляют промежуточный отогрев в течение 0,8-1,1 с и 0,2-0,3 с соответственно, где Д - диаметр проката в мм.The achievement of the specified technical result is ensured by the fact that after the first stage of hot rolling, holding is carried out for 15-17 s, and cyclic surface cooling is carried out with the number of cycles equal to three, and in the first and second cycles, cooling is carried out for (0.015-0.020) D s, and in the third, during (0.045-0.060) D s, while after the first and second cooling cycles, intermediate heating is performed for 0.8-1.1 s and 0.2-0.3 s, respectively, where D - rolled diameter in mm.
Предлагаемый способ термомеханической обработки проката с указанной совокупностью, последовательностью выполнения операций и выбором интервалов значений признаков в указанном диапазоне их изменений обеспечивает достижение технического результата, заключающегося в обеспечении высоких прочностных характеристик и повышении полного относительного удлинения при максимальном напряжении у арматуры больших диаметров из низколегированных сталей средних классов прочности.The proposed method for thermomechanical processing of rolled products with the specified combination, the sequence of operations and the choice of intervals of the values of the attributes in the specified range of their changes ensures the achievement of the technical result, which consists in providing high strength characteristics and increasing the total elongation at maximum voltage for large diameters of medium alloy steels from medium alloys durability.
Техническая сущность изобретения заключается в следующем.The technical essence of the invention is as follows.
Известно, что протекание процессов рекристаллизации активно начинается уже при температурах, близких к 727°C (А1). При температурах прокатки выше 911°C (Ac3) процесс первичной рекристаллизации занимает доли секунд и быстро развивается процесс собирательной рекристаллизации, что приводит к быстрому росту зерна и, соответственно, к разупрочнению металла и снижению его пластических характеристик. Для обеспечения деформационного упрочнения при температурах выше 911°C (Ac3) горячую прокатку необходимо вести с суммарным обжатием не менее 60% от площади поперечного сечения раската. При горячей прокатке с суммарным обжатием на первом этапе более 76% происходит дополнительный разогрев металла, что приводит к развитию собирательной рекристаллизации и сильному разупрочнению металла при осуществлении выдержки для снятия деформационных напряжений. На второй стадии горячей прокатки, когда температура ниже и практически близка к точки Ac3 (911°C), суммарное обжатие выше 76% перед формированием арматурных профилей больших сечений может привести к нарушению сплошности металла, что недопустимо. Для полного проведения процесса восстановления пластичности металла после первой стадии деформации необходима выдержка не менее 15 с, при выдержке более 17 с начинается стремительный рост зерен, что отрицательно сказывается на прочностных характеристиках металла.It is known that the course of recrystallization processes begins actively at temperatures close to 727 ° C (A1). At rolling temperatures above 911 ° C (Ac 3 ), the process of primary recrystallization takes fractions of a second and the process of collective recrystallization quickly develops, which leads to rapid grain growth and, accordingly, to softening of the metal and a decrease in its plastic characteristics. To ensure strain hardening at temperatures above 911 ° C (Ac 3 ), hot rolling must be carried out with a total compression of at least 60% of the roll cross-sectional area. During hot rolling with a total compression of more than 76% at the first stage, additional heating of the metal occurs, which leads to the development of collective recrystallization and a strong softening of the metal during holding to remove strain stresses. In the second stage of hot rolling, when the temperature is lower and almost close to the Ac 3 point (911 ° C), the total compression is higher than 76% before the formation of reinforcing profiles of large cross sections can lead to disruption of the metal continuity, which is unacceptable. For the full process of restoring the plasticity of the metal after the first stage of deformation, an exposure time of at least 15 s is required; when holding for more than 17 s, rapid grain growth begins, which negatively affects the strength characteristics of the metal.
Для снятия деформационных напряжений и проведения процесса статического возврата и статической рекристаллизации после второго этапа горячей деформации с указанными обжатиями необходима выдержка после второго этапа прокатки. Такое проведение процесса деформации обеспечит получение высокодисперсной структуры, сохранение которой при последующей термической обработке обеспечит повышение пластичности при сохранении высокой прочности в готовом прокате.To relieve strain stresses and conduct the process of static recovery and static recrystallization after the second stage of hot deformation with the indicated reductions, exposure is required after the second stage of rolling. Such a process of deformation will provide a highly dispersed structure, the preservation of which during subsequent heat treatment will provide an increase in ductility while maintaining high strength in the finished product.
Экспериментально установлено, что для наиболее быстрого отъема тепла из центральных слоев готового профиля больших диаметров необходимо проведение циклического охлаждения с двумя промежуточными отогревами поверхности в течение не менее 0,8 с после первого цикла охлаждения и не менее 0,2 с после второго. Кроме того, для предотвращения процессов сфероидезации и коагуляции дисперсных карбидов, характерных для легированных сталей при температурах, близких к Ас1 (727°C) в центральных слоях, и получения в поверхностном слое структуры высоко отпущенного мартенсита, обеспечивающего высокие прочностные характеристики при одновременном повышении пластических свойств, охлаждение поверхности в первых двух циклах необходимо проводить в течение не менее 0,015Д с при промежуточном отогреве после первого цикла охлаждения не более 1,1 с и после второго цикла не более 0,3 с.It was experimentally established that for the most rapid heat removal from the central layers of the finished profile of large diameters, it is necessary to carry out cyclic cooling with two intermediate surface heating for at least 0.8 s after the first cooling cycle and at least 0.2 s after the second. In addition, to prevent the processes of spherodesis and coagulation of dispersed carbides characteristic of alloyed steels at temperatures close to Ac 1 (727 ° C) in the central layers, and to obtain a highly tempered martensite in the surface layer, which provides high strength characteristics while increasing plastic properties, surface cooling in the first two cycles must be carried out for at least 0.015 D with intermediate heating after the first cooling cycle for no more than 1.1 s and after the second It stems not more than 0.3 s.
Для обеспечения сочетания высоких прочностных характеристик с высокой полной относительной пластичностью при максимальном напряжении циклическое охлаждение необходимо проводить с количеством циклов, равным трем. Для проведения третьего цикла охлаждения необходимо провести отогрев поверхности до температур, близких к Ас1 (727°C), что обеспечивается охлаждением поверхности в первых двух циклах в течение не более 0,020Д с. Кроме того, третий цикл охлаждения в течение не менее 0,045Д с не даст пройти высокому отпуску в переходных слоях раската при выравниваний температур между центром и поверхностью, а при охлаждении поверхности в третьем цикле в течение не более 0,060Д с позволит получить мелкодисперсную бейнитную структуру в переходном слое раската, обеспечивающую высокие пластические характеристики металла.To ensure a combination of high strength characteristics with high total relative ductility at maximum voltage, cyclic cooling must be carried out with a number of cycles equal to three. To conduct the third cooling cycle, it is necessary to heat the surface to temperatures close to Ac 1 (727 ° C), which is ensured by surface cooling in the first two cycles for no more than 0.020 D s. In addition, the third cooling cycle for at least 0.045 D s will not allow high tempering in the transition layers of the roll during temperature equalization between the center and the surface, and when cooling the surface in the third cycle for no more than 0.060 D s, it will allow to obtain finely dispersed bainitic the transition layer of the roll, providing high plastic characteristics of the metal.
Реализация способа термомеханической обработки проката осуществлялась следующим образом:The implementation of the thermomechanical treatment of rolled products was carried out as follows:
Пример. В среднесортном цехе ОАО «ЗСМК» на стане 450 проводили промышленные испытания предложенного способа термомеханической обработки проката при изготовлении стержневой арматуры №40 из стали 18Г2С промышленной плавки.Example. In the medium-grade workshop of ZSMK OJSC at mill 450, industrial tests of the proposed method for thermomechanical processing of rolled metal in the manufacture of bar fittings No. 40 from steel 18G2S of industrial melting were carried out.
Для этого непрерывнолитые заготовки сечением 150×150 мм нагревали, прокатывали на сортопрокатном стане 450 при температуре 1000±20°C с суммарным обжатием 76% от поперечного сечения раската на первом этапе горячей деформации с последующей выдержкой в течение 16 с, затем проводили второй этап деформации с суммарным обжатием 60% от поперечного сечения раската с последующей выдержкой в течение 15 с и окончательной прокаткой в чистовой группе клетей при температуре 930±20°C. С температуры конца прокатки проводили циклическое охлаждение поверхности раската с количеством циклов, равным трем, и двумя промежуточными отогревами до температуры 700±20°C. Охлаждение поверхности в первом цикле проводили в течение 0,7 с. Промежуточный отогрев поверхности после первого цикла составлял 0,9 с. Затем проводили второй цикл охлаждения в течение 0,75 с, промежуточный отогрев поверхности составлял после второго цикла 0,25 с. Затем проводили третий цикл охлаждения в течение 2 с с последующим окончательным отогревом поверхности до температуры 630±20°C. Окончательное охлаждение проводили на воздухе.For this purpose, continuously cast billets with a section of 150 × 150 mm were heated, rolled on a 450 rolling mill at a temperature of 1000 ± 20 ° C with a total compression of 76% of the roll cross section at the first stage of hot deformation followed by holding for 16 s, then the second stage of deformation was carried out with a total compression of 60% of the cross section of the roll followed by exposure for 15 s and final rolling in the finishing group of stands at a temperature of 930 ± 20 ° C. From the temperature of the end of rolling, cyclic cooling of the roll surface was carried out with the number of cycles equal to three and two intermediate warmings to a temperature of 700 ± 20 ° C. The surface was cooled in the first cycle for 0.7 s. The intermediate surface heating after the first cycle was 0.9 s. Then, a second cooling cycle was carried out for 0.75 s, the intermediate surface heating was 0.25 s after the second cycle. Then, the third cooling cycle was carried out for 2 s, followed by the final heating of the surface to a temperature of 630 ± 20 ° C. Final cooling was carried out in air.
По предлагаемому способу было испытано несколько режимов, предусматривающих изменение величины выдержки после первого этапа, времени каждого цикла переохлаждения поверхности и времени промежуточных отогревов поверхности раската в заявляемом диапазоне их изменений с выходом за граничные значения. Режимы осуществления предлагаемого способа приведены в таблице 1.According to the proposed method, several modes were tested, providing for a change in the exposure time after the first stage, the time of each cycle of supercooling of the surface and the time of intermediate heating of the surface of the roll in the claimed range of their changes beyond the boundary values. Modes of implementation of the proposed method are shown in table 1.
После осуществления указанных режимов определяли предел текучести σ0,2, отношение временного сопротивления разрыву к пределу текучести σB/σ0,2. относительное пятикратное удлинение δ5 и полное относительное удлинение при максимальном напряжении Agt.After the implementation of these modes, the yield strength σ 0.2 , the ratio of temporary tensile strength to yield strength σ B / σ 0.2 were determined. five times elongation δ 5 and total elongation at maximum stress Agt.
Полученные результаты промышленных испытаний приведены в таблице 2.The results of industrial tests are shown in table 2.
Так, при достижении предела текучести 540-570 Н/мм2 и отношении временного сопротивления разрыву к пределу текучести 1,15-1,21 получена стержневая арматура крупного диаметра с высоким пятикратным удлинением, составляющим 20-24%, что практически в 1,2 раза выше, чем у стержневой арматуры, изготовленной по известному способу, а полное относительное удлинение при максимальном напряжении выше в 1,5-1,8 раз.So, upon reaching the yield strength of 540-570 N / mm 2 and the ratio of the temporary tensile strength to the yield strength of 1.15-1.21, we obtained large-diameter bar reinforcement with a high five-fold elongation of 20-24%, which is almost 1.2 times higher than that of bar reinforcement manufactured by the known method, and the total elongation at maximum voltage is 1.5-1.8 times higher.
Из данных таблиц видно, что при термомеханической обработке стержневой арматуры крупного диаметра по предлагаемому способу получены лучшие результаты по пластическим характеристикам при высоком уровне прочности.From these tables it can be seen that during thermomechanical processing of large-diameter bar reinforcement according to the proposed method, the best results in terms of plastic characteristics at a high level of strength were obtained.
Предложенный способ промышленно применим на металлургических предприятиях, имеющих непрерывные сортопрокатные станы и выпускающих прокат крупного диаметра различного назначения, и обеспечивает высокие прочностные характеристики и повышение полного относительного удлинения при максимальном напряжении у арматуры больших диаметров из низколегированных сталей средних классов прочности.The proposed method is industrially applicable at metallurgical enterprises having continuous section rolling mills and producing large-diameter rolled products for various purposes, and provides high strength characteristics and an increase in the total relative elongation at maximum stress for large diameter reinforcing bars made of low alloy steels of medium strength classes.
Применение указанного способа термомеханической обработки при изготовлении высокопрочной стержневой арматуры на среднесортном непрерывном стане 450 ОАО «ЗСМК» показало высокую эффективность технологии. В настоящее время стержневая арматура крупных профилей пользуется высоким спросом в гражданском и промышленном строительстве.The application of this method of thermomechanical processing in the manufacture of high-strength bar reinforcement in a medium-grade continuous mill 450 of ZSMK OJSC has shown the high efficiency of the technology. Currently, bar reinforcement of large profiles is in high demand in civil and industrial construction.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011106256/02A RU2448167C1 (en) | 2011-02-17 | 2011-02-17 | Thermomechanical treatment method for rolled metal |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011106256/02A RU2448167C1 (en) | 2011-02-17 | 2011-02-17 | Thermomechanical treatment method for rolled metal |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2448167C1 true RU2448167C1 (en) | 2012-04-20 |
Family
ID=46032638
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2011106256/02A RU2448167C1 (en) | 2011-02-17 | 2011-02-17 | Thermomechanical treatment method for rolled metal |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2448167C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2695719C1 (en) * | 2018-11-28 | 2019-07-25 | Акционерное общество "БетЭлТранс" | Method of producing reinforcement steel |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2169198C2 (en) * | 1999-08-04 | 2001-06-20 | Открытое акционерное общество "Западно-Сибирский металлургический комбинат" | Method of thermomechanical treatment of rolled products |
| RU2287021C2 (en) * | 2004-12-27 | 2006-11-10 | Открытое акционерное общество "Западно-Сибирский металлургический комбинат" | Method of making high-strength heat-hardened reinforcing-bar steel |
| RU2340684C2 (en) * | 2006-09-18 | 2008-12-10 | Открытое акционерное общество "Западно-Сибирский металлургический комбинат" | Method for rolled stock thermomechanical treatment |
-
2011
- 2011-02-17 RU RU2011106256/02A patent/RU2448167C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2169198C2 (en) * | 1999-08-04 | 2001-06-20 | Открытое акционерное общество "Западно-Сибирский металлургический комбинат" | Method of thermomechanical treatment of rolled products |
| RU2287021C2 (en) * | 2004-12-27 | 2006-11-10 | Открытое акционерное общество "Западно-Сибирский металлургический комбинат" | Method of making high-strength heat-hardened reinforcing-bar steel |
| RU2340684C2 (en) * | 2006-09-18 | 2008-12-10 | Открытое акционерное общество "Западно-Сибирский металлургический комбинат" | Method for rolled stock thermomechanical treatment |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2695719C1 (en) * | 2018-11-28 | 2019-07-25 | Акционерное общество "БетЭлТранс" | Method of producing reinforcement steel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10144999B2 (en) | Processing of alpha/beta titanium alloys | |
| JP6829717B2 (en) | Online quenching cooling method and manufacturing method of seamless steel pipe using residual heat | |
| JP5771609B2 (en) | High toughness non-tempered rolled steel and method for producing the same | |
| JP2017514989A5 (en) | ||
| FI3464668T3 (en) | Method of production of cold rolled and annealed steel sheet | |
| RU2525006C1 (en) | Thermomechanical processing of austenite steels | |
| US9896750B2 (en) | Steel wire rod having high strength and ductility and method for producing same | |
| JP5386370B2 (en) | Method for manufacturing austenitic steel articles | |
| KR20170106973A (en) | High tensile strength steel wire | |
| JP2024546190A (en) | Thermomechanical treatment process for steel plate and starting materials for the manufacture of steel plate | |
| RU2448167C1 (en) | Thermomechanical treatment method for rolled metal | |
| CN102383059A (en) | Hot rolled transformation induced plasticity (TRIP) steel and preparation method thereof | |
| WO2020050737A1 (en) | Method for manufacturing railway rails with enhanced resistance to wear and contact fatigue | |
| RU2287021C2 (en) | Method of making high-strength heat-hardened reinforcing-bar steel | |
| RU2631068C1 (en) | Method of deformation-thermal processing low-alloy steel | |
| RU2340684C2 (en) | Method for rolled stock thermomechanical treatment | |
| RU2296017C1 (en) | Method for making rolled bars from springy alloy steel | |
| RU2149193C1 (en) | Method of producing heat-hardenable reinforcing rod steel | |
| RU2227811C1 (en) | Method of heat treatment of rolled stock | |
| RU2635650C1 (en) | Method of thermomechanical processing of high-alloyed pseudo- (titanium alloys alloyed by rare and rare-earth metals | |
| RU2425896C1 (en) | Procedure for fabrication of double tee for mine mono-rail ways | |
| JP2000119807A (en) | Deformed bar for reinforcing steel and method for producing the same | |
| RU2782370C1 (en) | Method for producing hardened workpieces from non-magnetic corrosion-resistant austenitic steel | |
| JP2014201813A (en) | Method for manufacturing cold forging steel material | |
| RU2320733C1 (en) | Method for producing of rolled round profiled sections for bearing rolling bodies |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20170218 |