RU2442830C1 - Способ производства высокопрочных стальных фабрикатов - Google Patents
Способ производства высокопрочных стальных фабрикатов Download PDFInfo
- Publication number
- RU2442830C1 RU2442830C1 RU2010141091/02A RU2010141091A RU2442830C1 RU 2442830 C1 RU2442830 C1 RU 2442830C1 RU 2010141091/02 A RU2010141091/02 A RU 2010141091/02A RU 2010141091 A RU2010141091 A RU 2010141091A RU 2442830 C1 RU2442830 C1 RU 2442830C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- steel
- strength
- tempering
- products
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 56
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 56
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 15
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 14
- 238000010606 normalization Methods 0.000 claims abstract description 10
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 8
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims description 19
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 17
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 8
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 7
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 7
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 7
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 6
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims description 6
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 6
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 6
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 5
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 4
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 230000003763 resistance to breakage Effects 0.000 abstract 2
- 230000002123 temporal effect Effects 0.000 abstract 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 6
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 5
- 102220479482 Puromycin-sensitive aminopeptidase-like protein_C21D_mutation Human genes 0.000 description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N chromium nickel Chemical compound [Cr].[Ni] VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003313 weakening effect Effects 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии. Технический результат изобретения состоит в повышении комплекса механических свойств стального фабриката и увеличении выхода годного. Для достижения технического результата осуществляют изготовление заготовки, ее пластическое деформирование в температурном интервале от 1050-1150°С до 850-900°С, нормализацию или закалку от температуры 850-950°С, отпуск при температуре 400-600°С. Заготовку получают из стали следующего химического состава, мас.%: 0,3-0,6 C; 0,6-1,4 Mn; 0,1-0,3 Si; 1,0-1,4 Cr; 0,6-2,8 Ni; 0,03-0,85 Cu; 0,3-0,6 Mo; 0,10-0,16 V; 0,05-0,10 Nb; 0,01-0,08 Ti; 0,02-0,08 Al; 0,002-0,010 B; не более 0,010 S; не более 0,015 P; остальное Fe. Для обеспечения временного сопротивления разрыву 1450-1500 Н/мм2 и ударной вязкости KCV+20 не менее 20 Дж/см2 отпуск осуществляют при температуре ниже 500°С, а для обеспечения временного сопротивления разрыву 1350-1500 Н/мм2 и ударной вязкости KCV+20 не менее 30 Дж/см2 отпуск осуществляют при температуре не ниже 500°С. 1 з.п. ф-лы, 2 табл.
Description
Изобретение относится к области металлургии и машиностроения и может быть использовано для изготовления высокоупрочненного листового и сортового проката, а также изделий различного назначения, получаемых штамповкой.
Известен способ производства высокопрочных стальных фабрикатов, включающий изготовление заготовки из хромоникелевой стали марки 24Х2НАч, содержащей (мас.%):
| Углерод | 0,23 |
| Марганец | 0,32 |
| Кремний | 0,24 |
| Хром | 1,55 |
| Никель | 1,14 |
| Сера | 0,005 |
| Фосфор | 0,015 |
| РЗМ | 0,03 |
| Алюминий | 0,02 |
| Железо | Основа |
Заготовку подвергают горячему пластическому деформированию путем прокатки в полосу толщиной 7,5 мм. Образцы, изготовленные из полосы, закаливают от температуры 900°С, после чего и отпускают при температуре 600°С [1].
Недостатки известного способа состоят в том, что образцы после закалки и отпуска имеют низкие прочностные и вязкостные свойства.
Наиболее близким аналогом к предлагаемому изобретению является способ производства высокопрочных стальных фабрикатов (листов). Способ включает изготовление заготовки из стали марки 17ГС следующего химического состава, мас.%:
| Углерод | 0,14-0,20 |
| Кремний | 0,4-0,6 |
| Марганец | 1,0-1,4 |
| Хром | не более 0,3 |
| Никель | не более 0,3 |
| Медь | не более 0,3 |
| Фосфор | не более 0,035 |
| Сера | не более 0,04 |
| Железо и примеси | Остальное |
Заготовку нагревают и подвергают горячему пластическому деформированию путем прокатки в лист на реверсивном толстолистовом стане. Прокатанный лист подвергают нормализации или закалке с последующим отпуском (термическому улучшению) [2].
Недостатки известного способа состоят в том, что готовые стальные фабрикаты (листы) имеют низкий комплекс механических свойств, а именно: низкие прочность и ударную вязкость. Это, в свою очередь, приводит к снижению выхода годного.
Техническая задача, решаемая изобретением, состоит в повышении комплекса механических свойств и увеличении выхода годного.
Для решения поставленной технической задачи в известном способе производства высокопрочных стальных фабрикатов, включающем изготовление заготовки, ее горячее пластическое деформирование, нормализацию или закалку и последующий отпуск, согласно изобретению пластическое деформирование осуществляют в температурном интервале от 1050-1150°С до 850-900°С, нормализацию или закалку ведут от температуры 850-950°С, а отпуск осуществляют при температуре 400-600°С, причем заготовку изготавливают из стали следующего химического состава, мас.%:
| Углерод | 0,3-0,6 |
| Марганец | 0,6-1,4 |
| Кремний | 0,1-0,3 |
| Хром | 1,0-1,4 |
| Никель | 0,6-2,8 |
| Медь | 0,03-0,85 |
| Молибден | 0,3-0,6 |
| Ванадий | 0,10-0,16 |
| Ниобий | 0,05-0,10 |
| Титан | 0,01-0,08 |
| Алюминий | 0,02-0,08 |
| Бор | 0,002-0,010 |
| Сера | не более 0,010 |
| Фосфор | не более 0,015 |
| Железо | Остальное |
Кроме того, для обеспечения временного сопротивления разрыву 1450-1500 Н/мм2 и ударной вязкости KCV+20 не менее 20 Дж/см2 отпуск осуществляют при температуре ниже 500°С, а для обеспечения временного сопротивления разрыву 1350-1500 Н/мм2 и ударной вязкости KCV+20 не менее 30 Дж/см2 отпуск осуществляют при температуре не ниже 500°С. То есть выбор температуры отпуска осуществляется с учетом конкретных требований к стальному фабрикату.
Сущность предлагаемого технического решения состоит в следующем. Комплекс механических свойств высокопрочных стальных фабрикатов определяется микроструктурно-фазовым состоянием стали после заключительной термической обработки, которое, в свою очередь, зависит от химического состава стали, температурного диапазона пластического деформирования, температуры нормализации или закалки, а также отпуска.
Нагрев заготовки перед пластическим деформированием приводит к полному растворению в аустените крупных карбидных включений. Комплексное легирование стали карбонитридообразующими элементами (ванадием, ниобием, титаном, бором), как показали исследования, препятствует протеканию процессов полигонизации на всех этапах деформационно-термической обработки. Эти элементы выделяются на дислокациях и замедляют образование ферритных зерен.
Пластическое деформирование заготовки в температурном интервале от 1050-1150°С до 850-900°С обеспечивает измельчение аустенитных зерен, стимулирует выпадение из твердого раствора упрочняющих мелкодисперсных карбидных и карбонитридных частиц. Закалка (или нормализация) после нагрева до температуры 850-950°С обеспечивает полное протекание полиморфного превращения аустенита в дислокационный мартенсит, благодаря чему стальной фабрикат приобретает предельно высокие прочностные свойства.
Микроструктурно-фазовое состояние закаленной (или нормализованной) стали предложенного химического состава характеризуется повышенной термической устойчивостью. Вследствие этого высокий отпуск при температурах 400-600°С не приводит к значительному ее разупрочнению, в то же время он снимает остаточные внутренние термические и фазовые напряжения. Благодаря этому стальные фабрикаты, сохраняя предельно высокие прочностные свойства, приобретают повышенные вязкостные свойства. Следствием такого повышения комплекса механических свойств является увеличение выхода годных стальных фабрикатов.
Экспериментально установлено, что при температуре начала пластического деформирования выше 1150°С не исключается образование внутренних трещин вследствие ослабления и окисления границ зерен кристаллитов. Уменьшение этой температуры ниже 1050°С приводит к неполному растворению карбидных включений в аустените, что снижает прочностные свойства фабрикатов.
При температуре завершения пластического деформирования выше 950°С происходит неконтролируемый последеформационный рост аустенитных зерен, что снижает комплекс механических свойств. Уменьшение этой температуры ниже 850°С снижает ударную вязкость и пластичность стальных фабрикатов.
В случаях нормализации или закалки стальных фабрикатов от температуры выше 950°С в фазовом составе стали увеличивается доля остаточного аустенита, что снижает ее прочностные свойства. При нормализации или закалке от температуры ниже 850°С не обеспечивается стабильное получение заданных прочностных свойств, что снижает выход годного.
Отпуск нормализованных или закаленных листов при температуре выше 600°С резко снижает их прочностные свойства. Уменьшение температуры отпуска ниже 400°С приводит к потере вязкостных и пластических свойств высокопрочных листов, что уменьшает выход годного.
При температурах отпуска 500°С и выше, происходит некоторое снижение прочностных свойств, но достигаются более высокие вязкостные свойства. В то же время, при температуре отпуска не более 500°С достигается предельно возможная прочность, но снижаются вязкостные и пластические свойства стали.
Углерод упрочняет сталь. При содержании углерода менее 0,3% не достигается требуемая прочность фабрикатов, а при его содержании более 0,6% ухудшается ударная вязкость и пластичность.
Марганец раскисляет и упрочняет сталь, связывает серу. При содержании марганца менее 0,6% прочность и вязкость стали недостаточна. Увеличение содержания марганца более 1,4% приводит к снижению ударной вязкости и ухудшению пластических свойств фабрикатов.
Кремний раскисляет сталь, повышает ее прочность. При концентрации кремния менее 0,1% прочность стали ниже допустимой, а при концентрации более 0,3% снижается вязкость и пластичность термоулучшенной стали.
Хром повышает прочность и вязкость стали. При его концентрации менее 1,0% прочность и вязкость ниже допустимых значений. Увеличение содержания хрома более 1,4% приводит к потере пластичности и снижению вязкости из-за роста карбидов.
Никель и медь повышают прочность и пластичность стали. Кроме того, никель и медь повышают устойчивость аустенита, что особенно важно при завершающей термообработке стальных фабрикатов. При концентрации никеля менее 0,6% или меди менее 0,03% стальные фабрикаты имеют недостаточные пластические свойства, что снижает выход годного. Увеличение концентрации никеля более 2,8% или меди более 0,85% приводит к снижению показателя ударной вязкости KCV+20.
Молибден повышает прочность и улучшает вязкостные свойства стальных фабрикатов. При содержании молибдена менее 0,3% прочность и вязкость стали недостаточны, а увеличение его концентрации сверх 0,6% приводит к тому, что снижается пластичность стальных фабрикатов.
Ванадий, ниобий, титан, алюминий и бор сдерживают протекание нежелательного процесса полигонизации, что предотвращает потерю прочностных свойств и твердости закаленной (нормализованной) стали после высокотемпературного отпуска, а также способствуют измельчению составляющих микроструктуры. Однако если содержание ванадия будет более 0,16%, ниобия более 0,10%, титана более 0,08%, алюминия более 0,08% или бора более 0,010%, то имеет место снижение пластических свойств и выхода годного. При содержании ванадия менее 0,10%, ниобия менее 0,05%, титана менее 0,01%, алюминия менее 0,02% и бора менее 0,002% высокотемпературный отпуск приведет к резкому падению прочностных свойств и снижению выхода годного.
Сера и фосфор в данной стали являются вредными примесями, их концентрация должна быть как можно меньшей. Однако при концентрации серы не более 0,010% и фосфора не более 0,015% их отрицательное влияние на свойства стали незначительно. В то же время, более глубокая десульфурация и дефосфорация стали существенно удорожат ее производство, что нецелесообразно.
Примеры реализации способа
Пример 1.
Для производства высокопрочных стальных фабрикатов использовали заготовки из сталей, химический состав которых приведен в табл.1.
Заготовки из стали с составом №3 нагревали до температуры начала пластического деформирования Тнд=1100°С и осуществляли их ковку в фабрикаты-прутки квадратного сечения 14×14 мм. Ковку завершали при температуре Ткд=870°С.
Фабрикаты нагревали до температуры закалки Тз=900°С, после чего осуществляли закалку в воде. Закаленные фабрикаты подвергали высокотемпературному отпуску при температуре Тотп=480°С (т.е. ниже 500°С).
После отпуска фабрикаты приобрели следующий комплекс механических свойств: σв=1500 Н/мм2; σт=1200 Н/мм2; δ5=24%; KCV+20=29 Дж/см2.
Выход годных (по механическим свойствам) высокопрочных стальных фабрикатов составил: Q=99,9%.
Пример 2.
Заготовки из стали с составом №3 нагревали до температуры начала деформирования Тнд=1140°С и подвергали горячей прокатке на сортовом стане 250 в прутки круглого сечения диаметром d=16 мм. Прокатку завершали при температуре Ткд=900°С. Полученные фабрикаты нагревали до температуры Тз=905°С и охлаждали на воздухе (подвергали нормализации). Затем фабрикаты отпускали путем нагрева до температуры Тотп=560°С (т.е. не ниже 500°С).
После отпуска высокопрочные стальные фабрикаты приобрели следующий комплекс механических свойств:
σв=1400 Н/мм2; σт=1100 Н/мм2; δ5=28%; KCV+20 Дж/см2.
Выход годных (по механическим свойствам) высокопрочных стальных фабрикатов составил: Q=99,8%.
Варианты реализации предложенного способа и показатели их эффективности представлены в табл.2.
| Таблица 1 | |||||||||||||||
| Составы сталей для производства высокопрочных фабрикатов | |||||||||||||||
| № состава | Содержание химических элементов, мас.% | ||||||||||||||
| C | Mn | Si | Cr | Ni | Cu | Mo | V | Nb | Ti | Al | B | S | P | Fe | |
| 1. | 0,2 | 0,5 | 0,09 | 0,9 | 0,5 | 0,02 | 0,2 | 0,09 | 0,04 | 0,009 | 0,01 | 0,001 | 0,005 | 0,007 | Остальн. |
| 2. | 0,3 | 0,6 | 0,1 | 1,0 | 0,6 | 0,03 | 0,3 | 0,10 | 0,05 | 0,01 | 0,02 | 0,002 | 0,005 | 0,006 | -:- |
| 3. | 0,5 | 1,0 | 0,2 | 1,2 | 1,6 | 0,44 | 0,5 | 0,14 | 0,07 | 0,04 | 0,05 | 0,006 | 0,007 | 0,009 | -:- |
| 4. | 0,6 | 1,4 | 0,3 | 1,4 | 2,8 | 0,85 | 0,6 | 0,16 | 0,10 | 0,08 | 0,08 | 0,010 | 0,010 | 0,015 | -:- |
| 5. | 0,7 | 1,5 | 0,4 | 1,5 | 2,9 | 0,86 | 0,7 | 0,17 | 0,11 | 0,09 | 0,09 | 0,011 | 0,011 | 0,016 | -:- |
| 6. | 0,2 | 0,7 | 0,5 | 0,3 | 0,3 | 0,2 | - | - | - | - | - | - | 0,030 | 0,028 | -:- |
| Таблица 2 | ||||||||||
| Режимы производства высокопрочных стальных фабрикатов и их эффективность | ||||||||||
| № п/п | № состава | Тнд, °С | Ткд, °С | Тз, °С | Тотп, °С | σв, Н/мм2 | σт, Н/мм2 | δ5, % | KCV+20, Дж/см2 | Q, % |
| 1. | 1 | 1040 | 840 | 840 | 390 | 800 | 670 | 14 | 16 | 70,2 |
| 2. | 2 | 1050 | 850 | 850 | 400 | 1450 | 1230 | 21 | 22 | 99,5 |
| 3. | 3 | 1100 | 870 | 900 | 480 | 1480 | 1200 | 24 | 29 | 99,9 |
| 4. | 4 | 1150 | 900 | 950 | 490 | 1500 | 1190 | 25 | 28 | 99,7 |
| 5. | 4 | 1060 | 860 | 860 | 500 | 1500 | 1180 | 27 | 30 | 99,8 |
| 6. | 3 | 1140 | 900 | 905 | 560 | 1390 | 1100 | 28 | 35 | 99,8 |
| 7. | 2 | 1145 | 890 | 945 | 600 | 1350 | 1150 | 29 | 36 | 99,7 |
| 8. | 5 | 1160 | 910 | 960 | 620 | 990 | 820 | 19 | 18 | 65,0 |
| 9. | 6 | 1200 | 840 | 845 | 390 | 750 | 620 | 19 | 20 | 86,7 |
Из данных, представленных в табл.2, следует, что при реализации предложенного способа (варианты №2-7, составы сталей №2-4) достигается повышение комплекса механических свойств высокопрочных стальных фабрикатов и увеличение выхода годного. В случаях запредельных значений заявленных параметров (варианты №1 и №8, составы стали №1 и №5), а также способа-прототипа (вариант №9, состав стали №6) имеет место снижение комплекса механических свойств и выхода годного.
В качестве базового объекта для определения эффективности предложенного способа выбран способ-прототип. Реализация предложенного способа обеспечит повышение рентабельности производства высокопрочных стальных фабрикатов на 25-30%.
Источники информации
1. Патент РФ №2131932, МПК C21D 1/25, C21D 1/02, C21D 8/00, 1999 г.
2. Матросов Ю.И. и др. Сталь для магистральных газопроводов. М.: Металлургия, 1989, с.242-243, 268.
Claims (2)
1. Способ производства стальных фабрикатов, включающий изготовление заготовки, ее горячее пластическое деформирование, нормализацию или закалку и последующий отпуск, отличающийся тем, что пластическое деформирование осуществляют в температурном интервале от 1050-1150°С до 850-900°С, нормализацию или закалку ведут от температуры 850-950°С, а отпуск осуществляют при температуре 400-600°С, причем заготовку изготавливают из стали следующего химического состава, мас.%:
углерод 0,3-0,6
марганец 0,6-1,4
кремний 0,1-0,3
хром 1,0-1,4
никель 0,6-2,8
медь 0,03-0,85
молибден 0,3-0,6
ванадий 0,10-0,16
ниобий 0,05-0,10
титан 0,01-0,08
алюминий 0,02-0,08
бор 0,002-0,010
сера не более 0,010
фосфор не более 0,015
железо остальное
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что для обеспечения временного сопротивления разрыву 1450-1500 Н/мм2 и ударной вязкости KCV+20 не менее 20 Дж/см2 отпуск осуществляют при температуре ниже 500°С, а для обеспечения временного сопротивления разрыву 1350-1500 Н/мм2 и ударной вязкости KCV+20 не менее 30 Дж/см2 отпуск осуществляют при температуре не ниже 500°С.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010141091/02A RU2442830C1 (ru) | 2010-10-08 | 2010-10-08 | Способ производства высокопрочных стальных фабрикатов |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010141091/02A RU2442830C1 (ru) | 2010-10-08 | 2010-10-08 | Способ производства высокопрочных стальных фабрикатов |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2442830C1 true RU2442830C1 (ru) | 2012-02-20 |
Family
ID=45854611
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2010141091/02A RU2442830C1 (ru) | 2010-10-08 | 2010-10-08 | Способ производства высокопрочных стальных фабрикатов |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2442830C1 (ru) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2490337C1 (ru) * | 2012-05-14 | 2013-08-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства листового проката |
| RU2541255C1 (ru) * | 2013-11-26 | 2015-02-10 | Закрытое акционерное общество "Омутнинский металлургический завод" | Конструкционная легированная сталь с повышенной прочностью и способ термоупрочнения горячекатаного проката |
| RU2627826C2 (ru) * | 2013-03-28 | 2017-08-11 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Износоустойчивая толстолистовая сталь, обладающая превосходной низкотемпературной ударной вязкостью и устойчивостью к водородному охрупчиванию, а также способ ее производства |
| RU2629420C1 (ru) * | 2016-05-30 | 2017-08-29 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства высокопрочного проката повышенной хладостойкости |
| RU2772151C1 (ru) * | 2021-10-19 | 2022-05-18 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Уфимский государственный авиационный технический университет» | Способ обработки заготовок из ферритно-мартенситной стали |
| CN114774651A (zh) * | 2022-04-18 | 2022-07-22 | 营口中车型钢新材料有限公司 | 一种铁路承重用YZ25SiMnMoV扁钢的热处理设计 |
| CN115961129A (zh) * | 2022-12-26 | 2023-04-14 | 无锡派克新材料科技股份有限公司 | 一种提高高强度焊接结构钢低温冲击性能的工艺 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1289378A (ru) * | 1969-09-16 | 1972-09-20 | ||
| RU2152450C1 (ru) * | 1994-12-06 | 2000-07-10 | Экссон Рисерч энд Энджиниринг Компани | Сверхвысокопрочные стали и способ их изготовления |
| RU2203965C2 (ru) * | 2001-07-05 | 2003-05-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Способ производства холоднокатаной полосы |
| RU2360013C2 (ru) * | 2004-02-24 | 2009-06-27 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Горячекатаный стальной лист для высокопрочной трубы, изготовленной путем контактной сварки, обладающий стойкостью к воздействию сернистого газа и исключительной ударной вязкостью, и способ изготовления такого стального листа |
| RU2393239C1 (ru) * | 2009-08-31 | 2010-06-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Способ производства толстолистового низколегированного штрипса |
-
2010
- 2010-10-08 RU RU2010141091/02A patent/RU2442830C1/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1289378A (ru) * | 1969-09-16 | 1972-09-20 | ||
| RU2152450C1 (ru) * | 1994-12-06 | 2000-07-10 | Экссон Рисерч энд Энджиниринг Компани | Сверхвысокопрочные стали и способ их изготовления |
| RU2203965C2 (ru) * | 2001-07-05 | 2003-05-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Способ производства холоднокатаной полосы |
| RU2360013C2 (ru) * | 2004-02-24 | 2009-06-27 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Горячекатаный стальной лист для высокопрочной трубы, изготовленной путем контактной сварки, обладающий стойкостью к воздействию сернистого газа и исключительной ударной вязкостью, и способ изготовления такого стального листа |
| RU2393239C1 (ru) * | 2009-08-31 | 2010-06-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Способ производства толстолистового низколегированного штрипса |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2490337C1 (ru) * | 2012-05-14 | 2013-08-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства листового проката |
| RU2627826C2 (ru) * | 2013-03-28 | 2017-08-11 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Износоустойчивая толстолистовая сталь, обладающая превосходной низкотемпературной ударной вязкостью и устойчивостью к водородному охрупчиванию, а также способ ее производства |
| RU2541255C1 (ru) * | 2013-11-26 | 2015-02-10 | Закрытое акционерное общество "Омутнинский металлургический завод" | Конструкционная легированная сталь с повышенной прочностью и способ термоупрочнения горячекатаного проката |
| RU2629420C1 (ru) * | 2016-05-30 | 2017-08-29 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства высокопрочного проката повышенной хладостойкости |
| RU2772151C1 (ru) * | 2021-10-19 | 2022-05-18 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Уфимский государственный авиационный технический университет» | Способ обработки заготовок из ферритно-мартенситной стали |
| CN114774651A (zh) * | 2022-04-18 | 2022-07-22 | 营口中车型钢新材料有限公司 | 一种铁路承重用YZ25SiMnMoV扁钢的热处理设计 |
| CN115961129A (zh) * | 2022-12-26 | 2023-04-14 | 无锡派克新材料科技股份有限公司 | 一种提高高强度焊接结构钢低温冲击性能的工艺 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10837080B2 (en) | Rolled steel bar or rolled wire rod for cold-forged component | |
| EP3715478B1 (en) | Wire rod for cold heading, processed product using same, and manufacturing method therefor | |
| TR201818776T4 (tr) | Yüksek Mukavemetli Çelik Sac Üretim Yöntemi Ve Elde Edilen Sac | |
| US10829842B2 (en) | Rolled steel bar or rolled wire rod for cold-forged component | |
| RU2442830C1 (ru) | Способ производства высокопрочных стальных фабрикатов | |
| US9574255B2 (en) | Rolled steel bar for hot forging | |
| CN105274431B (zh) | 一种适合水淬的热轧带钢耙片及其制造方法 | |
| CN105296866B (zh) | 一种耙片用钢、生产方法及耙片处理方法 | |
| RU2350662C1 (ru) | Способ производства листов | |
| CN106929756B (zh) | 轴承钢及其制备方法 | |
| JP2006097109A (ja) | 高炭素熱延鋼板およびその製造方法 | |
| CN105220073B (zh) | 一种耙片用热轧带钢及生产方法与耙片处理方法 | |
| KR102787965B1 (ko) | 강의 단조 부품 및 그 제조 방법 | |
| JP2016074951A (ja) | 肌焼鋼の製造方法 | |
| JP3422865B2 (ja) | 高強度マルテンサイト系ステンレス鋼部材の製造方法 | |
| RU2346060C2 (ru) | Способ производства штрипсов | |
| US20200123629A1 (en) | Method of producing tube of duplex stainless steel | |
| US10538831B2 (en) | Age-hardening steel for cold forging use | |
| WO2012172185A1 (en) | Method for manufacturing a medium carbon steel product and a hot rolled medium carbon steel product | |
| WO2024003593A1 (en) | Forged part of steel and a method of manufacturing thereof | |
| JPS6137333B2 (ru) | ||
| JP5316242B2 (ja) | 熱処理用鋼材 | |
| RU2427653C1 (ru) | Способ термической обработки листового проката из низкоуглеродистой феррито-перлитной стали | |
| RU2654093C2 (ru) | Высокопрочная высокотвердая сталь и способ производства листов из нее | |
| EP4575007A9 (en) | Method of producing medium manganese ferritic-austenitic steel with a lath-type structure, especially for forgings |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20151009 |