RU2333055C1 - Method of operation of cast iron roll of section rolling mill - Google Patents
Method of operation of cast iron roll of section rolling mill Download PDFInfo
- Publication number
- RU2333055C1 RU2333055C1 RU2006139870/02A RU2006139870A RU2333055C1 RU 2333055 C1 RU2333055 C1 RU 2333055C1 RU 2006139870/02 A RU2006139870/02 A RU 2006139870/02A RU 2006139870 A RU2006139870 A RU 2006139870A RU 2333055 C1 RU2333055 C1 RU 2333055C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rolls
- roll
- streams
- temperature
- cast iron
- Prior art date
Links
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 21
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 19
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 title claims description 20
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 16
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 15
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 claims abstract description 11
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 10
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 9
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 7
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims abstract description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 4
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 229910001141 Ductile iron Inorganic materials 0.000 claims description 10
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 9
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 8
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 8
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 8
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 7
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims description 7
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 7
- 238000011049 filling Methods 0.000 claims description 6
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 15
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 15
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 9
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 8
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 7
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 5
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 5
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 4
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 3
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 description 2
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 2
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 2
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 2
- 206010016256 fatigue Diseases 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 2
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 2
- 229910000669 Chrome steel Inorganic materials 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 229910052729 chemical element Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000032798 delamination Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, конкретно к сортопрокатному производству, и может быть использовано в черновых клетях станов горячей прокатки стальных сортовых профилей.The invention relates to the field of metallurgy, specifically to rolling production, and can be used in rough stands of hot rolling mills of steel sections.
Известен способ эксплуатации валка стана горячей прокатки, включающий монтаж валка с подушками, завалку в клеть и прокатку разогретой стальной полосы с подачей на валок охлаждающей воды. При этом чугунный валок имеет следующий химический состав, мас.%:A known method of operating a roll of a hot rolling mill, including mounting a roll with pillows, filling in a crate and rolling a heated steel strip with the supply of cooling water to the roll. In this case, the cast iron roll has the following chemical composition, wt.%:
Недостатки указанного способа состоят в том, что вследствие действия контактных скольжений металла в очаге деформации и температурных циклических нагрузок происходит интенсивный износ валка. Это снижает стойкость валка и ухудшает качество прокатываемых стальных полос.The disadvantages of this method are that due to the action of contact slides of the metal in the deformation zone and the temperature cyclic loads, intensive wear of the roll occurs. This reduces roll resistance and degrades the quality of rolled steel strips.
Известен также способ эксплуатации чугунного рабочего валка стана горячей прокатки, включающий его переточку, завалку в клеть и прокатку стальных полос с одновременной подачей охлаждающей жидкости. Валок выполнен из чугуна следующего состава, мас.%:There is also known a method of operating a cast iron working roll of a hot rolling mill, including regrinding, filling in a crate and rolling of steel strips with the simultaneous supply of coolant. The roll is made of cast iron of the following composition, wt.%:
При таком способе эксплуатации также имеет место интенсивный износ сортопрокатных валков вследствие термической усталости. По мере накопления износа происходит ухудшение качества сортовых профилей.With this method of operation, there is also intense wear on the rolls due to thermal fatigue. As wear accumulates, the quality of the variety profiles is deteriorated.
Наиболее близким по своей технической сущности и достигаемым результатам к предлагаемому изобретению является способ эксплуатации чугунного валка сортопрокатного стана, включающий проточку ручьев на его бочке, завалку в клеть и деформирование стальной полосы в калибрах, образуемых ручьями смежных валков, с подачей на ручьи охлаждающей воды, согласно которому деформирование в калибрах ведут с коэффициентом относительной вытяжки не более 1,35 при температуре полосы 800-1100°C, причем чугун, из которого изготовлен валок, имеет следующий химический состав, мас.%:The closest in technical essence and the achieved results to the proposed invention is a method of operating a cast iron roll of a section rolling mill, including grooving of streams on its barrel, filling into a crate and deformation of a steel strip in calibers formed by streams of adjacent rolls, with cooling water being supplied to streams, according to deformation in calibers is carried out with a relative stretch ratio of not more than 1.35 at a strip temperature of 800-1100 ° C, and the cast iron of which the roll is made has the following chemical composition, wt.%:
Недостатки известного способа состоят в следующем. После завалки в клеть валка с проточенными ручьями из чугуна известного состава при прокатке сортового профиля его ручей в очаге деформации подвергается циклическому воздействию высоких температур, контактных давлений и фрикционному износу из-за пластического течения металла при его вытяжке. В результате термические трещины распространяются вглубь валка, уменьшая его стойкость. Все это вызывает ускоренный износ валка, особенно в черновых клетях, образование в нем трещин и отслоений. Это снижает стойкость валка и качество сортовых профилей.The disadvantages of this method are as follows. After filling a roll crate with hollowed-out streams of cast iron of known composition during rolling of a high-quality profile, its stream in the deformation zone undergoes cyclic exposure to high temperatures, contact pressures and frictional wear due to the plastic flow of the metal when it is drawn. As a result, thermal cracks propagate deep into the roll, reducing its resistance. All this causes accelerated wear of the roll, especially in roughing stands, the formation of cracks and delamination in it. This reduces the resistance of the roll and the quality of varietal profiles.
Техническая задача, решаемая изобретением, состоит в повышении стойкости валков и качества сортовых профилей.The technical problem solved by the invention is to increase the resistance of the rolls and the quality of high-quality profiles.
Для решения поставленной технической задачи в известном способе эксплуатации чугунного валка сортопрокатного стана, включающем проточку ручьев на его бочке, завалку в клеть и деформирование стальной полосы в калибрах, образуемых ручьями смежных валков, с подачей на ручьи охлаждающей воды, согласно предложению деформирование в калибрах ведут с коэффициентом вытяжки не более 1,75 при температуре полосы не выше 1170°C, охлаждающую воду на ручьи подают как со стороны входа полосы в валки, так и со стороны выхода, причем для изготовления валка используют высокопрочный чугун с шаровидным графитом (ВЧШГ), имеющим следующий химический состав, мас.%:To solve the technical problem in the known method of operating a cast iron roll of a section rolling mill, including grooving of streams on its barrel, filling into a crate and deformation of a steel strip in calibers formed by streams of adjacent rolls, with cooling water being supplied to streams, according to the proposal, deformation in calibers is carried out with with a drawing coefficient of not more than 1.75 at a strip temperature of no higher than 1170 ° C, cooling water is fed to streams both from the side of the strip inlet to the rolls and from the output side, moreover, use high-strength nodular cast iron (ductile iron), having the following chemical composition, wt.%:
Кроме того, перед началом эксплуатации валок подвергают отжигу путем нагрева до температуры 600-670°C, выдержки при этой температуре в течение 8-30 ч и охлаждения со скоростью 5-20°C/ч.In addition, before starting operation, the roll is annealed by heating to a temperature of 600-670 ° C, holding at this temperature for 8-30 hours and cooling at a speed of 5-20 ° C / h.
Сущность предлагаемого изобретения состоит в следующем. Стойкость чугунного валка сортопрокатного стана определяется как комплексом его служебных свойств, так и условиями работы в клети. Поэтому для повышения стойкости валка необходимо одновременно оптимизировать химический состав, микроструктуру чугуна, и снизить в нем механические напряжения, возникающие в процессе кристаллизации после отливки. Валки из высокопрочного чугуна с шаровидным графитом предложенного состава показали наилучшую стойкость против фрикционного износа, а также против образования и развития усталостных и термических трещин. Объясняется это тем, что зарождающиеся на поверхности ручья микротрещины доходят в глубину лишь до ближайшего графитового глобуля, где происходит остановка их дальнейшего развития. Легированная металлическая матрица, в которой расположены графитовые глобули, имеет повышенную твердость и стойкость против фрикционного износа. Отсутствие в ней в результате отжига перед началом эксплуатации валка остаточных механических напряжений снижает вероятность поломок валка и разрушений поверхности, а подача охлаждающей воды на ручьи как со стороны входа полосы в валки, так и со стороны выхода, обеспечивает улучшение теплосъема и термических напряжений, уменьшает потерю твердости ручья из-за перегрева при контакте с прокатываемым металлом. Благодаря этому температура прокатываемого металла и коэффициент вытяжки могут быть увеличены до Т=1170°C и λ=1,75 (против Т=1100°C и λ=1,35 в способе-прототипе) при повышении стойкости валка. Следствием повышения стойкости валка является повышение качества сортовых профилей по точности размеров и отсутствию дефектов поверхности.The essence of the invention is as follows. The durability of a cast-iron roll of a section rolling mill is determined both by the complex of its service properties and the working conditions in the mill. Therefore, to increase the resistance of the roll, it is necessary to simultaneously optimize the chemical composition, microstructure of cast iron, and reduce the mechanical stresses arising in it during crystallization after casting. Rolls of ductile iron with spherical graphite of the proposed composition showed the best resistance to frictional wear, as well as against the formation and development of fatigue and thermal cracks. This is explained by the fact that microcracks originating on the surface of the stream reach only the nearest graphite globule, where their further development stops. The alloyed metal matrix in which the graphite globules are located has increased hardness and resistance to frictional wear. The absence of residual mechanical stresses as a result of annealing before the start of operation of the roll reduces the probability of roll breakage and surface damage, and the supply of cooling water to streams both from the strip inlet side to the rolls and from the output side improves heat removal and thermal stresses, reduces loss the hardness of the stream due to overheating in contact with the rolled metal. Due to this, the temperature of the rolled metal and the drawing coefficient can be increased to T = 1170 ° C and λ = 1.75 (against T = 1100 ° C and λ = 1.35 in the prototype method) with increasing roll resistance. The consequence of increasing the roll resistance is an increase in the quality of varietal profiles in terms of dimensional accuracy and the absence of surface defects.
Экспериментально установлено, что увеличение коэффициента относительной вытяжки λ более 1,75 ведет к увеличению длины пути контактного трения в очаге деформации росту температуры поверхности ручья из-за удлинения его времени контакта с нагретым металлом. Это приводит к увеличению износа ручья.It was experimentally established that an increase in the relative drawing coefficient λ of more than 1.75 leads to an increase in the length of the contact friction path in the deformation zone and an increase in the temperature of the stream surface due to the lengthening of its contact time with the heated metal. This leads to increased wear of the stream.
Повышение температуры полосы более 1170°C при одновременном увеличении протяженности очага деформации за счет повышения коэффициента вытяжки λ вызывает перегрев поверхности ручья, его повышенный износ, что недопустимо.An increase in the strip temperature over 1170 ° C with a simultaneous increase in the length of the deformation zone due to an increase in the drawing coefficient λ causes overheating of the stream surface and its increased wear, which is unacceptable.
При подаче охлаждающей воды на ручей только с одной стороны (входа или выхода металла) приводит к перегреву валка, потере твердости поверхности ручья и повышенному его износу.When cooling water is supplied to the stream on one side only (metal inlet or outlet), the roll overheats, the hardness of the surface of the stream is lost and its wear is increased.
При содержании в чугуне углерода менее 3,1% снижается твердость металлической матрицы, она обедняется карбидами, т.к. часть углерода уходит на образование графитовых глобулей. В результате увеличивается фрикционный износ ручья. Увеличение содержания углерода более 3,3% приводит к снижению прочности валка и образованию выкрошек при прокатке.When the carbon content in cast iron is less than 3.1%, the hardness of the metal matrix decreases, it is depleted in carbides, because part of the carbon goes to the formation of graphite globules. As a result, the frictional wear of the stream increases. An increase in carbon content of more than 3.3% leads to a decrease in the strength of the roll and the formation of crumbs during rolling.
Кремний обеспечивает необходимую жидкотекучесть при отливке валка и повышает его упругость. Снижение содержания кремния менее 0,9% ухудшает износостойкость валка, а увеличение сверх 1,19% охрупчивает металлическую матрицу ВЧШГ, ведет к образованию сколов на ручье.Silicon provides the necessary fluidity during casting of the roll and increases its elasticity. A decrease in silicon content of less than 0.9% affects the wear resistance of the roll, and an increase in excess of 1.19% embrittle the metal matrix of the ductile iron, leading to the formation of chips on the stream.
Марганец раскисляет чугун, связывает примесную серу в сульфиды, повышает прочность и износостойкость металлической матрицы. Снижение содержания марганца менее 0,5% приводит к повышенному износу ручья валка, а увеличение более 0,6% способствует развитию термических трещин вглубь металлической матрицы валка, снижает его стойкость.Manganese deoxidizes cast iron, binds impurity sulfur to sulfides, increases the strength and wear resistance of the metal matrix. A decrease in the manganese content of less than 0.5% leads to increased wear of the roll stream, and an increase of more than 0.6% contributes to the development of thermal cracks deep into the metal matrix of the roll, and reduces its resistance.
Хром и никель введены в ВЧШГ для повышения термической и фрикционной стойкости ручья валка. При содержании хрома менее 0,3% или никеля менее 3,0% снижается прочность металлической матрицы и стойкость ручья. Увеличение концентрации хрома более 0,4% или никеля более 3,5% переупрочняет металлическую матрицу, способствует развитию термических трещин вглубь валка. Это снижает его стойкость.Chromium and nickel are introduced into the ductile iron alloy to increase the thermal and frictional resistance of the roll stream. When the chromium content is less than 0.3% or nickel less than 3.0%, the strength of the metal matrix and the resistance of the stream decrease. An increase in chromium concentration of more than 0.4% or nickel of more than 3.5% reinforces the metal matrix and promotes the development of thermal cracks deep into the roll. This reduces its resistance.
Молибден повышает механическую прочность валка, стойкость против износа. При снижении содержания в чугуне молибдена менее 0,3% ручей валка имеет низкую твердость и износостойкость. Увеличение содержания молибдена более 0,4% не приводит к дальнейшему повышению стойкости валка и качеству сортовых профилей, а лишь увеличивает стоимость легирующих.Molybdenum increases the mechanical strength of the roll, resistance to wear. With a decrease in the content of molybdenum in cast iron of less than 0.3%, the roll stream has low hardness and wear resistance. An increase in the molybdenum content of more than 0.4% does not lead to a further increase in roll resistance and the quality of high-quality profiles, but only increases the cost of alloying.
Фосфор является элементом, оказывающим при концентрации не более 0,10% благоприятное влияние на литейные свойства чугуна. Участки фосфидной эвтектики увеличивают твердость и износостойкость валка. Однако увеличение содержания фосфора более 0,10% способствует развитию фрикционного и температурного износа ручьев валка.Phosphorus is an element that, at a concentration of not more than 0.10%, has a favorable effect on the casting properties of cast iron. Sections of phosphide eutectic increase the hardness and wear resistance of the roll. However, an increase in the phosphorus content of more than 0.10% contributes to the development of frictional and thermal wear of the roll streams.
Сера является вредной примесью, она снижает жидкотекучесть чугуна при отливке и ухудшает вязкостные свойства литого валка из ВЧШГ, поэтому его содержание ограничено величиной 0,02%, при которой отрицательное влияние серы проявляется слабо. При содержании серы в ВЧШГ более 0,02% валок характеризуется неравномерными свойствами и низкой трещинностойкостью.Sulfur is a harmful impurity; it reduces the fluidity of cast iron during casting and worsens the viscosity properties of a cast roll from ductile iron, therefore its content is limited to 0.02%, at which the negative effect of sulfur is weak. When the sulfur content in the ductile iron is more than 0.02%, the roll is characterized by uneven properties and low fracture toughness.
Отжиг перед началом эксплуатации валка, отлитого из ВЧШГ предложенного состава при температуре ниже 600°C и времени выдержки менее 8 ч, не обеспечивает снятия внутренних напряжений, возникших в процессе кристаллизации расплава. Остаточные напряжения, суммируясь с температурными и силовыми напряжениями в процессе прокатки, приводят к поломке валка и сколам участков ручья. Увеличение температуры отжига более 670°C или времени выдержки более 30 ч приводят к потере твердости металлической матрицы ВЧШГ, снижению износостойкости ручья, ухудшению качества сортовых профилей.Annealing before the start of operation of the roll, cast from the high-frequency alloy of the proposed composition at a temperature below 600 ° C and a holding time of less than 8 hours, does not relieve the internal stresses arising during the crystallization of the melt. Residual stresses, combined with temperature and power stresses during the rolling process, lead to breakage of the roll and chips of the stream sections. An increase in the annealing temperature of more than 670 ° C or a holding time of more than 30 hours leads to a loss of hardness of the metal matrix of the ductile iron alloy, a decrease in the wear resistance of the stream, and a deterioration in the quality of high-quality profiles.
Охлаждение отожженного валка из ВЧШГ со скоростью более 20°С/ч приводит к появлению термических напряжений и снижению стойкости валка. Уменьшение скорости охлаждения менее 5°C/ч не повышает стойкость валка, а лишь удлиняет цикл его отжига, что нецелесообразно.The cooling of the annealed roll from VChShG with a speed of more than 20 ° C / h leads to the appearance of thermal stresses and reduce the resistance of the roll. A decrease in the cooling rate of less than 5 ° C / h does not increase the resistance of the roll, but only lengthens the annealing cycle, which is impractical.
Примеры реализации способаMethod implementation examples
Для прокатки сортовых профилей на среднесортном стане 350 используют чугунные валки с диаметром бочки 600 мм и с химическим составом, приведенным в табл.1.For rolling high-quality profiles on a medium-grade mill 350, cast iron rolls with a barrel diameter of 600 mm and with the chemical composition shown in Table 1 are used.
Химический состав ВЧШГ для литых валков сортопрокатного станаTable 1.
The chemical composition of the VChShG for cast rolls of a section rolling mill
Чугуны всех составов выплавляли в электродуговой печи. Выплавленный чугун для получения шаровидного графита обрабатывали магниевой лигатурой. Отливку валков из ВЧШГ проводили при температуре расплава в ковше 1310°C.Cast iron of all compositions was smelted in an electric arc furnace. Smelted cast iron to obtain spherical graphite was treated with magnesium ligature. The casting of the rolls from the ductile iron was performed at a melt temperature in the ladle of 1310 ° C.
Отлитые валки подвергали отжигу по режиму: нагрев до температуры отжига То=635°C, выдержка в течение времени τо=19 ч, охлаждение со скоростью Vo=12°C/ч.The cast rolls were annealed according to the regime: heating to annealing temperature Т о = 635 ° C, holding for a time τ о = 19 h, cooling at a speed V o = 12 ° C / h.
На бочках валков выполняли ручьи трапециевидного сечения, образующие открытые ящичные калибры, и заваливали в 3-ю клеть черновой группы стана 350. В клетях черновой группы осуществляли прокатку непрерывнолитой заготовки сечением 150Х150 мм. Температура полосы в 3-й клети составляла Т=1150°C. В процессе прокатки на ручьи валков подавали охлаждающую воду как со стороны входа полосы в валки, так и со стороны выхода. Прокатку полос в 3-й клети вели с коэффициентом вытяжки λ=1,45 до достижения величины выработки ручья, равной 0,1 мм. После этого валки вываливали из клети и восстанавливали форму ручьев проточкой. Проточенные валки вновь заваливали в клеть для прокатки.Trapezoidal brooks were formed on roll barrels, forming open box gauges, and dumped into the 3rd stand of the draft group of mill 350. In the stands of the draft group, a continuously cast billet with a cross section of 150X150 mm was rolled. The temperature of the strip in the 3rd stand was T = 1150 ° C. During the rolling process, cooling water was supplied to the roll streams both from the side of the strip inlet to the rolls and from the exit side. The rolling of strips in the 3rd stand was carried out with an extraction coefficient λ = 1.45 until reaching a creek output of 0.1 mm. After this, the rolls were thrown out of the stand and the shape of the streams was restored by a groove. The machined rolls were again heaped into a rolling stand.
Удельный расход валков при этом составляет R=0,16 кг/т (кг на тонну проката) при выходе кондиционной продукции Q=99,4%.The specific consumption of rolls in this case is R = 0.16 kg / t (kg per ton of rolled metal) with the output of conditioned products Q = 99.4%.
Варианты реализации предложенного способа и показатели их эффективности приведены в табл.2.Implementation options for the proposed method and indicators of their effectiveness are given in table.2.
Из данных, приведенных в табл.1 и табл.2 следует, что при реализации предложенного способа (варианты №2-4) достигается повышение стойкости валков и качества сортовых профилей. В этих случаях удельный расход валков минимальный при максимальном выходе кондиционного проката. При запредельных значениях заявленных параметров (варианты №1 и №5), а также при реализации способа-прототипа (вариант №6) имеет место снижение стойкости валков и качества сортовых профилей.From the data given in table 1 and table 2 it follows that when implementing the proposed method (options No. 2-4) is achieved by increasing the resistance of the rolls and the quality of varietal profiles. In these cases, the specific consumption of rolls is minimal at the maximum output of conditioned steel. With exorbitant values of the declared parameters (options No. 1 and No. 5), as well as with the implementation of the prototype method (option No. 6), there is a decrease in roll resistance and the quality of varietal profiles.
Технико-экономические преимущества предложенного способа состоят в том, что одновременная оптимизация режимов эксплуатации (режим отжига валков, допустимая вытяжка при прокатке и температура полосы, охлаждение валков) и применение валков из ВЧШГ заданного химического состава обеспечивают наиболее высокую стойкость валков в черновых клетях сортопрокатного стана. Уменьшение износа ручьев валков благоприятно сказывается на качественных показателях сортовых профилей: точности размеров и качестве поверхности. Использование предложенного способа обеспечит повышение рентабельности сортопрокатного производства на 10-12%.The technical and economic advantages of the proposed method consist in the fact that the simultaneous optimization of operating conditions (annealing of the rolls, allowable drawing during rolling and strip temperature, cooling of the rolls) and the use of rolls of high-grade chrome-steel alloy of a given chemical composition provide the highest roll resistance in roughing stands of a section rolling mill. Reduced wear of the creeks of rolls favorably affects the quality indicators of varietal profiles: dimensional accuracy and surface quality. Using the proposed method will increase the profitability of rolling production by 10-12%.
Литературные источники, использованные при составлении описания изобретения:Literary sources used in the preparation of the description of the invention:
1. Заявка Японии №63174706, МПК В21В 27/02, В21В 27/00, 1988 г.1. Japanese application No. 63174706, IPC B21B 27/02, B21B 27/00, 1988
2. Заявка Японии №62-160702, МПК В21В 27/00, С22С 37/00, 1989 г.2. Japan application No. 62-160702, IPC B21B 27/00, C22C 37/00, 1989
3. Патент РФ №2259243, МПК В21В 1/22, 2005 г.3. RF patent №2259243, IPC В21В 1/22, 2005
Режимы эксплуатации чугунных валков и их эффективностьTable 2.
Operating modes of cast iron rolls and their effectiveness
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006139870/02A RU2333055C1 (en) | 2006-11-10 | 2006-11-10 | Method of operation of cast iron roll of section rolling mill |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006139870/02A RU2333055C1 (en) | 2006-11-10 | 2006-11-10 | Method of operation of cast iron roll of section rolling mill |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2006139870A RU2006139870A (en) | 2008-05-27 |
| RU2333055C1 true RU2333055C1 (en) | 2008-09-10 |
Family
ID=39586064
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2006139870/02A RU2333055C1 (en) | 2006-11-10 | 2006-11-10 | Method of operation of cast iron roll of section rolling mill |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2333055C1 (en) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4433032A (en) * | 1979-10-26 | 1984-02-21 | Kubota Ltd. | High chrome work roll |
| SU1227274A1 (en) * | 1984-03-21 | 1986-04-30 | Украинский Ордена Трудового Красного Знамени Научно-Исследовательский Институт Металлов | Method of rolling metal |
| RU2033283C1 (en) * | 1991-04-29 | 1995-04-20 | Научно-производственное объединение "Ротор" | Method of cooling rolling rolls of cast iron with spheroidal graphite |
| RU2158640C2 (en) * | 1995-07-14 | 2000-11-10 | Сандвик Аб | Builtup roll |
| RU2259243C1 (en) * | 2004-04-26 | 2005-08-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Shape mill cast-iron roll operating method |
-
2006
- 2006-11-10 RU RU2006139870/02A patent/RU2333055C1/en active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4433032A (en) * | 1979-10-26 | 1984-02-21 | Kubota Ltd. | High chrome work roll |
| SU1227274A1 (en) * | 1984-03-21 | 1986-04-30 | Украинский Ордена Трудового Красного Знамени Научно-Исследовательский Институт Металлов | Method of rolling metal |
| RU2033283C1 (en) * | 1991-04-29 | 1995-04-20 | Научно-производственное объединение "Ротор" | Method of cooling rolling rolls of cast iron with spheroidal graphite |
| RU2158640C2 (en) * | 1995-07-14 | 2000-11-10 | Сандвик Аб | Builtup roll |
| RU2259243C1 (en) * | 2004-04-26 | 2005-08-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Shape mill cast-iron roll operating method |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2006139870A (en) | 2008-05-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0828007B1 (en) | Process for producing high-strength seamless steel pipe having excellent sulfide stress cracking resistance | |
| CN101596553B (en) | High speed steel roll collar applied to high speed wire rolling mill and manufacture method thereof | |
| CN102357778B (en) | Manufacturing method of pulling straightening roller | |
| CN101037760A (en) | High-carbon high-high-vanadium high-speed steel composite roller and heat treatment method thereof | |
| JP6474038B2 (en) | Composite roll for continuous casting and overlay casting | |
| JP3812168B2 (en) | Manufacturing method of seamless steel pipe for line pipe with excellent strength uniformity and toughness | |
| CN112662934A (en) | Method for reducing bearing steel 100Cr6 carbide banded structure | |
| CN1847439A (en) | A guide roller for introducing steel billets into a high-speed wire rolling mill and its preparation method | |
| JP6516093B2 (en) | Composite roll for continuous cast overlay casting rolling | |
| CN114934231A (en) | High-manganese low-magnetism high-strength austenitic steel and manufacturing method thereof | |
| CN116623081A (en) | High-carbon alloy steel, preparation method thereof and application thereof in saw blade tool | |
| CN116287979A (en) | A kind of 1100MPa grade and wear-resistant and corrosion-resistant rare earth wide and thick steel plate and its production method | |
| CN116555680A (en) | A new energy vehicle high-strength reducer gear steel and its manufacturing method | |
| CN115627427A (en) | Steel for excavator forging bucket teeth and preparation method thereof | |
| JP2003073767A (en) | Roll outer layer material for hot rolling and composite roll for hot rolling | |
| CN111590040B (en) | Continuous casting production method of small square billets for improving quality of gear steel | |
| RU2333055C1 (en) | Method of operation of cast iron roll of section rolling mill | |
| CN116555662B (en) | Cold extrusion isothermal annealed steel for high-torque gearbox gear shaft and manufacturing method | |
| CN112921154B (en) | Method for manufacturing high-alloy martensite air valve steel | |
| JP2003342669A (en) | Roll outer layer material for hot rolling and composite roll for hot rolling | |
| CN109641250B (en) | Outer layer material for hot rolling roll and composite roll for hot rolling | |
| CN114959473B (en) | Steel for bulldozer thrust wheel and production method thereof | |
| JP2010260072A (en) | Work roll for hot rolling mill and its manufacturing method | |
| CN116790980A (en) | Steel bar for heavy-duty automobile shaft sleeve and production process thereof | |
| JP6702266B2 (en) | Method for manufacturing composite roll for hot rolling |