RU2326749C1 - Method of long-length blanks forging - Google Patents
Method of long-length blanks forging Download PDFInfo
- Publication number
- RU2326749C1 RU2326749C1 RU2006142234/02A RU2006142234A RU2326749C1 RU 2326749 C1 RU2326749 C1 RU 2326749C1 RU 2006142234/02 A RU2006142234/02 A RU 2006142234/02A RU 2006142234 A RU2006142234 A RU 2006142234A RU 2326749 C1 RU2326749 C1 RU 2326749C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- workpiece
- triangle
- cross
- forging
- stream
- Prior art date
Links
- 238000005242 forging Methods 0.000 title claims abstract description 33
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 25
- 230000001154 acute effect Effects 0.000 claims abstract description 8
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims abstract description 7
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims abstract description 7
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims description 16
- 238000002788 crimping Methods 0.000 claims description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract description 14
- 230000007547 defect Effects 0.000 abstract description 12
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 19
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 4
- QNRATNLHPGXHMA-XZHTYLCXSA-N (r)-(6-ethoxyquinolin-4-yl)-[(2s,4s,5r)-5-ethyl-1-azabicyclo[2.2.2]octan-2-yl]methanol;hydrochloride Chemical compound Cl.C([C@H]([C@H](C1)CC)C2)CN1[C@@H]2[C@H](O)C1=CC=NC2=CC=C(OCC)C=C21 QNRATNLHPGXHMA-XZHTYLCXSA-N 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000004941 influx Effects 0.000 description 2
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000005555 metalworking Methods 0.000 description 1
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Forging (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области обработки металлов давлением, а именно приемам ковки длинномерных заготовок, и может быть применено в процессах формоизменения, направленных на сообщение больших уковов металлу без значительного изменения поперечных размеров заготовки.The invention relates to the field of metal forming, and in particular to forging long workpieces, and can be used in shaping processes aimed at communicating large wefts to the metal without significant changes in the transverse dimensions of the workpiece.
В последнее время в металлообработке наметилась тенденция получения способами литья или порошковой металлургии заготовок небольшого поперечного сечения, при этом целью последующей обработки давлением является не уменьшение поперечного сечения, а лишь проработка структуры для повышения потребительских свойств металла. Именно поэтому появилась необходимость разработки процессов значительной пластической деформации без существенного изменения формы заготовки.Recently, there has been a tendency in metalworking to obtain small cross-section blanks by casting or powder metallurgy methods, while the purpose of subsequent pressure processing is not to reduce the cross section, but only to study the structure to increase the consumer properties of the metal. That is why it became necessary to develop processes of significant plastic deformation without a significant change in the shape of the workpiece.
В результате в различных областях обработки металлов были разработаны способы углового прессования [1, 2], закручивания заготовки в контейнере [3] и др.As a result, methods of angular pressing [1, 2], twisting of a workpiece in a container [3], etc. were developed in various areas of metal processing.
В области ковки имеются следующие аналоги предлагаемого изобретения.In the field of forging, there are the following analogues of the invention.
Известен способ изготовления поковок [4], включающий знакопеременное деформирование заготовок проходами с кантовками заготовки на 90° и ее смещением после каждого прохода и кантовки на 180° после каждого обжатия в бойках с трапециевидными выступом и впадиной. Изобретение предназначено для сообщения больших уковов заготовке с целью уменьшения балльности зерна и улучшения структуры металла. Эта цель достигается сообщением дополнительных сдвиговых деформаций за счет изгиба заготовки в фигурных бойках, снабженных трапециевидными выступами и впадинами. Ковку ведут в режиме протяжки, последовательно перемещая заготовку через коленообразный очаг деформации. Отмечается, что при ковке заготовки квадратного сечения 60×60×500 мм за четыре прохода получается заготовка 48×48×620 мм, т.е. коэффициент вытяжки составил величину 1,24. Недостатком способа является наличие значительного коэффициента вытяжки.A known method of manufacturing forgings [4], including alternating deformation of the workpieces with passages with the tilting of the workpiece by 90 ° and its displacement after each pass and tilting by 180 ° after each compression in the strikers with a trapezoidal protrusion and a hollow. The invention is intended to communicate large yields to a workpiece in order to reduce grain weight and improve metal structure. This goal is achieved by communication of additional shear deformations due to the bending of the workpiece in figured strikers equipped with trapezoidal protrusions and depressions. Forging is carried out in the broaching mode, sequentially moving the workpiece through the knee-shaped deformation zone. It is noted that when forging a blank of a square section of 60 × 60 × 500 mm in four passes, a blank of 48 × 48 × 620 mm is obtained, i.e. the drawing ratio was 1.24. The disadvantage of this method is the presence of a significant coefficient of extraction.
Известным приемом накопления деформации при ковке является осадка длинных заготовок прямоугольного поперечного сечения на гладких бойках, сопровождающаяся кантовкой заготовки на 90° между переходами. Из-за повышенной длины заготовок соблюдаются (хотя бы приблизительно) условия плоской деформации, при которых затруднено течение металла вдоль длинной оси заготовки. В результате площадь поперечного сечения изменяется слабо. Недостатком такого способа является возможность потери устойчивости заготовки, в результате чего форма заготовки из прямоугольной превращается в ромбическую, что не позволяет продолжать процесс ковки без дополнительных операций формоизменения. Кроме того, боковые свободные поверхности заготовок подвергаются бочкообразованию, что приводит к появлению растягивающих напряжений и возможности трещинообразования.A well-known technique for the accumulation of deformation during forging is the upsetting of long billets of rectangular cross-section on smooth strikers, accompanied by a 90 ° pitching of the billet between the transitions. Due to the increased length of the workpieces, at least approximately conditions of flat deformation are observed, in which the flow of metal along the long axis of the workpiece is difficult. As a result, the cross-sectional area changes slightly. The disadvantage of this method is the possibility of losing stability of the workpiece, as a result of which the shape of the workpiece from a rectangular turns into a rhombic, which does not allow to continue the forging process without additional forming operations. In addition, the lateral free surfaces of the workpieces undergo barrel forming, which leads to the appearance of tensile stresses and the possibility of cracking.
Из уровня техники известен также способ ковки длинномерных заготовок [5, с.175], включающий обжатие исходной длинномерной заготовки плоским верхним бойком и нижним вырезным бойком, снабженным треугольным ручьем (прототип). Поперечному сечению заготовки придают в переходе ковки треугольную форму. Точнее поперечное сечение заготовки имеет форму равнобедренного треугольника, сформированного за счет обжатия заготовки в ручье, также имеющем форму равнобедренного треугольника. Такой прием используется по прототипу в целях получения в результате ковки заготовки треугольной формы. Недостатком прототипа является невозможность продолжения ковки заготовки, имеющей форму равнобедренного треугольника в том же ручье. Сказанное поясняется фиг.1, где изображена схема первого перехода ковки заготовки по прототипу. Верхний боек 1 имеет плоскую рабочую поверхность, а в нижнем бойке 2 вырезан ручей в форме равнобедренного треугольника. Поперечное сечение исходной заготовки 3 имеет форму круга. Стрелкой показано направление перемещения верхнего бойка. После заполнения металлом заготовки ручья поперечное сечение заготовки принимает форму равнобедренного треугольника 4 (фиг.2). На фиг.3 показана схема возможной кантовки треугольного профиля с опорой боковой стороны треугольника на поверхность ручья. Длины боковых сторон треугольного профиля совпадают с длинами сторон треугольного профиля ручья, поэтому в следующем переходе заготовка опирается на стенку ручья при отсутствии возможности уширения металла в одну из сторон. На фиг.4 показано, что уширение металла влево приводит к образованию заусенца, что является дефектом производства.The prior art also known a method of forging long workpieces [5, p.175], including the compression of the original long workpiece with a flat upper striker and a lower notched striker equipped with a triangular stream (prototype). The cross section of the workpiece is given a triangular shape in the forging transition. More precisely, the cross section of the workpiece has the shape of an isosceles triangle formed by crimping the workpiece in a stream, also having the shape of an isosceles triangle. This technique is used according to the prototype in order to obtain a triangular-shaped workpiece as a result of forging. The disadvantage of the prototype is the inability to continue forging a workpiece having the shape of an isosceles triangle in the same stream. The foregoing is illustrated in figure 1, which shows a diagram of the first transition of forging a workpiece according to the prototype. The
Таким образом, недостатком способа по прототипу является невозможность реализации процесса последующей деформации заготовки в том же инструменте без опасности дефектообразования.Thus, the disadvantage of the prototype method is the inability to implement the process of subsequent deformation of the workpiece in the same tool without the risk of defect formation.
Поставленная техническая задача заключается в реализации процесса ковки заготовки без опасности дефектообразования.The stated technical problem is to implement the process of forging a workpiece without the risk of defect formation.
Предлагаемый способ предусматривает обжатие исходной длинномерной заготовки плоским верхним бойком и нижним вырезным бойком, снабженным треугольным ручьем, имеющим тупой угол при вершине, противолежащей плоскости верхнего бойка, с приданием поперечному сечению заготовки в переходах ковки формы треугольника, имеющего одну вершину с тупым углом и две вершины с острыми углами. В отличие от прототипа в первом переходе заготовку размещают в ручье нижнего вырезного бойка, имеющего в поперечном сечении форму неравнобедренного треугольника. Обжатием со стороны верхнего бойка поперечному сечению заготовки придают форму неравнобедренного треугольника при значениях тупого угла в пределах 100-105° и меньшего острого угла 29-34°, а в последующих переходах заготовку располагают каждый раз в тех же бойках с опорой меньшей стороны треугольника ее поперечного сечения на большую сторону треугольного ручья.The proposed method provides for the compression of the initial long workpiece with a flat upper striker and a lower notched striker equipped with a triangular brook having an obtuse angle at the apex, the opposite plane of the upper striker, with giving the cross section of the workpiece in the forging transitions a triangle having one vertex with an obtuse angle and two vertices with sharp corners. Unlike the prototype, in the first transition, the workpiece is placed in the creek of the lower notched striker, which has a cross-sectional shape of an isosceles triangle. By pressing from the side of the upper striker the cross section of the workpiece is shaped into an isosceles triangle with obtuse angles between 100-105 ° and a smaller acute angle of 29-34 °, and in subsequent transitions the workpiece is placed each time in the same strikers with the support of the smaller side of its transverse triangle sections on the big side of a triangular stream.
При значениях тупого угла поперечного сечения треугольной заготовки за пределами интервала 100-105° наступает потеря устойчивости профиля. При значениях меньшего острого угла поперечного сечения треугольной заготовки за пределами интервала 29-34° наступает переполнение ручья с одной стороны и незаполнение ручья с противоположной стороны, что приводит к появлению дефектов.When the values of the obtuse cross-sectional angle of the triangular billet outside the interval of 100-105 °, a loss of profile stability occurs. At values of a smaller acute angle of the cross section of the triangular workpiece outside the range of 29-34 °, the brook overflows on one side and the brook fills up on the opposite side, which leads to defects.
Обычно ковку длинномерных заготовок ведут в коротких ручьях с подачами. Однако при этом происходит интенсивное удлинение заготовки, что целесообразно для получения удлиненных изделий, но не целесообразно для сообщения повышенного укова, поскольку площадь поперечного изделия непрерывно уменьшается и ее не хватает для заполнения ручья. Поэтому в данном способе предлагается вести ковку по всей длине заготовке, а не в режиме кузнечной протяжки. Это создает условия плоской деформации, характеризующиеся отсутствием удлинения.Usually forging long workpieces is carried out in short streams with feeds. However, this undergoes intensive elongation of the workpiece, which is advisable for obtaining elongated products, but not suitable for communicating an increased yield, since the cross-sectional area is continuously decreasing and is not enough to fill the stream. Therefore, in this method it is proposed to conduct forging along the entire length of the workpiece, and not in the forge broaching mode. This creates conditions of flat deformation, characterized by the absence of elongation.
Применение в качестве инструмента ручья вырезного бойка, имеющего форму неравнобедренного треугольника, позволяет расположить в следующем проходе полученный треугольный профиль в том же ручье с кантовкой профиля без опасности образования заусенцев. Тем самым устраняется недостаток объекта по прототипу - возможность дефектообразования за счет переполнения ручья.The use of a notch striker having the shape of an isosceles triangle as a tool makes it possible to place the obtained triangular profile in the next stream with the profile tilting in the next passage without the risk of burr formation. This eliminates the disadvantage of the object of the prototype - the possibility of defect formation due to overflow of the stream.
На фиг.1-4 изображена последовательность деформации металла по прототипу, при этом фиг.1 иллюстрирует задачу круглой исходной заготовки в ручей, имеющий профиль равнобедренного треугольника. На фиг.2 показано заполнение металлом профиля ручья. На фиг.3 представлен вариант кантовки профиля для следующего перехода в том же ручье. На фиг.4 представлен момент возникновения дефекта - заусенца.Figure 1-4 shows the sequence of deformation of the metal according to the prototype, while Figure 1 illustrates the task of a round initial billet in a stream having an isosceles triangle profile. Figure 2 shows the metal filling of the stream profile. Figure 3 presents the option of tilting the profile for the next transition in the same stream. Figure 4 presents the moment of occurrence of the defect - the burr.
На фиг.5-8 приведена последовательность приемов по предлагаемому способу. Фиг.5 иллюстрирует расположение круглой исходной заготовки в ручье с профилем неравнобедренного треугольника. На фиг.6 показан момент заполнения этого ручья металлом. Фиг.7 иллюстрирует кантовку заготовки с опорой меньшим основанием треугольника на большее основание треугольного ручья. На фиг.8 показан момент заполнения ручья металлом по предлагаемому способу.Figure 5-8 shows the sequence of techniques for the proposed method. Figure 5 illustrates the location of the round initial billet in a stream with a profile of an isosceles triangle. Figure 6 shows the moment of filling this stream with metal. 7 illustrates the tilting of the workpiece with the support of the smaller base of the triangle on the larger base of the triangular stream. On Fig shows the moment of filling the stream with metal according to the proposed method.
Фиг.9 иллюстрирует возможность потери устойчивости при назначении тупого угла неравнобедренного треугольника вне заявленного диапазона. На фиг.10, 11 и 12 показано заполнение штампа, характеризующегося меньшим углом треугольника, равным соответственно 20, 29 и 39°.Figure 9 illustrates the possibility of buckling when assigning an obtuse angle to an isosceles triangle outside the claimed range. Figure 10, 11 and 12 shows the filling of the stamp, characterized by a smaller angle of the triangle, equal to 20, 29 and 39 °, respectively.
Пример 1. Рассмотрим вариант ковки длинномерной заготовки в комбинированных бойках по прототипу. Между плоским верхним бойком 1 (фиг.1) и нижним вырезным бойком 2, имеющим треугольный профиль ручья, располагается круглая заготовка 3. Треугольный профиль ручья выполнен симметричным относительно вертикальной оси и поэтому он имеет форму равнобедренного треугольника. В результате обжатия заготовки верхним бойком заготовка приобретает треугольную форму 4, повторяя профиль ручья (фиг.2). По прототипу заготовка 4 должна быть окантована и передана для продолжения ковки в этом же ручье или ручье меньшего профиля. При ковке в ромбических вырезных бойках (прототип, с.180) ромбическая заготовка кантуется на 90° и это возможно, поскольку заготовка занимает устойчивое положение, центрируясь длинной осью ромба в треугольных вырезах бойков. Однако при ковке треугольного профиля такая кантовка невозможна из-за неустойчивого положения треугольного профиля. Для придания устойчивости профиль можно расположить с опорой боковой стороны равнобедренного треугольника на ту же сторону ручья, как это показано на фиг.3. При этом длины сторон треугольников совпадут. Однако дальнейшая ковка приводит сразу же к переполнению ручья за счет процесса уширения металла и образованию наплыва металла 5 (фиг.4) за пределами профиля ручья. Такой наплыв считается дефектом, поскольку в последующих переходах он будет закован с образованием зажима.Example 1. Consider the option of forging a long workpiece in combined strikers according to the prototype. Between the flat upper striker 1 (Fig. 1) and the lower
Пример 2. В предлагаемом способе предусмотрено обжатие исходной длинномерной заготовки 3 плоским верхним бойком 1 (фиг.5) и нижним вырезным бойком 2, снабженным треугольным ручьем, с приданием поперечному сечению заготовки в переходах ковки треугольной формы. При этом первом переходе заготовку размещают в ручье нижнего вырезного бойка 2, имеющего форму неравнобедренного треугольника с короткой стороной 5 и длинной стороной 6. Обжатием со стороны верхнего бойка 1 поперечному сечению заготовки придают форму неравнобедренного треугольника 7, имеющего короткую сторону 8 и длинную 9 (фиг.6).Example 2. In the proposed method provides for the compression of the original
В следующем переходе заготовку располагают в тех же бойках с опорой меньшей стороны 8 треугольника 7 на большую сторону 6 треугольного ручья (фиг.7). Длинная сторона 9 остается свободной от воздействия инструмента. Как видно из чертежа, при таком расположении остается свобода уширению металла как в левом, так и в правом направлении без образования дефектов. Промежуточное положение металла при его растекании внутри ручья показано на фиг.8. Видно, что металл заготовки 7 претерпевает пластическую деформацию, находясь внутри ручья без опасности его переполнения.In the next transition, the workpiece is placed in the same strikers with the support of the
Пример 3. Если тупой угол треугольника характеризуется значением, меньшим 100°, то формоизменение треугольного профиля происходит с потерей устойчивости, что показано на фиг.9. При установке треугольного профиля 7, имеющего при вершине тупой угол, равный 91°, с опорой меньшей стороны 8 треугольника 7 на большую сторону 6 треугольного ручья и воздействии на заготовку верхнего бойка 1 происходит потеря устойчивости поперечного сечения заготовки, что делает невозможным продолжение операций.Example 3. If the obtuse angle of the triangle is characterized by a value less than 100 °, then the shape of the triangular profile occurs with loss of stability, as shown in Fig.9. When you install a
Пример 4. Ниже приведены результаты ковки при придании заготовке формы неравнобедренного треугольника при значениях тупого угла в пределах 91-110°Example 4. The following are the results of forging when giving the workpiece the shape of an isosceles triangle with values of an obtuse angle in the range of 91-110 °
Из таблицы видно, что придание заготовке формы неравнобедренного треугольника при значениях тупого угла в пределах 91 и 110° приводит к потере устойчивости, а при назначении тупого угла в пределах 100-105° происходит деформация без потери устойчивости, поэтому при этом диапазоне углов технический результат становится достижимым.The table shows that giving the workpiece the shape of an isosceles triangle with obtuse angles between 91 and 110 ° leads to loss of stability, and when assigning an obtuse angle between 100-105 °, deformation occurs without loss of stability, therefore, with this range of angles, the technical result becomes achievable.
Пример 5. На фиг.10 показан результат ковки круглой заготовки при тупом угле треугольного сечения ручья 100° и меньшем остром угле 20°. Из чертежа видно, что левая часть ручья осталась незаполненной, а правая часть ручья переполнилась металлом с образованием заусенца. Наличие такого заусенца не позволит выставить заготовку 7 в последующем переходе с опорой меньшего основания треугольного профиля заготовки на большее основание треугольного профиля ручья. Кроме того, наличие заусенца приводит к появлению дефектов на готовом изделии. Поэтому такой вариант процесса не позволяет достичь технического результата.Example 5. Figure 10 shows the result of forging a round billet with a blunt angle of triangular section of the stream 100 ° and a smaller acute angle of 20 °. From the drawing it can be seen that the left side of the stream remained unfilled, and the right side of the stream overflowed with metal with the formation of a burr. The presence of such a burr will not allow to expose the
Пример 6. На фиг.11 показан результат ковки треугольной заготовки при тупом угле треугольного сечения 100°, при этом меньший острый угол равен 29°. Из чертежа рисунка видно, что ручей штампа не переполняется. Тот же результат достигнут при меньшем остром угле 34°. Ковка в ручье с меньшим острым углом 39° (фиг.12) приводит к образованию заусенца и сильному незаполнению левой части ручья. Таким образом, интервал меньших острых углов в пределах 29-34° позволяет решить техническую задачу реализации процесса ковки заготовки без опасности дефектообразования.Example 6. In Fig.11 shows the result of forging a triangular billet with a dull angle of triangular section 100 °, while a smaller acute angle is 29 °. It can be seen from the drawing that the stamp stream is not overflowing. The same result was achieved with a smaller sharp angle of 34 °. Forging in a stream with a smaller acute angle of 39 ° (Fig. 12) leads to the formation of a burr and a strong non-filling of the left side of the stream. Thus, the interval of smaller acute angles in the range of 29-34 ° allows us to solve the technical problem of implementing the process of forging a workpiece without the risk of defect formation.
Технический результат от применения заявляемого способа заключается в реализации процесса многопереходной ковки заготовки при отсутствии ее удлинения в одном и том же инструменте без опасности дефектообразования. По сравнению с ковкой на плоских бойках дополнительный технический результат заключается в создании более высокого уровня сжимающих напряжений со стороны стенок ручья штампа, что позволяет не допустить трещинообразования в случае ковки малопластичных материалов.The technical result from the application of the proposed method is to implement the process of multi-transition forging of the workpiece in the absence of its extension in the same tool without the risk of defect formation. Compared to forging on flat dies, an additional technical result is the creation of a higher level of compressive stresses from the side of the walls of the die stream, which prevents crack formation in the case of forging of non-plastic materials.
Библиографические данныеBibliographic data
1. Пат. РФ №2265491, МКИ В21С 25/00. Штамп для равноканального углового прессования (варианты) / П.И.Голубев, А.И.Коршунов, Н.И.Белоусов, И.Н.Поздов; заявитель ФГУП Российский Федеральный ядерный центр - Всероссийский научно-исследовательский институт экспериментальной физики - ФГУП РФЯЦ ВНИИЭФ (RU) // Опубл. 10.07.05.1. Pat. RF №2265491, MKI V21C 25/00. Stamp for equal channel angular pressing (options) / P.I. Golubev, A.I. Korshunov, N.I. Belousov, I.N. Pozdov; applicant FSUE Russian Federal Nuclear Center - All-Russian Scientific Research Institute of Experimental Physics - FSUE RFNC VNIIEF (RU) // Publ. 07/10/05.
2. Логинов Ю.Н., Буркин С.П. Оценка неравномерности деформаций и давлений при угловом прессовании. Кузнечно-штамповочное производство, 2001, №3. С.29-34.2. Loginov Yu.N., Burkin S.P. Assessment of the unevenness of deformations and pressures during angular pressing. Forging and stamping production, 2001, No. 3. S.29-34.
3. Логинов Ю.Н., Богатов А.А. Пластическая деформация без изменения формы / Обработка легких и специальных сплавов. М.: ВИЛС, 1996. С.271-279.3. Loginov Yu.N., Bogatov A.A. Plastic deformation without changing shape / Processing of light and special alloys. M .: VILS, 1996. S.271-279.
4. Пат. РФ №2047415, МКИ B21J 1/04. Способ изготовления поковок / А.Б.Найзабеков; Ж.А.Ашкеев; заявитель Ж.А.Ашкеев // Опубл. 10.11.95.4. Pat. RF №2047415,
5. Охрименко Я.М. Технология кузнечно-штамповочного производства. М.: Машиностроение, 1976. 560 с.5. Okhrimenko Ya.M. Forging technology. M.: Mechanical Engineering, 1976.560 s.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006142234/02A RU2326749C1 (en) | 2006-11-29 | 2006-11-29 | Method of long-length blanks forging |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006142234/02A RU2326749C1 (en) | 2006-11-29 | 2006-11-29 | Method of long-length blanks forging |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2326749C1 true RU2326749C1 (en) | 2008-06-20 |
Family
ID=39637305
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2006142234/02A RU2326749C1 (en) | 2006-11-29 | 2006-11-29 | Method of long-length blanks forging |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2326749C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111014553A (en) * | 2019-12-06 | 2020-04-17 | 陕西宏远航空锻造有限责任公司 | Forging method for controlling size angle of irregular triangular rough shape |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1459799A1 (en) * | 1987-04-27 | 1989-02-23 | Московский институт стали и сплавов | Method of forging ingots |
| US5572897A (en) * | 1992-06-04 | 1996-11-12 | Aleksandrovich; Tjurin V. | Method of obtaining hollow forgings by radial forging of solid blanks |
-
2006
- 2006-11-29 RU RU2006142234/02A patent/RU2326749C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1459799A1 (en) * | 1987-04-27 | 1989-02-23 | Московский институт стали и сплавов | Method of forging ingots |
| US5572897A (en) * | 1992-06-04 | 1996-11-12 | Aleksandrovich; Tjurin V. | Method of obtaining hollow forgings by radial forging of solid blanks |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Охрименко Я.М. Технология кузнечно-штамповочного производства. - М.: Машиностроение, 1966, с.196, 202. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111014553A (en) * | 2019-12-06 | 2020-04-17 | 陕西宏远航空锻造有限责任公司 | Forging method for controlling size angle of irregular triangular rough shape |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101513664A (en) | Efficient forging method using curved-surface swage blocks | |
| RU2538130C1 (en) | Radial forging of hexagonal sections | |
| JP2000071046A (en) | Method of manufacturing stepped and flanged annular member | |
| CN206276860U (en) | marine diesel engine crank bending forging tool | |
| RU2326749C1 (en) | Method of long-length blanks forging | |
| RU2333062C2 (en) | Device for metals plastic working with angular pressing | |
| CN106583620A (en) | marine diesel engine crank bending forging tool and method | |
| RU2457061C1 (en) | Method of producing forgings | |
| RU2194588C2 (en) | Method for shaping double-curvature sheet parts | |
| RU2538129C1 (en) | Method of radial forging | |
| RU2009753C1 (en) | Method of large forging ingots forging | |
| CN115846555A (en) | Forming method of special-shaped titanium alloy die forging with shape distributed in vertical plane | |
| RU2209702C2 (en) | Method for making different-thickness sheet products | |
| Olejnik et al. | Backward extrusion using micro-blanked aluminium sheet | |
| RU2317170C2 (en) | Method for making deep cylindrical products of square blanks | |
| JP2001087816A (en) | Press forming member and press forming method | |
| RU2478451C1 (en) | Method of forging terminal bolts | |
| RU2332276C1 (en) | Method of making ring shaped component parts | |
| RU75337U1 (en) | TOOL FOR MANUFACTURING A HEXAGONED BOLT HEAD WITH A FLANGE | |
| SU1398215A1 (en) | Tool for transverse expansion | |
| RU163039U1 (en) | BAR FOR DEFORMATION | |
| RU2291755C2 (en) | Sized forged pieces producing method and tool for performing the same | |
| RU2284874C2 (en) | Method for manufacturing of forged pieces | |
| Al-Sened et al. | Finite-element analysis of a five-stage cold-heading process | |
| RU2283719C2 (en) | Method for producing shaped blanks of axles of rolling stock |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20081130 |