RU2323985C2 - Melting method of bars in vacuum arc furnace - Google Patents
Melting method of bars in vacuum arc furnace Download PDFInfo
- Publication number
- RU2323985C2 RU2323985C2 RU2006113237/02A RU2006113237A RU2323985C2 RU 2323985 C2 RU2323985 C2 RU 2323985C2 RU 2006113237/02 A RU2006113237/02 A RU 2006113237/02A RU 2006113237 A RU2006113237 A RU 2006113237A RU 2323985 C2 RU2323985 C2 RU 2323985C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- mold
- ingot
- temperature
- cooling
- arc furnace
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Furnace Details (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к специальной электрометаллургии, а именно к вакуумному дуговому переплаву (ВДП) высокореакционных металлов и сплавов, и может быть использовано в производстве титановых сплавов.The invention relates to a special electrometallurgy, namely to a vacuum arc remelting (VDP) of highly reactive metals and alloys, and can be used in the production of titanium alloys.
Известен способ вакуумного дугового переплава титановых слитков в печи, содержащей плавильную камеру, электрододержатель, источник тока, системы вакуумирования и охлаждения (Плавка и литье титановых сплавов, Андреев А.Л., Аношкин Н.Ф., Бочвар Г.А. и др. - М., "Металлургия", 1994 г. стр.150-156). Процесс ВДП заключается в переплаве расходуемых электродов на слиток в водоохлаждаемом кристаллизаторе электрической дугой при давлении (0,5-1)·10-2 мм рт.ст. Благодаря направленной кристаллизации, воздействию высоких температур и вакуумной обработке металл, формируемый в рабочей полости плавильной камеры слитка ВДП, отличается низким содержанием неметаллических включений, вредных примесей и газов. Результатом этого являются высокие служебные свойства металла, применяемого для изделий ответственного назначения в различных отраслях промышленности. Процесс цикличный, включающий в себя подготовительные операции (чистку кристаллизатора после предыдущей плавки, загрузку электрода), непосредственно сам процесс плавки, охлаждения и выгрузку полученного слитка. Длительность цикла в активной фазе зависит от объемов печи и марки выплавляемого сплава и определяется технологическими факторами. По продолжительности с ним сопоставим процесс охлаждения. Так, например, при выплавке слитка титанового сплава массой, равной 4т, в изложнице диаметром, равным 770 мм, продолжительность времени активной плавки и времени остывания слитка приблизительно равны и составляет около 4 часов, при общем времени всего цикла плавки - 10 часов. Следует отметить, что после окончания плавки слиток титана имеет неравномерное температурное поле по длине, например в слитке диаметром 770 мм и длиной 4 м, в верхней области слитка температура близка к температуре плавления титана 1670°С и даже превышает ее, в противоположной нижней зоне слитка температура составляет 187°С. При плавке из-за усадки титанового слитка образуется зазор, равный 0,01-0,02 от его диаметра. Вследствие этого нет непосредственного контакта слитка и изложницы, за исключением очень узкой полоски в зоне плавления. При наличии вакуума тепло от слитка к изложнице передается излучением. Обычно слиток выгружают, когда литниковая часть остывает до 400-500°С. Выгрузка при более высокой температуре приводит к окислению поверхности слитка. Выгрузка при более низкой температуре увеличивает время охлаждения и тем самым снижает производительность печи.A known method of vacuum arc remelting of titanium ingots in a furnace containing a melting chamber, an electrode holder, a current source, a vacuum and cooling system (Melting and casting of titanium alloys, Andreyev A.L., Anoshkin N.F., Bochvar G.A., etc. - M., "Metallurgy", 1994 pp. 150-156). The VDP process consists in remelting the consumable electrodes into an ingot in a water-cooled mold by an electric arc at a pressure of (0.5-1) · 10 -2 mm Hg. Due to directional crystallization, high temperatures and vacuum treatment, the metal formed in the working cavity of the melting chamber of the VDP ingot is characterized by a low content of non-metallic inclusions, harmful impurities and gases. The result of this is the high service properties of the metal used for critical products in various industries. The process is cyclic, including preparatory operations (cleaning the mold after the previous melting, loading the electrode), the process of melting, cooling and unloading the obtained ingot itself. The cycle time in the active phase depends on the volume of the furnace and the grade of the alloy to be smelted and is determined by technological factors. In duration, the cooling process is comparable with it. So, for example, when casting a titanium alloy ingot with a mass of 4 tons in a mold with a diameter of 770 mm, the active melting time and the ingot cooling time are approximately equal and equal to about 4 hours, with a total melting cycle time of 10 hours. It should be noted that after the end of melting, the titanium ingot has an uneven temperature field along the length, for example, in an ingot with a diameter of 770 mm and a length of 4 m, in the upper region of the ingot the temperature is close to the melting temperature of titanium 1670 ° C and even exceeds it, in the opposite lower zone of the ingot the temperature is 187 ° C. When melting due to shrinkage of the titanium ingot, a gap is formed equal to 0.01-0.02 of its diameter. As a result of this, there is no direct contact between the ingot and the mold, with the exception of a very narrow strip in the melting zone. In the presence of vacuum, heat is transferred from the ingot to the mold by radiation. Typically, the ingot is unloaded when the gate part cools down to 400-500 ° C. Unloading at a higher temperature leads to oxidation of the surface of the ingot. Unloading at a lower temperature increases the cooling time and thereby reduces the productivity of the furnace.
Известен способ выплавки титановых слитков (Слитки титановых сплавов, Добаткин В.И. и др., М., Металлургия, 1966 г., стр.51) - прототип, в котором при окончании плавки титанового сплава в ВДП производится подача газообразного рабочего тела (гелия) к слитку с целью ускорения процесса охлаждения и уменьшения, таким образом, времени нахождения слитка в печи. Гелий обладает высокой теплоемкостью и сравнительно низкой теплопроводностью, поэтому при соприкосновении со слитком происходит его нагрев с последующей передачей накопленного тепла стенкам изложницы. Процесс отвода тепла от слитка к изложнице за счет теплопередачи является более интенсивным по сравнению с излучением и сопровождается довольно резким увеличением температуры изложницы.A known method of smelting titanium ingots (Ingots of titanium alloys, Dobatkin V.I. et al., M., Metallurgy, 1966, p. 51) is a prototype in which, at the end of melting of a titanium alloy, a gaseous working fluid ( helium) to the ingot in order to accelerate the cooling process and thus reduce the time spent by the ingot in the furnace. Helium has a high heat capacity and relatively low thermal conductivity, therefore, when it comes into contact with the ingot, it heats up with subsequent transfer of the stored heat to the mold walls. The process of heat removal from the ingot to the mold due to heat transfer is more intensive compared to radiation and is accompanied by a rather sharp increase in the mold temperature.
Недостатком известного способа является то, что увеличение температуры изложницы сопровождается ее деформацией вследствие теплового расширения и градиента температур по толщине изложницы. В том случае, когда деформации, обусловленные тепловым расширением, превышают предельное значение деформации, соответствующее пределу текучести материала изложницы, в ней появляются необратимые остаточные деформации. Наличие остаточных деформаций приводит к отклонению формы изложницы от первоначальной с одновременным уменьшением механических характеристик материала. Последовательное накопление остаточных деформаций по мере увеличения числа плавок сопровождается их приближением к величине критической деформации для материала изложницы. Превышение остаточной деформации критического значения сопровождается образованием микротрещин и их последующим бурным развитием. В результате накопления пластических деформаций резко, от 2 до 3,5 раз, в зависимости от градиента температур, снижается ресурс изложницы.The disadvantage of this method is that the temperature increase of the mold is accompanied by its deformation due to thermal expansion and the temperature gradient across the thickness of the mold. In the case when the strains caused by thermal expansion exceed the ultimate strain value corresponding to the yield strength of the mold material, irreversible residual strains appear in it. The presence of residual deformations leads to a deviation of the mold form from the original with a simultaneous decrease in the mechanical characteristics of the material. The successive accumulation of residual strains as the number of melts increases, is accompanied by their approach to the critical strain for the mold material. Exceeding the residual deformation of the critical value is accompanied by the formation of microcracks and their subsequent rapid development. As a result of the accumulation of plastic deformations, the mold resource decreases sharply, from 2 to 3.5 times, depending on the temperature gradient.
Задачей изобретения является разработка форсированного способа охлаждения слитка при сохранении стойкости технологического инструмента - изложницы.The objective of the invention is to develop an accelerated method of cooling the ingot while maintaining the durability of the technological tool - molds.
Техническим результатом, достигаемым при осуществлении изобретения, является возможность управления процессом теплопередачи от выплавленного слитка к внутренней поверхности изложницы и, как следствие, способ контроля термонапряженного состояния конструкции, не допуская превышения действующих деформаций над величиной критических. Таким образом, интенсивность теплопередачи используется как регулируемый параметр для управления тепловыми напряжениями в изложнице вакуумной дуговой электрической печи.The technical result achieved by the implementation of the invention is the ability to control the heat transfer process from the smelted ingot to the inner surface of the mold and, as a result, the method of controlling the thermally stressed state of the structure, avoiding the excess of the existing deformations over the critical value. Thus, the heat transfer rate is used as an adjustable parameter to control the thermal stresses in the mold of a vacuum arc electric furnace.
Указанный технический результат достигается тем, что в способе плавления слитков в вакуумной дуговой печи, включающем загрузку электрода, вакуумирование, процесс плавления слитка, подачу газового рабочего тела в камеру печи, охлаждение слитка в атмосфере рабочего тела и выгрузку слитка, интенсивность охлаждения слитка регулируют интенсивностью теплопередачи от слитка к внутренней поверхности изложницы изменением коэффициента теплопроводности рабочего тела за счет регулирования давления и времени его подачи.The specified technical result is achieved by the fact that in the method of melting ingots in a vacuum arc furnace, which includes loading the electrode, evacuating, the process of melting the ingot, feeding the gas working fluid to the chamber of the furnace, cooling the ingot in the atmosphere of the working fluid and unloading the ingot, the cooling rate of the ingot is controlled by the heat transfer rate from the ingot to the inner surface of the mold by changing the coefficient of thermal conductivity of the working fluid by regulating the pressure and time of its supply.
Целесообразно в качестве газового рабочего тела используется гелий. Гелий является инертным газом и обладает высокой теплопроводностью (λ=33.6·10-5 кал/см с град).It is advisable to use helium as a gas working fluid. Helium is an inert gas and has a high thermal conductivity (λ = 33.6 · 10 -5 cal / cm s hail).
К передаче тепла излучением от слитка к изложнице после подачи гелия добавляется передачей тепла посредством теплопередачи, в результате чего моментально возрастает интенсивность теплового потока, передаваемого от слитка ко всей внутренней поверхности изложницы. В тоже время интенсивность отвода тепла посредством охлаждающей воды, находящейся в контакте с наружной поверхностью изложницы, становится недостаточной, что приводит к резкому скачку температур на наружной боковой поверхности изложницы. При этом в отдельных зонах по длине изложницы возможно закипание воды. Процесс кипения сопровождается резким возрастанием коэффициента теплоотдачи от изложницы к воде, что способствует более интенсивному теплоотводу и, как следствие, понижению температуры стенки. Процесс стабилизируется и происходит снижение градиента температур между наружной и внутренней стенками изложницы, заканчивается так называемый переходный процесс.To the transfer of heat by radiation from the ingot to the mold after helium is supplied, heat is transferred by means of heat transfer, as a result of which the intensity of the heat flux transferred from the ingot to the entire inner surface of the mold instantly increases. At the same time, the intensity of heat removal by means of cooling water in contact with the outer surface of the mold becomes insufficient, which leads to a sharp jump in temperature on the outer side surface of the mold. Moreover, in certain areas along the length of the mold boiling water is possible. The boiling process is accompanied by a sharp increase in the heat transfer coefficient from the mold to the water, which contributes to a more intense heat removal and, as a result, a decrease in the wall temperature. The process is stabilized and there is a decrease in the temperature gradient between the outer and inner walls of the mold, the so-called transition process ends.
Интенсивность этого переходного процесса можно регулировать свойствами газовой среды в рабочем пространстве печи, т.к. коэффициент теплопроводности газа зависит как от температуры, так и от его плотности. Поэтому создаваемая среда гелия в рабочем пространстве печи будет иметь конкретный коэффициент теплопроводности, который можно в достаточно широких пределах регулировать изменением этих параметров. Если по конструктивным требованиям и условиям эксплуатации печи не удается обеспечить работу материала в упругой области, то условия охлаждения необходимо выбирать таким образом, чтобы исключить резкие перепады температур по толщине стенки изложницы и тем самым снизить изгибную составляющую в результирующих напряжениях. Регулируя давления газовой среды и время промежутков подачи гелия, добиваются нужной интенсивности теплопередачи от слитка к изложнице.The intensity of this transient can be controlled by the properties of the gas medium in the working space of the furnace, because the thermal conductivity of a gas depends on both temperature and its density. Therefore, the created helium medium in the working space of the furnace will have a specific coefficient of thermal conductivity, which can be controlled over a fairly wide range by changing these parameters. If, according to the design requirements and operating conditions of the furnace, it is not possible to ensure the work of the material in the elastic region, then the cooling conditions must be selected in such a way as to exclude sharp temperature drops across the mold wall thickness and thereby reduce the bending component in the resulting stresses. By adjusting the pressure of the gaseous medium and the time of the helium supply intervals, the desired heat transfer intensity from the ingot to the mold is achieved.
Пример конкретного выполнения.An example of a specific implementation.
Выполнена плавка слитка из титанового сплава массой 4 т на печи ДТВ 8,7-Г10 (диаметр изложницы 770 мм, длиной 4,5 м, рабочий объем 5 м3) в условиях одноразовой подачи гелия. Изложница изготовлена из медного сплава, модуль упругости материала изложницы равен 110 ГПа, коэффициент поперечной деформации 0,3.An ingot of titanium alloy weighing 4 tons was melted on a DTV 8.7-G10 furnace (mold diameter 770 mm, length 4.5 m, working volume 5 m 3 ) under conditions of a single supply of helium. The mold is made of copper alloy, the modulus of elasticity of the material of the mold is 110 GPa, the coefficient of transverse deformation of 0.3.
Кривые изменения температур по длине изложницы приведены на фиг.1 (контроль температуры производили на наружной и внутренней поверхности изложницы 30 зачеканеными термопарами). Максимальная температура в изложнице на ее внутренней поверхности составила 290°С, при этом на противоположной поверхности изложницы величина температуры равна 146°С. Сравнение температурных кривых свидетельствует о заметном различии температур, причем наибольшее отличие имеет место в наиболее нагретой области. По мере удаления от этой области разность между температурами на внутренней и наружной поверхности уменьшается. Наблюдается ярко выраженный градиент температур.Curves of temperature changes along the length of the mold are shown in Fig. 1 (temperature control was performed on the outer and inner surfaces of the mold 30 with embossed thermocouples). The maximum temperature in the mold on its inner surface was 290 ° С, while on the opposite surface of the mold the temperature is equal to 146 ° С. A comparison of the temperature curves indicates a noticeable difference in temperatures, with the greatest difference taking place in the most heated region. As you move away from this area, the difference between the temperatures on the inner and outer surfaces decreases. A pronounced temperature gradient is observed.
Через 3 секунды после подачи гелия максимальная величина температуры на внутренней поверхности составила 250°С, при этом на противоположной поверхности изложницы температура равна 163°С. С течением времени переходного процесса происходит дальнейшее выравнивание температур по толщине изложницы.3 seconds after helium was fed, the maximum temperature on the inner surface was 250 ° C, while on the opposite surface of the mold the temperature was 163 ° C. Over time, the transition process further aligns the temperature with the thickness of the mold.
Через 6 секунд после подачи гелия на внутренней поверхности изложницы температура максимально нагретой зоны составила 193,5°С, на противоположной поверхности 146°С, разница температур составляет 47,5°С. Спустя еще 3 секунды аналогичные значения температур составляют 169,4°С и 135°С, а их разность равна 34,4°С.6 seconds after helium was fed on the inner surface of the mold, the temperature of the maximum heated zone was 193.5 ° C, on the opposite surface 146 ° C, the temperature difference was 47.5 ° C. After another 3 seconds, the similar temperature values are 169.4 ° C and 135 ° C, and their difference is 34.4 ° C.
После завершения переходного процесса устанавливается тепловое равновесие между подводимым к изложнице теплом от слитка и отводимым водой, причем разница температур по толщине изложницы не превышает 8,3°С.After the transition process is completed, a thermal equilibrium is established between the heat supplied from the ingot to the mold and the water discharged, and the temperature difference in the mold thickness does not exceed 8.3 ° C.
На основании полученных данных были проведены прочностные расчеты, которые показали, что максимальная величина эквивалентных напряжений наблюдается в зоне перехода от наиболее нагретой области изложницы к менее нагретой, при этом максимальная величина эквивалентных напряжений составляет 350 МПа. Наибольшее значение напряжений имеет место на внутренней поверхности изложницы, на противоположной стороне эквивалентное напряжение равно 292 МПа. Обозначенный факт свидетельствует о том, что выравнивание температур по толщине изложницы сопровождается образованием пластических деформаций в наиболее нагретой зоне по всей толщине изложницы, что приводит к более ускоренному накоплению критических деформаций. Данные расчеты подтверждены статистическими данными - при одноразовой подаче гелия стойкость изложницы уменьшилась в 2 и более раза.Based on the data obtained, strength calculations were performed, which showed that the maximum value of equivalent stresses is observed in the transition zone from the most heated region of the mold to the less heated, while the maximum value of equivalent stresses is 350 MPa. The highest stress value takes place on the inner surface of the mold, on the opposite side the equivalent stress is 292 MPa. The indicated fact indicates that temperature equalization over the mold thickness is accompanied by the formation of plastic deformations in the most heated zone throughout the mold thickness, which leads to more accelerated accumulation of critical strains. These calculations are confirmed by statistical data - with a single supply of helium, the mold resistance decreased by 2 or more times.
Для оценки влияния порционной подачи гелия на температурное поле изложницы была выполнена плавка на той же печи, во время которой гелий подавался 5 последовательными циклами из промежуточной емкости с интервалом 15 секунд в зазор между слитком и изложницей. Количество порций подаваемого гелия и интервалы его подачи были рассчитаны теоретически, исходя из условий недопущения критической деформации изложницы. При этом подача очередной порции гелия соответствовала окончанию предшествующего переходного процесса. Новая порция гелия приводила к повышению давления гелия в рабочем объеме печи на 4-6 мм рт.ст. Максимальные температуры на внутренней и внешней поверхности изложницы приведены в таблице.To assess the effect of a portioned helium supply on the temperature field of the mold, melting was performed on the same furnace, during which helium was fed in 5 consecutive cycles from an intermediate tank with an interval of 15 seconds into the gap between the ingot and the mold. The number of servings of helium supplied and the intervals of its supply were calculated theoretically based on the conditions for preventing critical deformation of the mold. In this case, the supply of the next portion of helium corresponded to the end of the previous transition process. A new portion of helium led to an increase in helium pressure in the working volume of the furnace by 4-6 mm Hg. The maximum temperatures on the inner and outer surfaces of the mold are shown in the table.
Максимальная величина эквивалентных напряжений изложницы составила в 1 цикле 298 МПа и не превысила напряжений, которые приводят к образованию пластической деформации.The maximum value of equivalent stresses of the mold was 298 MPa in 1 cycle and did not exceed the stresses that lead to the formation of plastic deformation.
Порционная подача гелия способствует более протяженному во времени процессу теплообмена по сравнению с одноразовой подачей, но не оказывает заметного влияния на температурное поле изложницы после завершения переходного периода.The batch feed of helium contributes to a longer heat exchange process compared to a single feed, but does not have a noticeable effect on the temperature field of the mold after the transition period.
Регулируя во времени интенсивность охлаждения изложницы посредством изменения физического параметра - коэффициента теплопроводности рабочего тела (газовой среды) в рабочем пространстве вакуумной дуговой печи, позволяет при сохранении стойкости дорогостоящего инструмента - изложницы повысить производительность печи на 15-25%.By adjusting the cooling rate of the mold over time by changing the physical parameter — the thermal conductivity of the working fluid (gas medium) in the working space of the vacuum arc furnace, it is possible to increase the productivity of the furnace by 15–25% while maintaining the durability of the expensive mold tool.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006113237/02A RU2323985C2 (en) | 2006-04-19 | 2006-04-19 | Melting method of bars in vacuum arc furnace |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006113237/02A RU2323985C2 (en) | 2006-04-19 | 2006-04-19 | Melting method of bars in vacuum arc furnace |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2006113237A RU2006113237A (en) | 2007-11-10 |
| RU2323985C2 true RU2323985C2 (en) | 2008-05-10 |
Family
ID=38957878
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2006113237/02A RU2323985C2 (en) | 2006-04-19 | 2006-04-19 | Melting method of bars in vacuum arc furnace |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2323985C2 (en) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2270264C1 (en) * | 2004-06-16 | 2006-02-20 | ОАО "Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение" (ВСМПО) | Vacuum arc furnace with a heat accumulator |
| RU2272083C2 (en) * | 2001-03-08 | 2006-03-20 | Эй Ти Ай Пропертиз, Инк. | The method of production of the ingots of the large diameter out of alloys on the basis of nickel |
-
2006
- 2006-04-19 RU RU2006113237/02A patent/RU2323985C2/en active
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2272083C2 (en) * | 2001-03-08 | 2006-03-20 | Эй Ти Ай Пропертиз, Инк. | The method of production of the ingots of the large diameter out of alloys on the basis of nickel |
| RU2270264C1 (en) * | 2004-06-16 | 2006-02-20 | ОАО "Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение" (ВСМПО) | Vacuum arc furnace with a heat accumulator |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| АНДРЕЕВ А.Л. и др. Плавка и литье титановых сплавов. М., Металлургия, 1994, с.150-156. * |
| ДОБАТКИН В.И. и др. Слитки титановых сплавов. М., Металлургия, 1966, с.51. * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2006113237A (en) | 2007-11-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6561259B2 (en) | Method of melting titanium and other metals and alloys by plasma arc or electron beam | |
| RU2490350C2 (en) | METHOD FOR OBTAINING BASIC β-γ-TiAl-ALLOY | |
| JP4357068B2 (en) | Single crystal ingot manufacturing apparatus and method | |
| EA029080B1 (en) | Melting furnace for producing metal | |
| TWI520799B (en) | Method for manufacturing wire rod of copper alloy containing reactive element | |
| CN100574908C (en) | A hot processing method for suspension smelting molybdenum-rhenium alloy ingot | |
| RU2323985C2 (en) | Melting method of bars in vacuum arc furnace | |
| RU2451758C1 (en) | Vacuum arc skull furnace | |
| JP5788691B2 (en) | Melting furnace for melting metal and method for melting metal using the same | |
| JP3603676B2 (en) | Silicon continuous casting method | |
| CN103866179A (en) | High product of strength and elongation alloy steel in columnar crystal/isometric crystal composite crystal structure and preparation method thereof | |
| CN102438773B (en) | Process for producing multicrystalline silicon ingots by the induction method and apparatus for carrying out the same | |
| JP7292211B2 (en) | Superalloy manufacturing method | |
| JP4537727B2 (en) | Sponge titanium production equipment | |
| Ung | Enhancing crucible performance in non-ferrous applications | |
| JP2009242237A (en) | Apparatus and method for producing single crystal ingot | |
| US7753986B2 (en) | Titanium processing with electric induction energy | |
| US20120132385A1 (en) | Method and Device for Remelting Metal in an Electric Furnace | |
| JP4480357B2 (en) | Plate silicon manufacturing equipment | |
| RU2270264C1 (en) | Vacuum arc furnace with a heat accumulator | |
| WO2005017233A2 (en) | Insulated cold hearth for refinning metals having improved thermal efficiency | |
| WO2006088037A1 (en) | Silicon casting device and production method for silicon substrate | |
| JP6201192B2 (en) | Nickel softening method and nickel cutting method | |
| JP4403129B2 (en) | Vacuum arc melting method for refractory metals | |
| RU2829982C1 (en) | Method of manufacturing turbine disk integrated with shaft |