RU2302650C1 - Wide-angle projection objective - Google Patents
Wide-angle projection objective Download PDFInfo
- Publication number
- RU2302650C1 RU2302650C1 RU2005140855/28A RU2005140855A RU2302650C1 RU 2302650 C1 RU2302650 C1 RU 2302650C1 RU 2005140855/28 A RU2005140855/28 A RU 2005140855/28A RU 2005140855 A RU2005140855 A RU 2005140855A RU 2302650 C1 RU2302650 C1 RU 2302650C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- lens
- group
- plane
- meniscus
- wide
- Prior art date
Links
- 230000005499 meniscus Effects 0.000 claims abstract description 26
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 claims abstract description 14
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 abstract 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 230000004075 alteration Effects 0.000 description 9
- 238000005286 illumination Methods 0.000 description 2
Images
Landscapes
- Lenses (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к оптическому приборостроению, в частности к широкоугольным проекционным объективам, используемым, например, для проецирования изображений, формируемых DMD- и LCD-модуляторами.The invention relates to optical instrumentation, in particular to wide-angle projection lenses, used, for example, to project images formed by DMD and LCD modulators.
Известен проекционный объектив [Патент США № US 6,471,359, МПК7 G03B 21/00, опубл. 29.10.2002], содержащий две группы линзовых элементов, плоскопараллельную пластинку, призму и плоскопараллельную пластинку, расположенные со стороны плоскости модулятора. Первая группа линзовых элементов в направлении от плоскости экрана к плоскости модулятора с отрицательной оптической силой состоит из пяти линзовых элементов, один из которых представляет собой склеенный дублет, и содержит, по крайней мере, один асферический линзовый элемент. Вторая группа с положительной оптической силой включает три линзовых элемента, первый из которых представляет собой склеенный дублет, второй - склеенный триплет, третий - одиночную положительную линзу. Апертурная диафрагма расположена между первой и второй группами линзовых элементов.Known projection lens [US Patent No. US 6,471,359, IPC 7 G03B 21/00, publ. 10.29.2002], containing two groups of lens elements, a plane-parallel plate, a prism and a plane-parallel plate located on the side of the modulator plane. The first group of lens elements in the direction from the plane of the screen to the plane of the modulator with negative optical power consists of five lens elements, one of which is a glued doublet, and contains at least one aspherical lens element. The second group with positive optical power includes three lens elements, the first of which is a glued doublet, the second is a glued triplet, and the third is a single positive lens. The aperture diaphragm is located between the first and second groups of lens elements.
Недостатками известного проекционного объектива являются его низкое относительное отверстие, равное 1:3, и большая величина остаточной телевизионной дисторсии, превышающая по абсолютному значению 4,5%.The disadvantages of the known projection lens are its low relative aperture, equal to 1: 3, and a large amount of residual television distortion, exceeding the absolute value of 4.5%.
Известен широкоугольный проекционный объектив [Патент США № US 6,542,316, МПК7 G02B 13/04, опубл. 01.04.2003], содержащий три группы линзовых элементов, призму и плоскопараллельную пластинку, расположенные со стороны модулятора. Первая группа в направлении от плоскости экрана к плоскости модулятора с отрицательной оптической силой содержит пять линзовых элементов, одним из которых является склеенный дублет. Обе поверхности первой линзы этой группы выполнены асферическими. Вторая группа представлена одной одиночной линзой с положительной оптической силой. Третья группа с положительной оптической силой содержит три линзовых элемента, один из которых представляет собой склеенный дублет. Апертурная диафрагма расположена между второй и третьей группами линзовых элементов.Known wide-angle projection lens [US Patent No. US 6,542,316, IPC 7 G02B 13/04, publ. 04/01/2003] containing three groups of lens elements, a prism and a plane-parallel plate located on the side of the modulator. The first group in the direction from the plane of the screen to the plane of the modulator with negative optical power contains five lens elements, one of which is a glued doublet. Both surfaces of the first lens of this group are made aspherical. The second group is represented by one single lens with positive optical power. The third group with positive optical power contains three lens elements, one of which is a glued doublet. The aperture diaphragm is located between the second and third groups of lens elements.
Недостатками известного широкоугольного проекционного объектива являются его низкое относительное отверстие, равное 1: 3, и большая величина остаточной телевизионной дисторсии, превышающая по абсолютному значению 0,64%.The disadvantages of the known wide-angle projection lens are its low relative aperture, equal to 1: 3, and a large amount of residual television distortion, exceeding the absolute value of 0.64%.
Известен широкоугольный проекционный объектив [Патент Японии № JP 2003005069, МПК7 G02B 13/24, 13/18, 15/16, опубл. 08.01.2003], выбранный в качестве прототипа и содержащий две группы линзовых элементов, призму и плоскопараллельную пластинку, расположенные со стороны модулятора. Первая группа в направлении от плоскости экрана к плоскости модулятора с отрицательной оптической силой содержит четыре линзовых элемента, одним из которых является склеенный дублет. Первая поверхность первой линзы этой группы выполнена асферической. Вторая группа содержит шесть линзовых элементов, четыре из которых представляют собой склеенные дублеты. Апертурная диафрагма расположена вблизи первого в направлении от плоскости экрана к плоскости модулятора линзового элемента второй группы.Known wide-angle projection lens [Japanese Patent No. JP 2003005069, IPC 7 G02B 13/24, 13/18, 15/16, publ. 01/08/2003], selected as a prototype and containing two groups of lens elements, a prism and a plane-parallel plate located on the side of the modulator. The first group in the direction from the plane of the screen to the plane of the modulator with negative optical power contains four lens elements, one of which is a glued doublet. The first surface of the first lens of this group is made aspherical. The second group contains six lens elements, four of which are glued doublets. The aperture diaphragm is located near the first in the direction from the plane of the screen to the plane of the modulator of the lens element of the second group.
К недостаткам известного широкоугольного проекционного объектива следует отнести его низкое относительное отверстие, равное 1:3,24, и большую величину остаточной телевизионной дисторсии, превышающую по абсолютному значению 0,53%.The disadvantages of the known wide-angle projection lens include its low relative aperture, equal to 1: 3.24, and a large amount of residual television distortion exceeding the absolute value of 0.53%.
Предлагаемым изобретением решается задача повышения относительного отверстия широкоугольного проекционного объектива и уменьшения величины остаточной телевизионной дисторсии.The present invention solves the problem of increasing the relative aperture of a wide-angle projection lens and reducing the amount of residual television distortion.
Это достигается тем, что в широкоугольном проекционном объективе, например, для проецирования изображений, формируемых DMD- и LCD-модуляторами, так же как в прототипе, содержащем в направлении от плоскости экрана к плоскости модулятора первую и вторую группы линзовых элементов, призму, плоскопараллельную пластинку и апертурную диафрагму, расположенную вблизи первого линзового элемента второй группы, где первая группа имеет отрицательную оптическую силу, вторая группа - положительную оптическую силу, согласно изобретению первая группа линзовых элементов состоит из пяти одиночных линз - первой линзы в виде отрицательного мениска, обе поверхности которого выполнены асферическими, второй линзы в виде отрицательного мениска, третьей двояковогнутой линзы, по крайней мере, одна из поверхностей которой выполнена асферической, четвертой двояковогнутой линзы и пятой двояковыпуклой линзы, а вторая группа содержит пять одиночных линз, первая из которых представляет собой положительный мениск, вторая - отрицательный мениск, третья - двояковыпуклую линзу, четвертая - положительный мениск, по крайней мере, одна из поверхностей которого выполнена асферической, пятая - положительный мениск, обращенный выпуклостью в сторону модулятора.This is achieved by the fact that in a wide-angle projection lens, for example, for projecting images formed by DMD and LCD modulators, as well as in a prototype containing in the direction from the plane of the screen to the plane of the modulator the first and second groups of lens elements, a prism, a plane-parallel plate and an aperture diaphragm located near the first lens element of the second group, where the first group has a negative optical power, the second group has a positive optical power, according to the invention, the first group of lenses of new elements consists of five single lenses - the first lens in the form of a negative meniscus, both surfaces of which are aspherical, the second lens in the form of a negative meniscus, the third biconcave lens, at least one of the surfaces of which is made of an aspherical, fourth biconcave lens and the fifth biconvex lens and the second group contains five single lenses, the first of which is a positive meniscus, the second is a negative meniscus, the third is a biconvex lens, the fourth is a positive m meniscus, at least one of whose surfaces is formed aspherical, the fifth - positive meniscus facing convexity in the direction of the modulator.
В первой группе линзовых элементов обе поверхности первой линзы в форме отрицательного мениска, обращенного выпуклостью в сторону экрана, в отличие от прототипа выполнены асферическими. Асферизация второй поверхности вследствие значительной разницы толщин по оси мениска и по его краю является эффективным коррекционным параметром, участвующим в устранении отрицательной дисторсии третьего порядка и воздействующим на аберрации широких наклонных пучков лучей. Асферизация поверхностей третьей линзы полностью устраняет дисторсию высших порядков, что является необходимым условием устранения телевизионной дисторсии, определяемой соотношением величин дисторсий для крайней точки и зоны линейного поля широкоугольного проекционного объектива. Формы второй, четвертой и пятой линз обеспечивают малые углы падения на преломляющие поверхности этих линз лучей внеосевых точек поля, следствием чего являются малые значения аберраций высших порядков на этих поверхностях. Воздушный промежуток между четвертой и пятой линзами, в отличие от прототипа, является дополнительным коррекционным параметром, позволяющим воздействовать на аберрации широких наклонных пучков лучей. Вследствие малых высот лучей осевого пучка на поверхностях линз первой группы формы этих линз не оказывают существенного влияния на качество изображения осевой точки предмета. Реализация всех вышеуказанных положений обеспечивает возможность практически полного устранения телевизионной дисторсии (до величин порядка нескольких сотых долей процента) и повышения относительного отверстия вследствие уменьшения аберраций внеосевых точек линейного поля широкоугольного проекционного объектива.In the first group of lens elements, both surfaces of the first lens in the form of a negative meniscus convex towards the screen, in contrast to the prototype, are aspherical. Aspherization of the second surface due to a significant difference in thickness along the meniscus axis and along its edge is an effective correction parameter that is involved in eliminating third-order negative distortion and affecting the aberrations of wide oblique beams of rays. Aspherization of the surfaces of the third lens completely eliminates higher-order distortion, which is a necessary condition for eliminating television distortion, which is determined by the ratio of distortion values for the extreme point and the linear field zone of a wide-angle projection lens. The shapes of the second, fourth, and fifth lenses provide small angles of incidence on the refracting surfaces of these lenses by rays of off-axis field points, resulting in small values of higher order aberrations on these surfaces. The air gap between the fourth and fifth lenses, in contrast to the prototype, is an additional correction parameter that allows you to influence the aberrations of wide inclined beams of rays. Due to the small heights of the rays of the axial beam on the surfaces of the lenses of the first group, the shapes of these lenses do not significantly affect the image quality of the axial point of the object. The implementation of all the above provisions makes it possible to almost completely eliminate television distortion (to values of the order of several hundredths of a percent) and increase the relative aperture due to the reduction of aberrations of off-axis points of the linear field of a wide-angle projection lens.
Основным препятствием на пути повышения относительного отверстия является сферическая аберрация осевой точки предмета. Формы первой, второй, третьей и пятой линз второй группы линзовых элементов в совокупности с асферизацией хотя бы одной из поверхностей четвертой линзы обеспечивают полное устранение сферической аберрации осевой точки и уменьшение дисторсии второй группы линзовых элементов. Устранение сферической аберрации асферизацией хотя бы одной из поверхностей четвертой линзы позволяет существенно повысить относительное отверстие.The main obstacle to increasing the relative aperture is the spherical aberration of the axial point of the object. The forms of the first, second, third and fifth lenses of the second group of lens elements, together with the asphering of at least one of the surfaces of the fourth lens, completely eliminate the spherical aberration of the axial point and reduce the distortion of the second group of lens elements. Eliminating spherical aberration by asphering at least one of the surfaces of the fourth lens can significantly increase the relative aperture.
На фиг.1 показана оптическая схема предлагаемого широкоугольного проекционного объектива.Figure 1 shows the optical scheme of the proposed wide-angle projection lens.
На фиг.2 представлен график продольной сферической аберрации для точки на оси для трех длин волн G, R, В.Figure 2 presents a graph of the longitudinal spherical aberration for a point on the axis for three wavelengths G, R, B.
На фиг.3 представлен график меридиональной Т и сагиттальной S кривизны поверхности изображения.Figure 3 presents a graph of the meridional T and sagittal S curvature of the image surface.
На фиг.4 приведен график остаточной дисторсии.Figure 4 shows a graph of residual distortion.
На фиг.5 представлен график относительной освещенности в плоскости изображения.Figure 5 presents a graph of relative illumination in the image plane.
Изобретение поясняется чертежом, на котором показана оптическая схема предлагаемого широкоугольного проекционного объектива (фиг.1), содержащая в направлении от плоскости экрана к плоскости модулятора первую 1 и вторую 2 группы линзовых элементов, плоскопараллельную пластинку 3, призму 4, плоскопараллельную пластинку 5 и апертурную диафрагму 6. Первая группа линзовых элементов 1 состоит из пяти одиночных линз - первой линзы 7 в виде отрицательного мениска, обе поверхности которого выполнены асферическими, второй линзы 8 в виде отрицательного мениска, третьей двояковогнутой линзы 9, обе поверхности которой выполнены асферическими, четвертой двояковогнутой линзы 10 и пятой двояковыпуклой линзы 11. Вторая группа 2 включает пять одиночных линз: первую - положительный мениск 12, вторую - отрицательный мениск 13, третью - двояковыпуклую линзу 14, четвертую - положительный мениск 15, обе поверхности которого выполнены асферическими, пятую - положительный мениск 16. Изображение, формируемое модулятором в плоскости 17, с большим увеличением проецируется объективом в плоскость экрана; плоскость экрана на чертеже не показана.The invention is illustrated by the drawing, which shows the optical scheme of the proposed wide-angle projection lens (figure 1), containing in the direction from the plane of the screen to the plane of the modulator the first 1 and second 2 groups of lens elements, plane-
В качестве примера конкретного исполнения рассчитан широкоугольный проекционный объектив с фокусным расстоянием f'=6,99 мм, относительным отверстием D/f'=1: 2,4, линейным полем в пространстве предметов 2у=1386,84 мм, линейным полем в пространстве изображений 2у'=14,226 мм, расстоянием от первой поверхности объектива до плоскости предметов s=-649 мм и конструктивными параметрами:As an example of a specific design, a wide-angle projection lens with a focal length f '= 6.99 mm, a relative aperture D / f' = 1: 2.4, a linear field in the space of objects 2y = 1386.84 mm, a linear field in the image space is calculated 2y '= 14.226 mm, the distance from the first surface of the lens to the plane of objects s = -649 mm and design parameters:
где r - радиус при вершине асферической поверхности; k - коэффициент деформации второго порядка; А, В, С, D, Е, F, G - коэффициенты деформации высших порядков; r=465.85, k=120.3181, A=2.5642182e-006, B=-6.0884138e-010, С=1.0197739е-013, D=5.5314899e-017, E=1.9177402e-020, F=-2.312291e-024, 0=2.6715182е-028; z, у - координаты точки профиля поверхности;where r is the radius at the apex of the aspherical surface; k is the second-order strain coefficient; A, B, C, D, E, F, G - deformation coefficients of higher orders; r = 465.85, k = 120.3181, A = 2.5642182e-006, B = -6.0884138e-010, C = 1.0197739e-013, D = 5.5314899e-017, E = 1.9177402e-020, F = -2.312291e- 024, 0 = 2.6715182e-028; z, y are the coordinates of the surface profile point;
*2 - радиус при вершине асферической поверхности; асферическая поверхность выполнена в соответствии с уравнением профиля* 2 is the radius at the apex of the aspherical surface; aspherical surface is made in accordance with the profile equation
где r - радиус при вершине асферической поверхности; k - коэффициент деформации второго порядка; А, В, С, D, Е, F, G - коэффициенты деформации высших порядков; r=38.6; k=-0.004835237, A=-6.2929808e-006, В=1.3586205е-009, С=-1.205456е-012, D=-2.9790458e-016, Е=-1.119833е-019, F=2.6599156e-023, G=4.7232874e-026;where r is the radius at the apex of the aspherical surface; k is the second-order strain coefficient; A, B, C, D, E, F, G - deformation coefficients of higher orders; r = 38.6; k = -0.004835237, A = -6.2929808e-006, B = 1.3586205е-009, С = -1.205456е-012, D = -2.9790458e-016, Е = -1.119833е-019, F = 2.6599156e-023 G = 4.7232874e-026;
*3 - радиус при вершине асферической поверхности; асферическая поверхность выполнена в соответствии с уравнением профиля* 3 - radius at the apex of an aspherical surface; aspherical surface is made in accordance with the profile equation
где r - радиус при вершине асферической поверхности; k - коэффициент деформации второго порядка; А, В, С, D, Е, F, G - коэффициенты деформации высших порядков; r=880.9; k=-1594.886, А=-3.5413618е-006, B=-4.7912251e-009, С=-6.3968134е-013, D=5.890671e-015, Е=1.7807694е-017, F=1.2015937e-021, G=-4.642179e-024;where r is the radius at the apex of the aspherical surface; k is the second-order strain coefficient; A, B, C, D, E, F, G - deformation coefficients of higher orders; r = 880.9; k = -1594.886, A = -3.5413618e-006, B = -4.7912251e-009, C = -6.3968134e-013, D = 5.890671e-015, Е = 1.7807694е-017, F = 1.2015937e-021, G = -4.642179e-024;
*4 - радиус при вершине асферической поверхности; асферическая поверхность выполнена в соответствии с уравнением профиля* 4 - radius at the apex of an aspherical surface; aspherical surface is made in accordance with the profile equation
где r - радиус при вершине асферической поверхности; k - коэффициент деформации второго порядка; А, В, С, D, Е, F, G - коэффициенты деформации высших порядков; r=79.792; k=-0.45711, А=1.1648691е-007, В=-1.8432253е-009, С=-9.0067843е-012, D=-2.7813362e-015, E=3.5121251e-017, F=1.2720989e-020, G=2.9995844e-023;where r is the radius at the apex of the aspherical surface; k is the second-order strain coefficient; A, B, C, D, E, F, G - deformation coefficients of higher orders; r = 79.792; k = -0.45711, A = 1.1648691e-007, B = -1.8432253e-009, C = -9.0067843e-012, D = -2.7813362e-015, E = 3.5121251e-017, F = 1.2720989e-020, G = 2.9995844e-023;
*5 - радиус при вершине асферической поверхности; асферическая поверхность выполнена в соответствии с уравнением профиля* 5 - radius at the apex of an aspherical surface; aspherical surface is made in accordance with the profile equation
где r - радиус при вершине асферической поверхности; k - коэффициент деформации второго порядка; А, В, С, D - коэффициенты деформации высших порядков; r=-44.524; k-8.051833, А=-1.6813717e-005, В=-6.3012476е-008, C=-1.1430429e-011, D=6.5669967e-013;where r is the radius at the apex of the aspherical surface; k is the second-order strain coefficient; A, B, C, D - deformation coefficients of higher orders; r = -44.524; k-8.051833, A = -1.6813717e-005, B = -6.3012476e-008, C = -1.1430429e-011, D = 6.5669967e-013;
*6 - радиус при вершине асферической поверхности; асферическая поверхность выполнена в соответствии с уравнением профиля* 6 - radius at the apex of an aspherical surface; aspherical surface is made in accordance with the profile equation
где r - радиус при вершине асферической поверхности; k - коэффициент деформации второго порядка; А, В, С, D - коэффициенты деформации высших порядков; r=-25.372; k=1.040751, А=1.2770463е-005, В=-2.8674707е-008, С=1.0437111e-010, D=2.3178768e-013.where r is the radius at the apex of the aspherical surface; k is the second-order strain coefficient; A, B, C, D - deformation coefficients of higher orders; r = -25.372; k = 1.040751, A = 1.2770463e-005, B = -2.8674707e-008, C = 1.0437111e-010, D = 2.3178768e-013.
При расчете за плоскость предметов принята плоскость экрана, плоскостью изображения является плоскость модулятора. Плоскость изображения находится на расстоянии 0,478 мм от последней поверхности объектива.When calculating the plane of objects, the plane of the screen is taken, the plane of the image is the plane of the modulator. The image plane is located at a distance of 0.478 mm from the last surface of the lens.
Объектив характеризуется малыми значениями остаточных аберраций и обеспечивает равномерную освещенность изображения в пределах всего линейного поля, что подтверждается кривыми, представленными на фиг.2, 3, 4 и 5. Величина телевизионной дисторсии по абсолютному значению не превышает 0,05%.The lens is characterized by small values of residual aberrations and provides uniform illumination of the image within the entire linear field, which is confirmed by the curves shown in figures 2, 3, 4 and 5. The magnitude of the television distortion in absolute value does not exceed 0.05%.
Предлагаемое изобретение позволяет существенно повысить относительное отверстие широкоугольного проекционного объектива и практически полностью устранить телевизионную дисторсию.The present invention can significantly increase the relative aperture of a wide-angle projection lens and almost completely eliminate television distortion.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005140855/28A RU2302650C1 (en) | 2005-12-26 | 2005-12-26 | Wide-angle projection objective |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005140855/28A RU2302650C1 (en) | 2005-12-26 | 2005-12-26 | Wide-angle projection objective |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2302650C1 true RU2302650C1 (en) | 2007-07-10 |
Family
ID=38316757
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2005140855/28A RU2302650C1 (en) | 2005-12-26 | 2005-12-26 | Wide-angle projection objective |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2302650C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2379721C1 (en) * | 2008-04-29 | 2010-01-20 | Закрытое Акционерное Общество "Импульс" | Projection high-aperture lens |
| RU2413262C1 (en) * | 2010-03-11 | 2011-02-27 | Закрытое Акционерное Общество "Импульс" | Projection large-aperture lens |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6471359B1 (en) * | 2001-07-27 | 2002-10-29 | Samsung Electro-Mechanics Co., Ltd. | Projection lens of projection display apparatus |
| JP2003005069A (en) * | 2001-06-22 | 2003-01-08 | Tochigi Nikon Corp | Projection lens system |
| US6542316B2 (en) * | 2000-09-28 | 2003-04-01 | Fuji Photo Optical Co., Ltd. | Wide-angle projection lens and a projection-type image display device |
| RU2253141C1 (en) * | 2004-05-19 | 2005-05-27 | Томский политехнический университет | Wide-angle projection lens |
| US6917477B2 (en) * | 2003-02-05 | 2005-07-12 | Fujinon Corporation | Two-group zoom lens |
-
2005
- 2005-12-26 RU RU2005140855/28A patent/RU2302650C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6542316B2 (en) * | 2000-09-28 | 2003-04-01 | Fuji Photo Optical Co., Ltd. | Wide-angle projection lens and a projection-type image display device |
| JP2003005069A (en) * | 2001-06-22 | 2003-01-08 | Tochigi Nikon Corp | Projection lens system |
| US6471359B1 (en) * | 2001-07-27 | 2002-10-29 | Samsung Electro-Mechanics Co., Ltd. | Projection lens of projection display apparatus |
| US6917477B2 (en) * | 2003-02-05 | 2005-07-12 | Fujinon Corporation | Two-group zoom lens |
| RU2253141C1 (en) * | 2004-05-19 | 2005-05-27 | Томский политехнический университет | Wide-angle projection lens |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2379721C1 (en) * | 2008-04-29 | 2010-01-20 | Закрытое Акционерное Общество "Импульс" | Projection high-aperture lens |
| RU2413262C1 (en) * | 2010-03-11 | 2011-02-27 | Закрытое Акционерное Общество "Импульс" | Projection large-aperture lens |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP7034756B2 (en) | Imaging lens | |
| US9529181B2 (en) | Zoom lens system and imaging apparatus | |
| US7924511B2 (en) | Optical system, method for focusing, and imaging apparatus equipped therewith | |
| JP4464212B2 (en) | Fisheye lens system | |
| EP3242151A1 (en) | Retrofocus lens system and image-taking device | |
| JP2022174227A (en) | Imaging optical system | |
| JP4679097B2 (en) | Telephoto lens system | |
| JPWO2017216969A1 (en) | Bright relay optical system and optical system for rigid mirror using the same, rigid mirror | |
| JP2002107616A (en) | Inner focus lens | |
| JPH06300965A (en) | Wide-angle lens | |
| JP4817551B2 (en) | Zoom lens | |
| JP2002014282A (en) | Endoscope objective variable power optical system | |
| JP3426378B2 (en) | Endoscope objective lens | |
| JPH05341185A (en) | Objective optical system for endoscope | |
| JPH09292571A (en) | Microscope objective lens | |
| JPH085907A (en) | Telephoto lens optics | |
| JP4434596B2 (en) | Retro focus lens | |
| JPH103037A (en) | Zoom lens | |
| RU2302650C1 (en) | Wide-angle projection objective | |
| RU2253141C1 (en) | Wide-angle projection lens | |
| JP3582872B2 (en) | Zoom lens and video camera using the same | |
| JPH1152242A (en) | Zoom lens having hand shake correcting function | |
| JPH06160721A (en) | High magnification microscope objective lens | |
| JP2597513B2 (en) | Microscope objective lens | |
| JP3038974B2 (en) | Small wide-angle lens |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20071227 |