RU2395364C1 - Procedure for cylinder ingot continuous casting - Google Patents
Procedure for cylinder ingot continuous casting Download PDFInfo
- Publication number
- RU2395364C1 RU2395364C1 RU2008147587/02A RU2008147587A RU2395364C1 RU 2395364 C1 RU2395364 C1 RU 2395364C1 RU 2008147587/02 A RU2008147587/02 A RU 2008147587/02A RU 2008147587 A RU2008147587 A RU 2008147587A RU 2395364 C1 RU2395364 C1 RU 2395364C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- ingot
- magnetic field
- frequency
- casting
- crystallization
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 20
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 title claims description 6
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 claims abstract description 15
- 230000005672 electromagnetic field Effects 0.000 claims abstract description 8
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims abstract description 7
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 18
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 claims description 14
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 7
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims description 5
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 claims 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 9
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 6
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000000110 cooling liquid Substances 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000000750 progressive effect Effects 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
- 230000003313 weakening effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, в частности к способам непрерывного литья цилиндрических слитков в электромагнитном поле и интенсификации технологических процессов при формировании слитков.The invention relates to the field of metallurgy, in particular to methods for continuous casting of cylindrical ingots in an electromagnetic field and the intensification of technological processes during the formation of ingots.
Известен способ непрерывного литья металлов, в основу которого положена подача металла из распределительного насадка непосредственно в область действия электромагнитного поля индуктора и формирование слитка в электромагнитном поле индуктора (SU 1339959, 15.12.1994 г.).A known method of continuous casting of metals, which is based on the supply of metal from a distribution nozzle directly to the area of influence of the electromagnetic field of the inductor and the formation of an ingot in the electromagnetic field of the inductor (SU 1339959, 12/15/1994).
Недостатком данного способа является сложность его реализации, низкая скорость затвердевания, наличие дополнительного устройства при дозировании расплава в рабочую зону кристаллизации.The disadvantage of this method is the difficulty of its implementation, low solidification rate, the presence of an additional device when dosing the melt into the working crystallization zone.
Наиболее близким к предлагаемому способу является решение, в котором регулирование струи металла осуществляют путем изменения силы тока индуктора, под действием которого жидкий металл, находящийся в индукторе, формируется в слиток (RU 48836, 10.11.2005 г.).Closest to the proposed method is a solution in which the regulation of the metal jet is carried out by changing the current strength of the inductor, under the action of which the liquid metal located in the inductor is formed into an ingot (RU 48836, 10.11.2005).
Недостатком данного способа является повышенный расход энергии при литье слитков, неустойчивость процесса и низкая скорость литья, низкое качество слитка из-за наличия примесей окислов в слитке.The disadvantage of this method is the increased energy consumption when casting ingots, process instability and low casting speed, low quality of the ingot due to the presence of impurities of oxides in the ingot.
В основу изобретения положена задача управления скоростью литья слитка для интенсификации тепломассообменных процессов и повышения качества выплавляемого слитка.The basis of the invention is the control of the casting speed of the ingot to intensify heat and mass transfer processes and improve the quality of the smelted ingot.
Поставленная задача решается тем, что в способе непрерывного литья цилиндрического слитка, включающем подачу жидкого металла (например, алюминия) через литейную оснастку в кристаллизатор, кристаллизацию под воздействием электромагнитного поля и вытягивание слитка, согласно изобретению при кристаллизации под воздействием электромагнитного поля жидкую фазу слитка формируют посредством одновременного изменения величины аксиального цилиндрического пульсирующего магнитного поля равномерной интенсивности по периметру, расположенного в переходной области «жидкая-твердая фаза» столба слитка, и его частоты, а скорость вытягивания К слитка определяют из условияThe problem is solved in that in the method of continuous casting of a cylindrical ingot, comprising feeding liquid metal (for example, aluminum) through a casting tool into a mold, crystallizing under the influence of an electromagnetic field and drawing an ingot, according to the invention, when crystallizing under the influence of an electromagnetic field, the liquid phase of the ingot is formed by simultaneous changes in the magnitude of the axial cylindrical pulsating magnetic field of uniform intensity along the perimeter located in the transition region "liquid-solid" billet column, and its frequency, and the speed of pulling the ingot To determine the condition
K=h,H,Q/D,K = h, H, Q / D,
где h - высота аксиального цилиндрического пульсирующего магнитного поля,where h is the height of the axial cylindrical pulsating magnetic field,
Н≡1/f - величина, а f - частота аксиального цилиндрическогоН≡1 / f is the quantity, and f is the frequency of the axial cylindrical
пульсирующего магнитного поля,pulsating magnetic field
Q - интенсивность охлаждения слитка,Q is the cooling rate of the ingot,
D - диаметр слитка.D is the diameter of the ingot.
На чертеже представлена схема, поясняющая осуществление заявляемого способа непрерывного литья цилиндрического слитка.The drawing shows a diagram explaining the implementation of the proposed method for continuous casting of a cylindrical ingot.
В раздаточной воронке 1 находится жидкий металл 2 (например, алюминий). Под раздаточной воронкой 1 размещен источник 3 аксиального цилиндрического пульсирующего магнитного поля равномерной интенсивности 4, ниже которого расположен источник охлаждения 5, под воздействием которого формируется верхний 6 уровень кристаллизации, средний 7 или нижний 8 уровень кристаллизации слитка 9.In the transfer hopper 1 is liquid metal 2 (e.g. aluminum). Under the dispensing funnel 1, a source 3 of an axial cylindrical pulsating magnetic field of uniform intensity 4 is placed, below which a cooling source 5 is located, under the influence of which the upper 6 crystallization level, the middle 7 or lower 8 crystallization level of the ingot 9 is formed.
Предлагаемый способ реализуется следующим образом. На источник 3 высокочастотного пульсирующего магнитного поля 4 подается напряжение высокой частоты, под действием которого в источнике 3 протекает ток высокой частоты. Ток высокой частоты, протекая по источнику 3 высокочастотного пульсирующего магнитного поля 4, индуцирует магнитное поле Н, линии которого в области слитка расположены аксиально и равномерно по периметру и замыкаются вокруг источника 3 высокочастотного пульсирующего поля. Питание источника 3 высокочастотного пульсирующего магнитного поля напряжением с изменяемой частотой позволяет аксиальному цилиндрическому пульсирующему магнитному полю равномерной интенсивности по периметру источника 3 индуцировать в поверхностном слое слитка вихревые токи и электромагнитные силы, удерживающие жидкий металл во взвешенном состоянии. Высокая частота позволяет индуцировать вихревые токи только в поверхностном слое отливаемого слитка 9, что снижает тепловыделение в нем и повышает скорость охлаждения и вытягивания. Далее на источник охлаждения 5 подается охлаждающая жидкость, например вода, которая под давлением в виде воздушно-водяной смеси направляется в центр охлаждаемой области. Жидкий металл 2 из раздаточной воронки 1 поступает в область действия аксиального цилиндрического пульсирующего магнитного поля Н равномерной интенсивности по периметру слитка источника 3 высокочастотного пульсирующего магнитного поля 4. Увеличением или уменьшением величины Н аксиального цилиндрического пульсирующего магнитного поля равномерной интенсивности по периметру слитка и его частоты f формируют слиток 9 заданного диаметра.The proposed method is implemented as follows. A high-frequency voltage is applied to a source 3 of a high-frequency pulsating magnetic field 4, under the influence of which a high-frequency current flows in a source 3. A high-frequency current flowing through the source 3 of the high-frequency pulsating magnetic field 4 induces a magnetic field H, the lines of which in the region of the ingot are axially and uniformly around the perimeter and are closed around the source 3 of the high-frequency pulsating field. The power supply of the source 3 of a high-frequency pulsating magnetic field with a voltage with a variable frequency allows an axial cylindrical pulsating magnetic field of uniform intensity around the perimeter of the source 3 to induce eddy currents and electromagnetic forces in the surface layer of the ingot that hold the liquid metal in suspension. The high frequency allows eddy currents to be induced only in the surface layer of the cast ingot 9, which reduces the heat release in it and increases the cooling and drawing speed. Next, a cooling liquid, for example water, is supplied to the cooling source 5, which is directed under pressure in the form of an air-water mixture to the center of the cooled area. Liquid metal 2 from the dispensing funnel 1 enters the region of action of an axial cylindrical pulsating magnetic field H of uniform intensity along the perimeter of the ingot of the source 3 of the high-frequency pulsating magnetic field 4. By increasing or decreasing the value H of the axial cylindrical pulsating magnetic field of uniform intensity around the perimeter of the ingot and its frequency f form ingot 9 of a given diameter.
Частота аксиального цилиндрического пульсирующего магнитного поля равномерной интенсивности по периметру слитка является важным параметром для процесса литья, так как она влияет на устойчивость жидкой фазы слитка, формирование структуры слитка, потребляемую активную мощность при литье. С увеличением частоты магнитного поля жидкая фаза становится более устойчивой, ее неравномерность подавляется: на частоте 50 герц внешние возмущения (ослабление магнитного поля) могут приводить к временной потере устойчивого состояния жидкой фазы слитка и прорыву жидкого металла. При увеличении частоты, например, более 500 герц геометрия слитка приобретает более правильную форму и исключаются прорывы металла. При повышении частоты улучшается также однородность структуры слитка.The frequency of an axial cylindrical pulsating magnetic field of uniform intensity along the perimeter of the ingot is an important parameter for the casting process, since it affects the stability of the liquid phase of the ingot, the formation of the ingot structure, and the consumed active power during casting. With increasing frequency of the magnetic field, the liquid phase becomes more stable, its unevenness is suppressed: at a frequency of 50 hertz, external disturbances (weakening of the magnetic field) can lead to a temporary loss of the steady state of the liquid phase of the ingot and a breakthrough of the liquid metal. When the frequency increases, for example, more than 500 hertz, the geometry of the ingot acquires a more regular shape and metal breaks are excluded. With increasing frequency, the uniformity of the ingot structure also improves.
При литье и вытягивании слитка одного диаметра величина аксиального цилиндрического пульсирующего магнитного поля равномерной интенсивности по периметру слитка может меняться в широких пределах, что влияет на энергетические затраты, связанные с формированием слитка. Так, возрастание величины магнитного поля при формировании слитка на более низких частотах приводит к выравниванию энергетических затрат.When casting and drawing an ingot of the same diameter, the value of the axial cylindrical pulsating magnetic field of uniform intensity around the perimeter of the ingot can vary within wide limits, which affects the energy costs associated with the formation of the ingot. Thus, an increase in the magnetic field during the formation of an ingot at lower frequencies leads to equalization of energy costs.
Поэтому силовое воздействие аксиального цилиндрического пульсирующего магнитного поля равномерной интенсивности по периметру, под действием которого формируется жидкая фаза слитка, в совокупности зависит от частоты поля и его величины.Therefore, the force effect of an axial cylindrical pulsating magnetic field of uniform intensity along the perimeter, under the action of which the liquid phase of the ingot is formed, in aggregate depends on the frequency of the field and its magnitude.
Изменением высоты, величины аксиального цилиндрического пульсирующего магнитного поля равномерной интенсивности по периметру и его частоты, интенсивности охлаждения при помощи источника охлаждения 5 формируется переходная зона среднего 6 уровня кристаллизации, верхнего 7 уровня кристаллизации или нижнего 8 уровня кристаллизации слитка 9.By changing the height, the magnitude of the axial cylindrical pulsating magnetic field of uniform intensity around the perimeter and its frequency, the cooling intensity with the help of the cooling source 5, a transition zone of the middle 6 crystallization level, upper 7 crystallization level or lower 8 crystallization level of the ingot 9 is formed.
Например, для вытягивания (литья) слитка из алюминия диаметром D=15 мм параметры литья будут следующими: высота аксиального цилиндрического пульсирующего магнитного поля h=20 миллиметров; интенсивность охлаждения Q=7 л/м; частота аксиального цилиндрического пульсирующего магнитного поля f=60 кГц; величина аксиального цилиндрического пульсирующего магнитного поля H=105 А/м. При таких параметрах скорость вытягивания слитка составит К=6 мм/с, а переходная область будет определена зоной среднего 6 уровня.For example, to draw (cast) an aluminum ingot with a diameter of D = 15 mm, the casting parameters will be as follows: the height of the axial cylindrical pulsating magnetic field h = 20 millimeters; cooling rate Q = 7 l / m; the frequency of the axial cylindrical pulsating magnetic field f = 60 kHz; the value of the axial cylindrical pulsating magnetic field H = 10 5 A / m With these parameters, the pulling speed of the ingot will be K = 6 mm / s, and the transition region will be determined by an average level 6 zone.
При снижении скорости вытягивания слитка 9 и интенсивном охлаждении, например Q=14 л/мин, при помощи источника охлаждения 5 уровень кристаллизации находится в верхней части кристаллизующегося слитка, образуя верхний 7 уровень кристаллизации. Однако скорость литья при этом несколько замедляется. При повышении скорости вытягивания слитка, например К-10-14 мм/с, область кристаллизации перемещается вниз, формируя нижний 8 уровень кристаллизации. Скорость литья при этом существенно повышается и возрастает вероятность прорывов металла. Наиболее прогрессивным литьем является литье со скоростью, при которой происходит формирование среднего 6 уровня кристаллизации в слитке 9. В этом случае наиболее полно обеспечивается охлаждение слитка и формирование устойчивой корочки.With a decrease in the drawing speed of the ingot 9 and intensive cooling, for example, Q = 14 l / min, using a cooling source 5, the crystallization level is in the upper part of the crystallizing ingot, forming the upper 7 crystallization level. However, the casting speed is somewhat slower. With an increase in the speed of drawing an ingot, for example, K-10-14 mm / s, the crystallization region moves down, forming the lower 8 level of crystallization. The casting speed is significantly increased and the likelihood of metal breakthroughs increases. The most progressive casting is casting at a speed at which the formation of an average 6 level of crystallization in ingot 9 occurs. In this case, the ingot is cooled most fully and a stable crust is formed.
Скорость вытягивания существенно влияет на качество слитка, а также на технико-экономические показатели процесса литья в целом. С увеличением скорости вытягивания растет скорость кристаллизации - один из основных параметров, определяющих качество слитка. Скорость вытягивания также оказывает наибольшее влияние на производительность процесса, определяемого как количество массы металла, отлитого в единицу времени. В производственных условиях стремятся к возможно более высоким скоростям вытягивания, что предопределяет высокую плотность слитка, равномерность его структуры, улучшенные механические свойства и т.д. Но ограничивающими факторами выступают возникающие термические напряжения в слитке и его возможное повреждение.The drawing speed significantly affects the quality of the ingot, as well as the technical and economic indicators of the casting process as a whole. With an increase in the drawing speed, the crystallization rate increases - one of the main parameters that determine the quality of the ingot. The drawing speed also has the greatest impact on the productivity of the process, defined as the amount of mass of metal cast per unit time. In production conditions, they tend to the highest possible drawing speeds, which determines the high density of the ingot, the uniformity of its structure, improved mechanical properties, etc. But the limiting factors are the emerging thermal stresses in the ingot and its possible damage.
Изменяя величину и частоту пульсирующего магнитного поля, добиваются наибольшей эффективности процесса литья. Повышение качества слитка обеспечивается воздействием пульсирующего высокочастотного магнитного поля, в результате чегоBy changing the magnitude and frequency of the pulsating magnetic field, the greatest efficiency of the casting process is achieved. Improving the quality of the ingot is provided by the action of a pulsating high-frequency magnetic field, as a result of which
- достигается мелкозернистая структура слитка;- a fine-grained structure of the ingot is achieved;
- происходит очистка от примесей и включений;- there is a cleaning of impurities and inclusions;
- исключаются осевые ликвации и раковины.- axial segregations and shells are excluded.
Таким образом, для заявляемого способа можно указать ряд преимуществ перед известными, а именноThus, for the proposed method, you can specify a number of advantages over the known, namely
- уменьшается количество операций технологического процесса, состава оборудования;- reduced the number of operations of the technological process, the composition of the equipment;
- увеличивается производительность процесса получения слитка;- increases the productivity of the process of obtaining the ingot;
- возможен быстрый переход от литья слитка из одного сплава к литью из другого сплава;- a quick transition from casting an ingot from one alloy to casting from another alloy is possible;
- легкость управления процессом регулирования скорости литья.- ease of control of the process of controlling the speed of casting.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008147587/02A RU2395364C1 (en) | 2008-12-02 | 2008-12-02 | Procedure for cylinder ingot continuous casting |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008147587/02A RU2395364C1 (en) | 2008-12-02 | 2008-12-02 | Procedure for cylinder ingot continuous casting |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2008147587A RU2008147587A (en) | 2010-06-10 |
| RU2395364C1 true RU2395364C1 (en) | 2010-07-27 |
Family
ID=42681216
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2008147587/02A RU2395364C1 (en) | 2008-12-02 | 2008-12-02 | Procedure for cylinder ingot continuous casting |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2395364C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2477193C2 (en) * | 2011-02-22 | 2013-03-10 | Федеральное Государственное Автономное Образовательное Учреждение Высшего Профессионального Образования "Сибирский Федеральный Университет" (Сфу) | Method of making ingots from nonferrous metal alloys |
| RU2745520C1 (en) * | 2020-03-23 | 2021-03-25 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственный центр магнитной гидродинамики" | Method for continuous casting of an ingot and a melting and casting installation for its implementation |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1473700A3 (en) * | 1984-09-19 | 1989-04-15 | Сежедюр Сосьете Де Трансформасьон Де Л.Алюминиюм Пешинэ (Фирма) | Method of controlling the meniscus level of metal in mould incontinuous vertical casting of billets |
| RU2055680C1 (en) * | 1992-11-05 | 1996-03-10 | Акционерное общество "Белокалитвинское металлургическое производственное объединение" | Apparatus for continuous casting of ingots in electromagnetic field |
| RU2248859C2 (en) * | 2000-02-29 | 2005-03-27 | Ротелек | Equipment for supplying melt metal to continuous casting mold and method for using such equipment |
| RU48836U1 (en) * | 2005-05-26 | 2005-11-10 | Красноярский государственный технический университет (КГТУ) | DEVICE FOR CONTINUOUS MOLDING OF INGOTS IN AN ELECTROMAGNETIC FIELD |
| RU2338622C2 (en) * | 2004-01-30 | 2008-11-20 | Анатолий Евгеньевич Волков | Method and device of disk bottom tapping of volkov's system |
-
2008
- 2008-12-02 RU RU2008147587/02A patent/RU2395364C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1473700A3 (en) * | 1984-09-19 | 1989-04-15 | Сежедюр Сосьете Де Трансформасьон Де Л.Алюминиюм Пешинэ (Фирма) | Method of controlling the meniscus level of metal in mould incontinuous vertical casting of billets |
| RU2055680C1 (en) * | 1992-11-05 | 1996-03-10 | Акционерное общество "Белокалитвинское металлургическое производственное объединение" | Apparatus for continuous casting of ingots in electromagnetic field |
| RU2248859C2 (en) * | 2000-02-29 | 2005-03-27 | Ротелек | Equipment for supplying melt metal to continuous casting mold and method for using such equipment |
| RU2338622C2 (en) * | 2004-01-30 | 2008-11-20 | Анатолий Евгеньевич Волков | Method and device of disk bottom tapping of volkov's system |
| RU48836U1 (en) * | 2005-05-26 | 2005-11-10 | Красноярский государственный технический университет (КГТУ) | DEVICE FOR CONTINUOUS MOLDING OF INGOTS IN AN ELECTROMAGNETIC FIELD |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ФОГЕЛЬ А.А. Индукционный метод удержания жидких металлов во взвешенном состоянии. - Л.: Машиностроение, 1979, с.15, рис.10, с.16, §3, рис.11, рис.17. * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2477193C2 (en) * | 2011-02-22 | 2013-03-10 | Федеральное Государственное Автономное Образовательное Учреждение Высшего Профессионального Образования "Сибирский Федеральный Университет" (Сфу) | Method of making ingots from nonferrous metal alloys |
| EA020788B1 (en) * | 2011-02-22 | 2015-01-30 | Федеральное Государственное Автономное Образовательное Учреждение Высшего Профессионального Образования "Сибирский Федеральный Университет" (Сфу) | Method of making ingots from nonferrous metal alloys |
| RU2745520C1 (en) * | 2020-03-23 | 2021-03-25 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственный центр магнитной гидродинамики" | Method for continuous casting of an ingot and a melting and casting installation for its implementation |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2008147587A (en) | 2010-06-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN110280746B (en) | Method for single-source high-intensity ultrasonic-assisted casting of large-specification 2XXX series aluminum alloy round ingot | |
| RU2663661C2 (en) | Method and installation for manufacture of large diameter ingots | |
| CN102380588B (en) | Intermediate Frequency Induction Directional Solidification Ingot Casting Method and Device | |
| CN104827007B (en) | The continuous casting preparation method of large-scale uniform formation's alloy pig and magnetic control electro-slag continuous casting device | |
| EP2830793A1 (en) | Continuous casting equipment | |
| CN107214322B (en) | Magnetostatic field composite rotating magnetic field homogenizes the method and device thereof of large-scale casting ingot solidified structure | |
| CN106623832A (en) | Preparation device and method of aluminum alloy ingot with ultra-large dimension | |
| KR101382785B1 (en) | Method for controlling the solidification structure of steel using the input of ultrasonic | |
| CN101733381A (en) | Magnetic pulse semi-continuous casting device and casting method | |
| RU2395364C1 (en) | Procedure for cylinder ingot continuous casting | |
| CN108500238B (en) | Production method of bimetal composite roller based on electroslag remelting | |
| CN202945301U (en) | Cooling device of electroslag remelting crystallizer | |
| CN106929699B (en) | A kind of large volume high-alloying aluminium alloy melt treatment device and method | |
| JP7151247B2 (en) | Flow controller for thin slab continuous casting and thin slab continuous casting method | |
| RU2315681C2 (en) | Rectangular steel ingots continuous casting method and apparatus for performing the same | |
| CN206253610U (en) | One kind prepares super large-scale aluminium alloy ingot casting melt treatment device | |
| RU2441731C1 (en) | Method of secondary cooling of metal at the continuous casting of cakes of sqare and rectangular section | |
| CN114559002B (en) | Control method for secondary flow of rotating magnetic field | |
| CN120734277A (en) | Alloy casting device and magnesium alloy casting method using same | |
| CN102218511A (en) | Device and method for preparing semisolid alloy slurry | |
| CN116117083B (en) | Solidification control device and method for large-scale die-cast steel ingot | |
| RU2349413C2 (en) | Steel continuous casting method | |
| RU2492021C1 (en) | Method of steel continuous casting | |
| RU2446913C2 (en) | Method of metal cooling in continuous casting | |
| RU2419508C2 (en) | Mixer |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner | ||
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20131203 |