RU2388790C1 - Способ термической переработки глубокозалегающих горючих сланцев - Google Patents
Способ термической переработки глубокозалегающих горючих сланцев Download PDFInfo
- Publication number
- RU2388790C1 RU2388790C1 RU2008137285/04A RU2008137285A RU2388790C1 RU 2388790 C1 RU2388790 C1 RU 2388790C1 RU 2008137285/04 A RU2008137285/04 A RU 2008137285/04A RU 2008137285 A RU2008137285 A RU 2008137285A RU 2388790 C1 RU2388790 C1 RU 2388790C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- wells
- shale
- slate
- thermal processing
- well
- Prior art date
Links
- 239000010454 slate Substances 0.000 title claims abstract description 15
- 238000003672 processing method Methods 0.000 title 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 claims abstract description 16
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 15
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 claims abstract description 12
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims abstract description 10
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims abstract description 10
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 6
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims abstract description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 3
- 238000005979 thermal decomposition reaction Methods 0.000 claims abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims abstract 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract 2
- 239000004058 oil shale Substances 0.000 claims description 26
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 14
- 239000011347 resin Substances 0.000 claims description 9
- 229920005989 resin Polymers 0.000 claims description 9
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 4
- 230000005484 gravity Effects 0.000 claims description 3
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims description 2
- 235000015076 Shorea robusta Nutrition 0.000 claims 2
- 244000166071 Shorea robusta Species 0.000 claims 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 abstract description 13
- 239000003079 shale oil Substances 0.000 abstract 2
- 238000007599 discharging Methods 0.000 abstract 1
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 abstract 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 12
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 10
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 6
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 3
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 3
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 1
- 238000010835 comparative analysis Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 239000012634 fragment Substances 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 230000036284 oxygen consumption Effects 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 239000013589 supplement Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области термической переработки горючих сланцев. Способ термической переработки глубокозалегающих горючих сланцев заключается в нагреве горючих сланцев до температуры их термического разложения, утилизации образующегося малокалорийного горючего газа, а также улавливании и переработке сланцевой смолы, причем термическую переработку горючих сланцев осуществляют на месте их естественного залегания путем бурения скважин на пласт сланца, розжига последнего в забое одной из скважин, нагнетания окислителя через одни скважины и отвода продуктов, образующихся в результате огневого воздействия в виде парогазовой смеси, на дневную поверхность через другие скважины, при этом в пласте сланца создают гидравлически связанную систему буровых каналов, расширяют их огневой проработкой для снижения гидравлического сопротивления скважинной системы в целом, интенсификации массообмена между окислителем и воспламененной зоной сланца вокруг нагнетательной скважины, поддержания на продуктоотводящей скважине температуры ниже начала кипения сланцевой смолы и использования продуктов в поверхностном энергохимическом комплексе. Технический результат - возможность термической переработки глубокозалегающих горючих сланцев на месте их естественного залегания с глубин, на которых шахтная добыча сланца становится экономически нецелесообразной. 3 з.п. ф-лы, 1 ил.
Description
Изобретение относится к области термической переработки горючих сланцев. Известным способом сланцевой промышленности является карьерная добыча кускового сланца и последующая его переработка в различных термических агрегатах (газогенераторы, туннельные печи и др.) с получением газообразных и жидких продуктов разложения органической части сланца [1, 2]. Однако ограничением известной технологии является требование малых глубин залегания сланца, в противном случае добыча его становится экономически нецелесообразной.
Известным техническим решением термической переработки горючих сланцев является оптимизация конструктивных [3] и режимных [4] параметров этого процесса, направленная на глубину и качество термического разложения сланцевой смолы.
Известен также способ термохимической переработки органической части горючих сланцев, заключающийся в ступенчатом и каталитическом воздействии на разгонку сланцевой смолы [5, 6].
Однако ограничением этих известных технических решений является то, что они раскрывают особенности термической переработки горючих сланцев в наземных аппаратах.
Общим недостатком существующей технологии шахтной добычи и термической переработки горючих сланцев являются ограничительные возможности по глубине залегания их в горном массиве. Добыча сланца, учитывая его большую долю неорганической части (60-65%), с глубин более 50 м экономически неэффективна.
Задачей предлагаемого изобретения является термическая переработка горючих сланцев на месте их естественного залегания, т.е. с использованием скважинной геотехнологии. При этом имеются в виду глубины, на которых шахтная добыча сланцев становится экономически нецелесообразной.
Поставленная задача решается и технический результат достигается тем, что в известном способе термической переработки горючих сланцев последнюю осуществляют на месте их естественного залегания путем бурения скважин на пласт сланца, розжига его в забое одной из скважин, нагнетания окислительного дутья через одни скважины и отвода продуктов, образующихся в результате огневого воздействия в виде парогазовой смеси, на дневную поверхность через другие скважины, интенсификации массообмена между окислителем и воспламененной зоной сланца вокруг нагнетательной скважины, поддержания на продуктоотводящей скважине температуры ниже начала кипения сланцевой смолы и использования продуктов в поверхностном энергохимическом комплексе; при этом в пласте сланца создают гидравлически связанную систему буровых каналов, расширяют их огневой проработкой для снижения гидравлического сопротивления скважинной системы в целом; причем для ее создания бурят две параллельные продуктоотводящие скважины, соединяют их между собой поперечным сбоечным буровым каналом, затем бурят ряд вертикальных скважин между продуктоотводящими скважинами вдоль их направления с шагом, определяемым горно-геологическими условиями залегания пласта сланца; нагнетание окислителя через вертикальные скважины производят последовательно, начиная от ближайшей к поперечному сбоечному каналу до последней вертикальной скважины в их ряду; при этом переход в подаче окислителя от одной вертикальной скважины к последующей производят после завершения термической переработки части пласта сланца между соседними продуктоотводящими скважинами на уровне предыдущей нагнетательной вертикальной скважины, что определяют по количеству необходимого для переработки сланца окислительного дутья
Vд=H·h·L·γсл·BГ·υуд,
где Vд - общее количество подведенного воздуха, м3;
Н - ширина полосы разрабатываемого пласта сланца, м;
h - мощность пласта, м;
L - расстояние между продуктоотводящими скважинами, м;
γсл - удельный вес сланца, (γсл≅1,3 т/м3);
Bг - удельный выход газа (Bг≅2 м3/кг);
υуд - удельный расход окислителя (воздуха) на образование газа (υуд≅0,8 м3/м3).
Сопоставительный анализ заявленного технического решения с аналогами и прототипом показывает, что предлагаемый способ в предложенной совокупности существенных признаков не известен из уровня техники и отвечает критерию “новизна”.
При этом конкретные технические решения обеспечивают реальное воплощение подземной термической переработки сланцев на глубоких горизонтах, что придает заявляемому техническому решению “существенный технический результат”.
Предложенный способ иллюстрируется принципиальным схемным решением, характеризующим его результативность.
На фиг.1 схематически в качестве примера представлен фрагмент скважинного подземного теплогенератора для термической переработки горючих сланцев.
Рассмотрим основные этапы реализации предлагаемого способа скважинной термической переработки горючих сланцев.
В качестве примера рассмотрим Болтышевское месторождение горючих сланцев (Украина), залегающих горизонтально на глубине 200-300 м. Добыча сланца с этих глубин традиционным открытым или шахтным способом экономически неэффективна, поэтому принято решение о термической переработке сланцев непосредственно на месте их естественного залегания.
Предлагаемое техническое решение реализуется следующим образом (на примере одного типового модуля).
На пласт горючего сланца (см. чертеж) бурят две наклонно-горизонтальные буровые скважины 1, состоящие из обсаженной 2 и не обсаженной части 3 в виде бурового канала диаметром 150-200 мм. На дальний конец буровых каналов 3 бурят поперечную сбоечную скважину 4, состоящую тоже из наклонной обсаженной части 5 и горизонтального бурового (без обсадки) канала 6.
Вертикальные дутьевые скважины 7 бурят на пласт сланца преимущественно посередине между наклонно-горизонтальными скважинами 1. Количество вертикальных дутьевых скважин 7 зависит от горно-технических параметров месторождения, прежде всего от мощности пласта сланца и суммарных запасов сланца в пределах между скважинами 1. Применительно к 2-3-метровому пласту сланца на Болтышевском месторождении расстояние между дутьевыми скважинами 7 принято равным 40-50 м.
Предварительное осушение участка термической переработки сланца осуществляется в случае необходимости с помощью дренажных и гидронаблюдательных скважин. На иллюстрируемом модуле (см. чертеж) предусмотрена также водоотливная скважина 8, которую предварительно соединяют с буровым каналом 6 и оборудуют соответствующим насосом.
Для розжига пласта сланца предусмотрена специальная вертикальная скважина 9.
Практическая реализация технологической последовательности предлагаемого технического решения осуществляется следующим образом.
После завершения бурения скважин 1, 4, 8 и 9 необходимо соединить их в единую гидравлически связанную систему. Для этого прежде всего разжигают сланец в забое вертикальной скважины 9 и нагнетают в нее воздух высокого давления.
Контролируют по ближайшей продуктоотводящей скважине 1 появление признаков сообщаемости ее (давление и наличие продуктов горения) с розжиговой скважиной 9. После сообщения обеих скважин 9 и 1 между собой воздушное дутье начинают нагнетать в количестве 1000-1500 м3/ч в скважину 1, а розжиговая скважина 9 переводится на газоовод. Очаг горения начинает перемещаться навстречу нагнетаемому воздушному дутью от забоя розжиговой скважины 9 по буровому каналу 3, расширяя его от первоначального диаметра 150-200 мм до 500-600 мм.
После появления признаков сообщаемости поперечной сбоечной скважины 4 с очагом горения в районе розжиговой скважины 9 в скважину 4 начинают нагнетать воздушное дутье в количестве 1000-1500 м3/ч.
В результате противоточного перемещения очага горения по буровому каналу 6 последний расширяется от 150-200 мм до 500-600 мм, при этом продукты термической переработки горючего сланца отводят из скважины 1 по расширенному каналу 3.
Вторая продуктоотводящая скважина 1, пересекающая поперечную сбоечную скважину 4 вблизи от конца ее обсадки 5, вводится в эксплуатацию по режиму, аналогичному первой продуктоотводящей скважины.
Таким образом, создают модуль, состоящий из трех термически проработанных каналов 3-6-3, связанных в единую гидравлическую систему.
Подавая воздух высокого давления в вертикальную дутьевую скважину 7, ближайшую к огневому забою горизонтального канала 6, осуществляют огневую фильтрационную сбойку между ними.
Начинается рабочий режим термической переработки пласта горючего сланца на месте его залегания. В дутьевую скважину 7 (первую в ряду) нагнетают 10-15 тыс. м3/ч воздушного дутья низкого давления. Продукты термической переработки сланца (низкокалорийный газ и парообразные продукты органической части сланцев) отводят через продуктоотводящие скважины 1. В наземном энергохимическом комплексе парогазовые продукты подвергаются переработке и утилизации, обычной для сланцевой промышленности.
Учитывая особенности термической переработки сланцев, заключающиеся в желании максимального извлечения органической их части (керогена), при подземном термическом воздействии на пласт сланца необходимо минимизировать окислительную зону вокруг нагнетательных скважин 7. В этом случае горячий газ, покидающий окислительную зону, не содержит свободного кислорода, и его физическое тепло при температуре 1000-1200°С целиком используется для извлечения сланцевой смолы по мере транспорта газа вдоль реакционного канала от скважины 7 к скважинам 6 и 3.
Для интенсификации массообмена между окислителем и воспламененной зоной сланца в забое скважины 7 в данном техническом решении предусмотрены спуск в нее внутреннего трубопровода с соплом на конце. Высокоскоростная струя воздуха, истекающая из сопла, обеспечивает интенсивное реагирование кислорода с раскаленной поверхностью сланца, а следовательно, короткую окислительную зону, т.е. быстрое расходование кислорода дутья. Поток сформировавшегося газа и не содержащий свободного кислорода термически воздействуют на стенки сланцевого канала и способствует отгонке органической части пласта сланца.
Возможны и другие технические решения интенсификации массообмена в забое нагнетательных скважин, но все они должны содействовать сокращению окислительной зоны в подземном генераторе.
Максимальному извлечению органической части сланца содействует также оптимальный температурный режим на головке продуктоотводящих скважин 2. В предлагаемом техническом решении предусматривается поддержание этой температуры на уровне ниже начала кипения сланцевой смолы. В этом случае вся смола на выходе из скважин 2 находится в жидкой фазе и может быть легко отделена в наземном энергохимическом комплексе. Температура начала кипения различных сланцевых смол составляет 120-150°С.
Если же на головке продуктоотводящих скважин 2 поддерживать более высокую температуру, например 200-250°С, то часть сланцевой смолы будет в газообразной, а другая часть - в жидкой фазах. Это усложнит их улавливание в наземном комплексе и приведет к неизбежным потерям отдельных фракций.
Перевод воздушного дутья из нижней дутьевой скважины 7 в следующую осуществляют после завершения термической переработки полосы пласта сланца между продуктоотводящими скважинами на уровне предыдущей нижней дутьевой скважины. Завершение проработки последней можно определять по количеству требуемого для этого воздушного дутья.
Пример расчета.
Дано: мощность пласта сланца - 2 м; расстояние между продуктоотводящими скважинами L=100 м; расстояние между вертикальными скважинами (ширина полосы термоперерабатываемого пласта сланца) Н=50 м; удельный вес сланца γсл=1,3 т/м3; удельный выход газа Вг≅2 м3/кг; удельный расход воздуха на образование газа υуд≅0,8 м3/м3.
Определение количества требуемого воздуха.
1. Количество перерабатываемого сланца: H×h×L×1,3=50×2×100×1,3=13000 т.
2. Количество полученного газа: 13000×Вг=13000×2×103=26×106 м3.
3. Количество поданного воздушного дутья: 26×106×υд=26×106×0,8=20,8×106 м3.
4. Продолжительность нагнетания воздуха в подземный модуль:
где 15×103 м3/ч - производительность подземного модуля по нагнетаемому воздуху.
Таким образом, при заданных горно-технических и режимных параметрах до переноса воздушного дутья от одной вертикальной скважины 7 к следующей должно пройти время, равное приблизительно 2-м месяцам.
Заявляемый способ планируется осуществить на Болтышевском сланцевом месторождении Украины, где сооружается первый в сланцевой промышленности подземный теплогенератор.
Успешная реализация заявляемого способа на строящемся опытном участке Болтышевского месторождения позволит широко распространить его на других месторождениях горючих сланцев и тем самым дополнить топливно-энергетические балансы регионов нетрадиционным углеводородным источником на месте его естественного залегания.
Список литературы
1. Макаров Г.Н. Химическая технология твердых горючих ископаемых. - М.: Химия, 1986, - 496 с. (с.396).
2. Камнева А.И. Химия горючих ископаемых. - М.: Химия, 1974. - 272 с. (с.93).
3. Авторское свидетельство №137886, 08.01.1966 г.
4. Авторское свидетельство №683633, 03.07.1974 г.
5. Патент РФ №2184763, 02.10.2002 г.
6. Патент РФ №2275416, 04.07.2006 г.
Claims (4)
1. Способ термической переработки глубокозалегающих горючих сланцев заключается в нагреве горючих сланцев до температуры их термического разложения, утилизации образующегося малокалорийного горючего газа, а также улавливании и переработке сланцевой смолы, отличающийся тем, что термическую переработку горючих сланцев осуществляют на месте их естественного залегания путем бурения скважин на пласт сланца, розжига последнего в забое одной из скважин, нагнетания окислителя через одни скважины и отвода продуктов, образующихся в результате огневого воздействия в виде парогазовой смеси, на дневную поверхность через другие скважины, при этом в пласте сланца создают гидравлически связанную систему буровых каналов, расширяют их огневой проработкой для снижения гидравлического сопротивления скважинной системы в целом, интенсификации массообмена между окислителем и воспламененной зоной сланца вокруг нагнетательной скважины, поддержания на продуктоотводящей скважине температуры ниже начала кипения сланцевой смолы и использования продуктов в поверхностном энергохимическом комплексе.
2. Способ термической переработки глубокозалегающих горючих сланцев по п.1, отличающийся тем, что бурят параллельные продуктоотводящие скважины, соединяют их между собой поперечным сбоечным буровым каналом, затем бурят ряд вертикальных скважин между продуктоотводящими скважинами вдоль их направления с шагом, определяемым горногеологическими условиями залегания пласта сланца.
3. Способ термической переработки глубокозалегающих горючих сланцев по п.2, отличающийся тем, что нагнетание окислителя через вертикальные скважины производят последовательно, начиная от ближайшей к поперечному сбоечному каналу до последней вертикальной скважины в их ряду.
4. Способ термической переработки глубокозалегающих сланцев по п.3, отличающийся тем, что переход в подаче окислителя от одной вертикальной скважины к следующей производят после завершения термической переработки части пласта сланца между соседними продуктоотводящими скважинами на уровне предыдущей нагнетательной вертикальной скважины, что определяют по количеству необходимого для переработки сланца окислительного дутья
Vд=H·h·L·γсл·Bг·υуд,
где Vд - общее количество подведенного воздуха, м3;
H - ширина полосы разрабатываемого пласта сланца, м;
h - мощность пласта, м;
L - расстояние между продуктоотводящими скважинами, м;
γсл - удельный вес сланца, т/м3;
Bг - удельный выход газа, м3/кг;
υуд - удельный расход окислителя (воздуха) на образование газа, м3/м3.
Vд=H·h·L·γсл·Bг·υуд,
где Vд - общее количество подведенного воздуха, м3;
H - ширина полосы разрабатываемого пласта сланца, м;
h - мощность пласта, м;
L - расстояние между продуктоотводящими скважинами, м;
γсл - удельный вес сланца, т/м3;
Bг - удельный выход газа, м3/кг;
υуд - удельный расход окислителя (воздуха) на образование газа, м3/м3.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008137285/04A RU2388790C1 (ru) | 2008-09-18 | 2008-09-18 | Способ термической переработки глубокозалегающих горючих сланцев |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008137285/04A RU2388790C1 (ru) | 2008-09-18 | 2008-09-18 | Способ термической переработки глубокозалегающих горючих сланцев |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2008137285A RU2008137285A (ru) | 2010-03-27 |
| RU2388790C1 true RU2388790C1 (ru) | 2010-05-10 |
Family
ID=42137917
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2008137285/04A RU2388790C1 (ru) | 2008-09-18 | 2008-09-18 | Способ термической переработки глубокозалегающих горючих сланцев |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2388790C1 (ru) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2447276C1 (ru) * | 2010-10-21 | 2012-04-10 | Николай Николаевич Клинков | Способ термического воздействия на нефтесодержащие и/или керогеносодержащие пласты с высоковязкой и тяжелой нефтью и устройство для его осуществления |
| RU2513376C1 (ru) * | 2013-01-25 | 2014-04-20 | Ефим Вульфович Крейнин | Способ термической добычи "сланцевой нефти" |
| RU2519310C1 (ru) * | 2013-01-25 | 2014-06-10 | Ефим Вульфович Крейнин | Способ извлечения высокомолекулярного сырья нефтегазоконденсатного месторождения |
| RU2521688C1 (ru) * | 2013-01-25 | 2014-07-10 | Ефим Вульфович Крейнин | Способ подземной огневой разработки залежи горючих сланцев |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4192381A (en) * | 1977-07-13 | 1980-03-11 | Occidental Oil Shale, Inc. | In situ retorting with high temperature oxygen supplying gas |
| RU2012791C1 (ru) * | 1991-06-21 | 1994-05-15 | Санкт-Петербургский государственный горный институт им.Г.В.Плеханова | Способ подземной газификации мощных угольных пластов |
| RU2059802C1 (ru) * | 1993-12-24 | 1996-05-10 | Индивидуальное частное предприятие - научно-технический центр "Полигаз" | Способ термического воздействия на углеводородсодержащий пласт |
| EA004696B1 (ru) * | 2001-04-24 | 2004-06-24 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Извлечение нефти путем сжигания на месте |
| RU2263774C2 (ru) * | 2000-04-19 | 2005-11-10 | Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани | Способ получения углеводородов из богатой органическими соединениями породы |
| RU2300630C1 (ru) * | 2006-04-19 | 2007-06-10 | Открытое акционерное общество "Промгаз" | Способ розжига угольного пласта |
-
2008
- 2008-09-18 RU RU2008137285/04A patent/RU2388790C1/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4192381A (en) * | 1977-07-13 | 1980-03-11 | Occidental Oil Shale, Inc. | In situ retorting with high temperature oxygen supplying gas |
| RU2012791C1 (ru) * | 1991-06-21 | 1994-05-15 | Санкт-Петербургский государственный горный институт им.Г.В.Плеханова | Способ подземной газификации мощных угольных пластов |
| RU2059802C1 (ru) * | 1993-12-24 | 1996-05-10 | Индивидуальное частное предприятие - научно-технический центр "Полигаз" | Способ термического воздействия на углеводородсодержащий пласт |
| RU2263774C2 (ru) * | 2000-04-19 | 2005-11-10 | Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани | Способ получения углеводородов из богатой органическими соединениями породы |
| EA004696B1 (ru) * | 2001-04-24 | 2004-06-24 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Извлечение нефти путем сжигания на месте |
| RU2300630C1 (ru) * | 2006-04-19 | 2007-06-10 | Открытое акционерное общество "Промгаз" | Способ розжига угольного пласта |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2447276C1 (ru) * | 2010-10-21 | 2012-04-10 | Николай Николаевич Клинков | Способ термического воздействия на нефтесодержащие и/или керогеносодержащие пласты с высоковязкой и тяжелой нефтью и устройство для его осуществления |
| RU2513376C1 (ru) * | 2013-01-25 | 2014-04-20 | Ефим Вульфович Крейнин | Способ термической добычи "сланцевой нефти" |
| RU2519310C1 (ru) * | 2013-01-25 | 2014-06-10 | Ефим Вульфович Крейнин | Способ извлечения высокомолекулярного сырья нефтегазоконденсатного месторождения |
| RU2521688C1 (ru) * | 2013-01-25 | 2014-07-10 | Ефим Вульфович Крейнин | Способ подземной огневой разработки залежи горючих сланцев |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2008137285A (ru) | 2010-03-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10655441B2 (en) | Stimulation of light tight shale oil formations | |
| RU2358099C1 (ru) | Способ разработки месторождения высоковязкой нефти | |
| RU2263774C2 (ru) | Способ получения углеводородов из богатой органическими соединениями породы | |
| CN103233713B (zh) | 油页岩原位水平井压裂化学干馏提取页岩油气方法及工艺 | |
| CN103232852B (zh) | 油页岩原位竖井压裂化学干馏提取页岩油气的方法及工艺 | |
| RU2443857C1 (ru) | Способ производства водорода при подземной газификации угля | |
| RU2539048C2 (ru) | Способ добычи нефти при помощи внутрипластового горения (варианты) | |
| CN103670338A (zh) | 一种煤层气与煤共采方法 | |
| CN112878974B (zh) | 一种非常规天然气井水平分段甲烷多级脉冲燃爆压裂强化抽采方法 | |
| CN103061731A (zh) | 用蒸汽和二氧化碳采出粘性烃的方法 | |
| CN113653470A (zh) | 煤层原位制氢和煤层气开发一体化方法及结构 | |
| CN114412433B (zh) | 一种基于取热发电的深部煤炭原位流态化开采方法 | |
| CN106437657A (zh) | 一种利用流体对油页岩进行原位改造和开采的方法 | |
| US20150192002A1 (en) | Method of recovering hydrocarbons from carbonate and shale formations | |
| CN104196507A (zh) | 一种火驱吞吐与火驱联动开采稠油的方法 | |
| RU2306410C1 (ru) | Способ термической разработки месторождений газовых гидратов | |
| RU2209315C2 (ru) | Способ разработки выбросоопасных и газоносных пластов угля | |
| RU2388790C1 (ru) | Способ термической переработки глубокозалегающих горючих сланцев | |
| RU2209305C2 (ru) | Способ подземной газификации и дегазации углей (варианты) | |
| CN107939373A (zh) | 一种新型火烧油层稠油开发井网结构及方法 | |
| CN113914846A (zh) | 一种应用双羽状水平井改善煤炭地下气化气腔发育的方法 | |
| RU2392427C1 (ru) | Способ подземной газификации мощных угольных пластов | |
| CN117189035A (zh) | 一种用于煤层气储层直井甲烷原位燃爆压裂方法 | |
| RU2386801C1 (ru) | Способ разработки месторождения высоковязкой нефти с использованием внутрипластового горения | |
| RU2322586C2 (ru) | Способ извлечения метана из пластов угольных месторождений |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20200919 |